河南八层钢筋混凝土框架宾馆楼结构设计说明书

3结构设计说明书3.1框架结构设计3.1.1工程概况本工程为开封市航天宾馆楼，工程为八层钢筋混凝土框架结构，梁板柱均为现浇，建筑面积约为6908m2，建筑物平面为矩形，受场地限制，宽15.6米，长为55.36米，建筑方案确定，房间开间3.6米，进深6.6米，走廊宽2.4米，底层层高3.9米，其它层高3.3米，室内外高差为0.5米，设防烈度7度，一类场地。地震参数区划的特征周期分区为二区，抗震等级二级。图3-1柱网布置3.1.2设计资料（1）气象条件基本风压0.45KN/m2;基本雪压0.3KN/m2.（2）抗震设防七度抗震。(3)层面做法：二毡三油防水层；冷底子油热玛蹄脂二道；水泥石保湿层（200mm厚）；20mm厚水泥砂浆找平层；:120mm后钢筋混凝土整浇层；粉底楼面做法：水磨石地面；13120mm厚钢筋混凝土整浇层；粉底（或吊顶）。混凝土强度等级为C30，纵筋2级，箍筋1级。(5)活荷载标准值：上人屋面均布活荷载标准值：2.0KN/m2楼面活荷载标准值：2.0KN/m23.2框架结构设计计算3.2.1初估梁柱截面尺寸：(1)梁的截面尺寸因为梁的跨度较接近，可取跨度较大者进行计算L=6600m横向h=（1/8～1/12）L=550mm～825mm取h=600mmb=（1/3～1/2）h=200mm～300mm取b=300mm纵向h=（1/8～1/12）L=300mm～450mm取h=500mmb=（1/3～1/2）h=167mm～250mm取b=250mm走廊h=（1/8～1/12）L=200mm～300mm取h=300mmb=（1/3～1/2）h=100mm～150mm取b=200mm(2)梁的计算跨度以上柱形心线为准，由于建筑轴线与墙轴线不重合，故建筑轴线与结构计算跨度相同，见图中所示。底层柱高度：h=3.9m+0.45m+0.5m=4.85m，其中3.9m为底层层高，0.45m为室内外高差，0.5m为基础顶面至室外地面的高度，其它柱高等于层高，即3.3m，由此得框架计算简图图3-2框架梁编号14图3-3梁的计算跨度（2）柱的截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构，7度设防，高度小于30m。抗震设防等级为二级，根据经验荷载为15KN/m2N=15×3.6×（3.3+1.2）=243（KN）由轴压比限值得=243×103（3）计算简图3-3框架结构计算简图3.2.2梁柱线刚度计算根据公式i=EI/L可以得出梁柱的线刚度如下：梁L1:h=600mmb=300mm惯性距：I=1/12bh3=1/12×300×6003=5.4×109mm4L3:h=500mmb=300mm惯性距：I=1/12bh3=1/12×250×5003=2.6×109mm4走廊L2：h=600mmb=300mm惯性距：I=1/12bh3=1/12×200×3003=0.45×109柱Z1：h=500mmb=500mm惯性距：I=1/12bh3=1/12×500×5003=5.2×10915Z2:h=450mmb=450mm惯性距：I=1/12bh3=1/12×450×4503=3.42×109mm梁iA8B8=EI/L=（5.4×109/6600）/E=8.2×105E柱iA0B1=EI/L=5.2×109/3900=1.3×105EiA1B2=EI/L=3.42×109/3300=1.04×105E将梁柱的线刚度标于计算简图中图3-4框架轴线尺寸3.2.3荷载计算（1）恒荷载计算屋面框架梁线刚度标准值二毡三油防水层0.35KN/m2冷底子油热玛蹄脂二道0.05KN/m2200mm厚泡沫混凝土保温层0.2×6=1.2KN/m2120mm厚现浇板0.12×25=3KN/m215mm厚吊顶与粉底0.015×17=0.26KN/m2合计4.86KN/m216（2）楼面均布恒载标准层楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥水泥砂浆结合层一道结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3KN/m2抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17KN/m2合计4.33KN/m2另八层屋面上设有水箱，因此要将水箱荷载转化为均布荷载约为5KN/m2，水箱尺寸为7.2m×5.6m则：（7.2+0.5）×（5.6+0.5）=453.26KN其中9.65为细石混凝土容重（50厚）因此八层屋面的荷载为：4.86×（53.6-0.5）×（6.6+2.4+6.6-0.5）+196=4552KN其他层楼面荷载：4.33×（53.6-0.25-0.25）×（6.6+2.4+6.6-0.2-0.25）=3471KN（3）屋面均布活荷载：雪荷载标准值：（10×3.6+0.5+7.2×2+2.4）×（6.6×2+2.4+0.5）=257KN计算重力荷载代表值，由于设计的是可上人屋面，因此取荷载为2.0KN/m2则八层屋面活荷载标准值为：（53.6+0.25+0.25）×（6.6×2+2.4+0.5）×2+2.57=1999KN（4）楼面均布活荷载：楼面均布活荷载对旅馆的一般房间为2.0KN/m2，走廊，楼梯，门厅等处取为2.0KN/m2楼面均布活荷载标准值为：（10×3.6+0.5+7.2×2+2.4）×（6.6×2+0.5）×2=1716.3KN（5）梁柱自重（包括梁侧，梁底，柱的抹灰重量）梁侧，梁底抹灰近似加大了梁宽考虑例如：0.34×0.7×6.1×2.5=36.3KN表3-1梁柱自重编号截面（m2）长度（m）根数每根重量（KN）L10.3×0.66.120836.3L20.3×0.61.910411.3L30.3×0.53.14815.81L40.25×0.553.133613.49Z10.5×0.54.855236.68Z20.45×0.4453.336419.81（6）墙体自重17墙体均为240厚，两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。单位面积上墙体重量为（0.24+0.04）×19=5.32KN/m2卫生间墙厚为180:0.2×19=3.8KN/m2墙体自重计算见表：考虑墙体上有门和窗,所以墙净重按80%折算.表3-2墙体自重墙体每片面积（m2）片数重量（KN）折算重量（KN）底层纵墙3.1×3.93321231698底层横墙6.1×3.91316451316标准层纵墙3.1×2.8553516451316标准层横墙6.1×2.71916651450卫生间纵墙1.71×2.88524445365卫生间横墙2.6×2.724640512女儿墙纵墙1.2×10×33.628686女儿墙横墙1.2×（6.66×2+2.44）11919(7)荷载分层总汇。顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，50%的均布活荷载，纵横墙自重、楼面上、下各半层的柱及纵横墙体自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载；50%的楼面均布活荷载；纵横梁自重，露面上下半层的柱及纵横墙体自重。将上述分项荷载相加，得集中于各层楼面的重力荷载代表值如下：第八层：G8=4552+1999×0.5+（86+19）+365+512+36.3×26+11.3×13+12×24×13.49+19.81×0.5×52=8786.78KN第七层：G7=3471+1716.3×0.5+36.3×26+512+1316+1450+11.3×13+13.49×12×4+19.81×52×0.5+52×19.81×0.5=10740.49KN第六层：G6=10740.49KN第五层：G5=10740.49KN第四层：G4=10740.49KN第三层：G3=10740.49KN第二层：G2=10740.49KN第一层:G1=3471+1716.3×0.5+36.3×26+11.3×13+12×4×15.81+36.68×1852×0.5+19.81×52×0.5+1698+1316+365+512=11538.47KN3.2.4水平地震作用下框架的侧移验算.（1）横梁线刚度.混凝土C30，Ec=3×107KN/m2，fe=1.5N/mm2在框架结构中为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取I=1.5I0（I0为梁的截面惯性矩）；对中框架梁取I=2.0I0，、图3-5质点重力荷载值建筑物总重力荷载代表值为：84772KN横梁线刚度计算结果列于表3-319表3－3横梁线刚度梁号L截面b×h（m2）跨度L（m）I0=bh3/12m4边框架梁中框架梁Ib=2.0I0（m4）Kb=EIb/L（KNm）Ib=2.0I0（m4）Kb=EIb/L（KNm）L10.3×0.66.65.4×10-338.1×10-334.05×104410.8×10--34.9×104L20.3×0.62.45.4×10-338.1×10-3310.1×104410.8×10--34.5×104L30.3×0.63.63.13×10--34.7×10-333.9×1046.26×10--35.2×104L40.25×0.553.62.6×10-333.9×10-333.25×10445.2×10-334.33×1044（2）横向框架柱的侧移刚度D值计算.柱线刚度列于下表表3－4柱线刚度柱号（Z）截面（m2）柱高度h（m）惯性矩Ic=bhh3/12（m4）线刚度KcKc=EIc/hhZ10.5×0.54.855.21×10--33.22×1044Z20.45×0.4453.33.42×10--33.1×104注：E=3×107KN/m2横向框架侧移刚度D值计算见下表表3－5表3－5横向框架侧移刚度D值计算层柱类型根数底层边框边柱4.05/3.222=1.2260.5488704边框中柱（4.05+10..1）/3.222=4.3990.77126494中框边柱4.9/3.222=1.2770.57936318中框中柱（4.9+4.9）/3.222=3.0440.701149818∑D461574二.三.四．五六七层边框边柱（4.05+4.005）/（2×3.11）=0.7880.393134244边框中柱（4.05×2+110.1）/（2×3.11）=2.9330.594202904中框边柱（4.9+4.9）/（2×3.1）=0.8660.441503018中框中柱（4.9×2+44.9）/（2×3.1）=1.5550.5421851518∑D738666（3）横向框架的自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基频的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化成无限点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式，这样，只要求出结构顶点位移，就可按下式得到结构的基本周期：式中α0——基本周期调整系数。考虑非承重填充墙时取0.6△T——框架的顶点位移。计算结构基本自振周期用的假想顶点位移，即假想把集中在楼层处的重力荷载代表值作为水平荷载，按弹性刚度计算结构顶点位移m。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，△T是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假象框架顶点位移，然后由△T求出T1，在用T1求得框架结构的底部剪力，进而求出框架多层剪力和结构真正的位移。表3－6横向框架顶点位移层次Gi（KN）∑Gi（KN）Di（KN/m）层间相对位移δ=∑Gi/Di△i8878787877386660.01190.5682710741159287386660.02160.5563610741302697386660.0410.5347510741410107386660.0560.4937410741517517386660.0700.4377310741624927386660.0850.3677210741732337386660.0990.2827111539847724615740.18370.1837T1==1.7×0.6×=0.7688（s）（4）横向地震作用计算在工类场地二区，结构的特征周期Tg和地震影响系数αmax为：Tg=0.35（s）αmax=0.08由于T1=0.7688（s）>1.4Tg=1.4×0.35=0.49（s），应考虑顶点附加地震21作用。按底部剪力法求得基部剪力，若按

Fi=分配给各层顶点，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际，但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对周期较长的结构相差更大，地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害严重。因此引入δn，即顶部附加的影响，且使修正后的剪力分布与实际更加吻合。由于本设计中有突出屋面的小塔楼，因此由于考虑鞭梢效应，通常将按顶部剪力法计算分配给小塔楼质点上的等效地震力加大，抗震规范规定放大系数取了增大的地震作用离用于设计其自身以及与其相连接的结构构件，附加应力△Fn加到主体结构顶部。δn=0.08T1+0.01=0.08×0.7688+0.01=0.0715结构横向总水平地震作用标准值：FEK=（Tg/T1）0.9×αmax×0.85=（0.35/0.7688）0.9×0.08×0.85=2839（KN）顶点附加水平地震作用Fn=δnFFEK=00.07155×28399=2003KN各层横向地震剪力力见表如下表3－7各层横向地震作用用及楼层地震震剪力层次hiHiGiGiHiFiVi83.327.9587872455970.181514713.973.324.65107412647660.195553.71267.663.321.35107412293200.169479.81747.453.318.05107411938750.1434062153.443.314.75107411584290.117332.22475.633.311.45107411229840.091258.32733.923.38.1510741875390.064182291614.854.8511539559640.0411163032图3－6横向框架各层水平平地震作用及及地震剪力（5）横向框架抗震变变形验算.多遇地震作用下，层层间弹性位移移验算见下表表表3－8横向变形验算层次层间剪力Vi（KKN）层间刚度Di（KKN）层间位移Vi/DDi（m）层高（m）层间相对弹性转角角θe8713.97386660.00013.31/330071267.67386660.00173.31/194161747.47386660.00243.31/137552153.47386660.00293.31/113842475.67386660.00333.31/100032733.77386660.00373.31/892229167386660.00393.31/846130324615740.00664.851/745层间弹性相对转角角均满足要求求θe<[θe]=1//4503.2.5水平平地震作用下下，横向框架架的内力分析析以上框架为例进行行计算，边框架和和纵向框架的的计算方法、步步骤与横向中中框架完全相相同，故不再再赘述。23框架柱端弯矩见表表3-9。梁端弯矩、柱轴力力见表3-10。中柱两侧梁端弯矩矩按梁线刚度度分配。图3-7框架梁编编号及尺寸表3-10地震力力作用下框架架梁端弯矩及及柱轴力层次nAB跨BC跨柱轴力lmM左KNmM右KNmVbKNlmM左KNmM右KNmVbKNNDKNNJKN86.624.7515.486.102.414.2214.2211.85-6.1-5.7576.667.6544.7317.032.441.0741.0734.23-23.13-22.9566.6102.367.0925.672.461.6161.6151.34-48.8-48.6256.613284.2932.772.477.4177.4164.51-81.57-80.3646.6156.7599.7738.872.491.6391.6376.36-120.44-117.8536.6176.55112.6743.822.4103.48103.4886.23-164.26-160.2626.6189.75122.1447.262.4112.16112.1693.47-211.52-206.4716.6218.23149.2555.682.4137.07137.07114.23-267.2-265.0224中柱两侧梁端弯矩矩按梁线刚度度分配地震力作用下框架架弯矩见图33-8；剪力力及柱轴力见见图3-9（1）计算梁端弯矩MM：梁端弯矩矩可按节点弯弯矩平衡条件件，将节点上上下柱端弯矩矩之和按左右右梁的线刚度度比例分配。M左＝（M上＋M下）K左/（K左＋K右）M右＝（M上＋M下）K右/（K左＋K右）（2）计算梁端剪力VVb：根据梁的两端弯矩矩Vb＝（M上＋M下）/L（3）计算柱轴力N：：边柱轴力为各层梁梁端剪力按层层叠加，中柱柱轴力为柱两两侧梁端剪力力之差，亦按按层叠加。图3-8:梁端弯矩矩单位：KN/m25图3-9地震作用用下框架梁柱柱弯矩图单位：KN/m26图3-10地震作作用下框架剪剪力轴力分布布单位：KN3.2.6竖竖向荷载作用用下框架的内内力分析仍取中框计算（1）荷载计算第八层梁的均布线线荷载AB跨屋面均布恒载传给给梁4.886×3.66＝17.500KN/mm横梁自重（包括抹抹灰）0.344×0.6××25＝5.1KNN/m恒载总计22.6KN/mBC跨屋面均布恒载传给给梁4.886×3.66＝17.5KN/m横梁自重（包括抹抹灰）0.334×0.66×25＝2.9KKN/m恒载总计220.4KKN/m第八层活载：1.5×33.6＝5.4KKN/m第二、三、四、五五、六、七层层梁的均布线线荷载AB跨：楼面均布荷载传给给梁4.33××3.6＝15.599KN/mm横梁自重（包括抹抹灰）0.334×0.44×25＝3.4KNN/m27内横墙自重（包括括粉刷）0..28×199×（3.6－0.5）＝16.499KN/m恒载总计355.48KKN/mBC跨：楼面均布荷载传给给梁44.33×33.6＝15.599KN/m横梁自重（包括抹抹灰）00.34×00.6×255＝5.1KKN/m恒载总计20..69KN//m第二、三、四、五五、六、七层层活荷载：2×3.66＝7.2KKN/m第二、三、四、五五、六、七层层集中荷载：：纵梁自重（包括抹抹灰）0.34××0.65××25×3..6＝19.899KN纵墙自重（包括抹抹灰）00.28×119×3.66×（3.6－0.45）＝60.333KN柱自重（包括抹灰灰）0.550×0.550×3.33×25＝20.633KN总计：1100.855KN第一层梁的均布线线荷载：AB跨恒载载：355.48KKN/mBC跨恒载载：200.69KKN/m活活载：7.2KN/m第一层集中荷载载：纵梁自重（包括抹抹灰）0..34×0..6×25××3.6＝18.366KN纵墙自重（包括抹抹灰）00.28×119×3.66×（3.6－0.45）＝60.333KN柱自重（包括抹灰灰）00.50×00.50×33.3×255＝20.244KN第一层柱自重（包包括抹灰）：：0.554×0.554×4.885×25＝35.366KN总计：1344.68KKN注：双向板支承梁梁计算梯形分布荷载作用用下，可将实实际荷载换算算成等效的均均布荷载梯形分布：qeqq=(1-22k2+k3)qs三角形分布：qeeq=5/88qs.28图3－11双向板的传传力图中框架恒载及活载载见下图。图3－11框架竖向向荷载示意单位：KN（2）用弯矩分配法计算算框架弯矩由于结构对称，在在竖向荷载作作用下的框架架侧移可略去去不计，其内内力分析采用用弯矩分配法法。在竖向荷荷载作用下，梁梁端可以考虑虑塑性重分布布，取弯矩调调幅系数0..8，楼面竖竖向荷载分别别按恒荷载及及全部活荷载载计算。竖向荷载作用下框框架的内力分分析，除荷载载较大的工业业厂房外，对对一般的工29业与民用建筑可不不考虑活载的的不利布置，这这样求得的框框架内力，梁梁跨中弯矩较较考虑活载不不利布置求得得的弯矩偏低低，但当活载载占总荷载比比例较小时，其其影响很小，若若活荷载占总总荷载比例较较大，可在荷荷载面配筋时时，将跨中弯弯矩乘以1..1～1.2的放大大系数予以调调整。4标准层楼梯的设计计4.1基本设计计依据航天宾馆八层室内内楼梯平面图图见图4-1。结构安全全等级为二级级。结构重要要性系数r0=1。活荷载载标准值qk=2.0KKN/㎡。主要选用用材料：平台台板及楼梯段段受力及构造造钢筋均用HPB2335级钢筋（φ），平台梁梁纵向受力钢钢筋用HRB3335级钢筋（φ）。混凝土C20。主要材料料做法：踏步步面层贴大理理石踏步面层层50mm厚，梯段段板下抹麻刀刀灰20mm厚，采用金金属条栏杆。图4-1楼梯计算算简图304.2梯段板TB-1板的计算4.2.1梯段板板TB-1的计算踏步板的倾角：板厚：取t=1300mm4.2.2荷载载计算荷载种类荷载标准值（KN/m）荷载分项系数荷载设计值（KN/m）恒荷载g（kN/m）栏杆自重踏步梯段板自重（厚130mm）预制水磨石面层（厚50mm）梯段板板下抹灰（厚20mm）0.2r2（）=25（）=5..23r1c1（e+d）/e=222.6×00.05（0.30+00.15）/0.300=1.77r3（）=17×=0.3381.21.21.21.20.246.282.040.46恒荷载g小计7.519.02活荷载q2.01.42.8总计pp9.5111.82表4-1TB--1板荷载计算算4.2.3内力及及截面承载力力计算（1）正截面承载力计计算取h0=t-20=1330-20==110mmmlln=30000mm考虑到梯段板两断断与梁的固结结作用，板跨跨中的最大弯弯矩：KN·m根据《混凝土结构构设计规范》GB500010—2002板的配筋应按下列列公式计算采用HPB235级钢钢筋31=2100ASS-2.2997AS2AS=533.89mmm2选用φ10@1330。AS=604mm2〉533.889mm2 （2）斜截面承载能力力计算由于由此可证明梯段板板抗剪承载能能力较大，设设计楼梯时不不需要对梯段段斜截面进行行验算。4.3梯段板板TB-2平台板计算算4.3.1计算算简图及截面面尺寸计算简图如图a所所示受力状态示为单跨跨简支梁如图图b所示图4-2计算简图取板厚：t=700mmh0=70-20==50mm4.3.2荷载载计算32如表4-3所示表4-3平台板TTB-2荷载计算荷载种类荷载标准值（KN/m）荷载分项系数荷载设计值（KN/m）恒荷载g（kN/m）预制水磨石面层（厚50mm）踏步梯段板自重（厚100mm）平台板板下抹灰（厚20mm）1.130.381.21.21.21.362.100.46恒荷载g小计3.263.92活荷载q2.01.42.8总计pp5.266.724.3.3内力及及承载力计算算荷载设计值：PP=6.722KN/mKN/m由板的配筋应按下下列公式计算算采用HPB235级钢钢筋=168800AS-2.2997AS2AS=236.35mmm2选用φ6@1100。AS=257mmm2〉236.335mm24.4平台梁TTL-1计算4.4.1计算算简图及截面面尺寸33由图可知平台梁两两端支承在砖砖墙上，可按按单跨简支梁梁计算，不考考虑平台板的的影响。梁的计算跨度：ll=ln+a=（3600--240）+240==3600mmm〉1.05lln=35288mm取l=3600mm梁的截面尺寸选：：b×h=250mm×350mmh00=350-355=315mm4.4.2荷载载计算作用在TL-1梁梁上的荷载主主要是由平台台板、梯段板板传来的反力力及自重。如下所示：TB-2平台板传传来的荷载：：6.72×1.68×0.5=5..64KN//mTB-1梯段板传传来的荷载：：11.822×3.0×0.5=177.73KNN/mTL-1梁自重（包包括外表抹灰灰）：25×0.30×0.37×1.2=3..33KN//mP总=5.64+177.73+33.33=226.7KNN/m4.4.3内力力及承载力计计算（1）内力计算：KN/mKN（2）正截面受弯承载力力计算已知KNh0=315mm采用HRB335级钢钢筋mm2HYPERLINK"mailto:选用3φ16@180"选用3φ16@1180"选用3φ16@1800AS=603mm2或4φ16AAS=615mmm2均满足配筋验算要要求。（3）斜截面承载能力力验算①验算梁截面尺寸KN>44.866KN截面尺寸满足设计计要求②验算配箍量KN>44.866KN均满足要求，不需需要计算箍筋筋。选用φ6@200的构构造箍筋。344.4.4平台台梁在砖墙上上的支承长度度验算对于跨度6m的钢钢筋混凝土梁梁，梁端有效效支承长度：：h0—梁的截面高度mmmf—砌体抗压强度设计计值N/mmm2本设计选MU100粘土砖，M5D混合砂浆，ff=1.588N/mmm2==149mm取满足要求。5首层楼梯的设计5.1基本设计依据据某七层旅馆室内楼楼梯平面图见见图6-1。结构安全全等级为二级级。结构重要要性系数r0=1。活荷载载标准值qk=2.0KKN/㎡。主要选用用材料：平台台板及楼梯段段受力及构造造钢筋均用HPB2335级钢筋（φ），平台梁梁纵向受力钢钢筋用HRB3335级钢筋（φ）。混凝土C20。主要材料料做法：踏步步面层贴大理理石踏步面层层50mm厚，梯段段板下抹麻刀刀灰20mm厚，采用金金属条栏杆。5.2梯段板TTB-1板的计算5.2.1梯段板TB-1的的计算踏步板的倾角：板厚：取t=1300mm5.2.2荷载载计算5.2.3内力及及截面承载力力计算（1）正截面承载力计计算取h0=t-20=1330-20==110mmmlln=30000mm考虑到梯段板两断断与梁的固结结作用，板跨跨中的最大弯弯矩：KN·m根据《混凝土结构构设计规范》GB500010—2002板的配筋应按下列列公式计算35荷载种类荷载标准值（KN/m）荷载分项系数荷载设计值（KN/m）恒荷载g（kN/m）栏杆自重踏步梯段板自重（厚130mm）预制水磨石面层（厚50mm）梯段板板下抹灰（厚20mm）0.2r2（）=25（）=5..23r1c1（e+d）/e=222.6×00.05（0.30+00.15）/0.300=1.77r3（）=17×=0.3381.21.21.21.20.246.282.040.46恒荷载g小计7.519.02活荷载q2.01.42.8总计pp9.5111.82表5-2TB-11板荷载计算算采用HPB235级钢钢筋=21000AS-2.2997AS2AS=788.67mmm2HYPERLINK"mailto:选用φ10@95"选用φ10@@95"选用φ10@95AS=826mmm2〉788.667mm2 （2）斜截面承载能力力计算由于由此可证明梯段板板抗剪承载能能力较大，设设计楼梯时不不需要对梯段段斜截面进行行验算。5.3TB--2平台板计算算5.3.1计算简图图及截面尺寸寸计算简图如图a所所示受力状态示为单跨跨简支梁如图图b所示板厚：t=70mmmh0=70-20==50mm5.3.2荷载计算算表6-3平台板TTB-2荷载计算荷载种类荷载标准值（KN/m）荷载分项系数荷载设计值（KN/mm）恒荷载g（kN/m）预制水磨石面层（厚50mm）踏步梯段板自重（厚100mm）平台板板下抹灰（厚20mm）1.130.381.21.21.21.362.100.46恒荷载g小计3.263.92活荷载q2.01.42.8总计pp5.266.725.3.3内力及及承载力计算算荷载设计值：PP=6.722KN/mKN/m由板的配筋应按下下列公式计算算采用HPB235级钢钢筋37=16800AAS-2.2997AS2AS=213.5mm22选用φ6@1300。AS=218mmm2〉213.55mm25.4平台梁梁TL-1计算5.4.1计计算简图及截截面尺寸由图可知平台梁两端支支承在砖墙上上，可按单跨跨简支梁计算算，不考虑平平台板的影响响。梁的计算跨度：ll=ln+a=（3600--240）+240==3600mmm〉1.05lln=35288mm取l=3600mm梁的截面尺寸选：：b×h=250mm×350mmh00=350-355=315mm5.4.2荷载载计算作用在TL-1梁梁上的荷载主主要是由平台台板、梯段板板传来的反力力自重。如下所示：TB-2平平台板传来的的荷载：6..72×1.6×0.5=5..38KN//mTB-1梯梯段板传来的的荷载：111.82×3.6×0.5=221.28KKN/mTL-1梁梁自重（包括括外表抹灰）：25×0.30×0.37×1.2=3.33KN/mP总=5..38+211.28+33.33=229.99KKN/m5.4.3内力及及承载力计算算（1）内力计算：KN/mKN（2）正截面受弯承载载力计算已知KNh0=315mm0.1778采用HRB335级钢钢筋mm2HYPERLINK"mailto:选用3φ16@180"选用3φ16@1180"选用3φ16@180AS=603mm2或4φ16AAS=615mmm2均满足配筋验算要要求。（3）斜截面承载能力力验算38a验算梁截面尺尺寸KN>50.388KN截面尺寸满满足设计要求求b验算配箍量KN>50.388KN均满足要求，不需需要计算箍筋筋。选用φ6@200的构构造箍筋。5.5平台梁在在砖墙上的支支承长度验算算对于跨度6m的钢钢筋混凝土梁梁，梁端有效效支承长度：：h0—梁的截面高度mmmf—砌体抗压强度设计计值N/mmm2本设计选MU100粘土砖，M5D混合砂浆，ff=1.588N/mmm2==149mm取满足要求。6楼板设计6.1设计资料楼盖采用现现浇钢筋混凝凝土板结构，活活荷载标准值值为2.0KNN/m2，荷载分项项系数为1.4，钢筋混凝凝土楼盖平面面示意图如下下：39图6-1：楼盖平平面示意图板底的梁宽为3000mm墙体厚200mm。板厚取120mmm楼板的做法：水磨石地面粉底，混混凝图强度等等级为C30,钢筋I级6.2荷载计算算荷载分项系数取11.2;活荷载分项项系数取1.4恒载（g）120mm混凝土土板：25×0..12=3..0KN/m2水磨石地面0..65KN/m2吊顶或粉底0..5KN/m2 共计4.15KN/m2活载（p）2.0KN/m2总计11.2×4..15+1..4×2.00=7.788KN/m26.2.1区格BB1的计算（1）计算跨度40L1=2400-2250=21150mmL2=36600-2550=33550mm由；；；由式载L1方向的截面有效高高度为：hh0=120--25=955mm计算L1方向的截面配筋在L2方向截面配筋41选用支座截面配筋：（l1方向）支座l1，l2方向也均选用B2区板的计算计算跨度采用以下比值利用42L1方向的截面有效高高度计算L1方向的截面配筋L1方向 跨中选用由于M很小，均按照构造造配筋支座处L2方向跨中选用支座选用B3区板的计算计算跨度43计算L1方向的配配筋截面选用L2方向的截面配配筋选用由于弯矩过小，LL1,L2方向支座处处均按构造配配筋选用B4区板的配筋计算计算跨度44由公式：L1截面的有效高度：：计算L1方向的配筋：选用由于弯矩很小，则则只需配置7基础设计7.1地质条件件7.1.1本工工程场地地势势平坦，土层层分布比较规规律，地基承承载力为120KNN/m2～140KN/m2.。持力层为为轻质粘土，冻冻土厚度为4400mm，地地下水位为77m，水质对对混凝土无侵侵蚀。7.1.2本宾宾馆楼上部为为框架结构，无无地下室。同同一列柱传下下来的竖向荷荷载相同，本本设计以横向向中框架B柱为例，采采用混凝土灌灌注桩基础，总总高度为277.95m，其其传至基础的的荷载为N=27773.02KKN，M=2433.62KNNm7.1.3承台台厚度根据以以往经验初步步定为9000mm深1.4m。457.2单桩承载力力验算7.2.1初步设设计桩长初步定为100mm，沉管灌注注桩，因此沙沙土层较厚采采用的是摩擦擦桩。初步估估算单桩承载载力，桩的有有效长度为10