某矿业集团办公楼结构设计计算书

摘要在当今工程实际中，框架结构是多高层建筑常采用的一种结构体系。它的建筑平面布置灵活，墙体只起分隔和围护的作用，门窗开置的大小、形状都较为自由。因此，框架结构多适用于办公楼、教室、商场、住宅等房屋建筑。本毕业设计工程为鹤岗矿业集团办公楼，建筑面积为3971m2,主体建筑层数为六层，采用框架结构体系，抗震设防烈度为7度，结构抗震等级为三级。本文将对办公楼进行建筑设计和结构设计。建筑设计主要对本办公楼进行了平面、立面和剖面设计，根据建筑设计和相关规范条款给出合理的柱网布置图。结构设计主要在综合考虑了结构在各种恒载、活载、风荷载以及地震荷载作用下的情形后，详细的分析了结构在风荷载和地震荷载作用下横向的各种性能，具体计算了结构的梁、柱的弯矩、轴力、剪力，进行了相应的内力组合，并由此进行了截面设计，最后完成了筏板基础的有关计算。关键词：框架结构办公楼抗震设计筏板基础AbstractFrameConstructionisastructuredisposaltypeintheconstructionpractices,whichisusedwidelyintheworldrecently.Itneedsagreatdealofsteelandcementandmakesitscosthigherthanmixedconstruction.Butitisoftheadvantagesthatoneisbeamandcolumnbeartheforce,whilethewallonlydividesthespaceandtheotheristhedisposalforaroomisflexible:itmakesitfreelytosetthesizesandshapesofthewindowsanddoors.TheengeeringprojectintheprojectforgraduationistheHeGangofofficialbuilding.Thearchitectureareais3971mm2,andthemainbodyofthebuildingissixstories.Thebuildingadoptssystemofframestructureandearthquakeresistancedesignis7,anti-earthquakegradeofthestructureisthreerate.Thistitlewilldothearchitecturedesignfortheofficebuildingandgivesomeilluminetion,willtellofthedisposalofstructureanddrawthereasonablecolumniationplanaccordingtothearchitecturedesignandthecorrelativecodes.ltalsoresearchesthesituationswithpermanentload,liveload,windload,andsnowloadandearthquakeloadactingonthedesignedstructure,andanalyzesthecharacterofstructureinhorizontalwiththewindloadandearthquakeloadactingonit,andcalculatestheaxialstressandshearofbeamsandcolumnsofthestructure,comb-inesthevalueofanyload,andtheresultingofcross-sectiondesign,attheend,accomplishesthecalculationoftheraftplankfoundationofthestructure.Keywords:framestructureofficebuildingaseismicdesignraftplankfoundationTOC\o"1-5"\h\z摘要 I\o"CurrentDocument"Abstract II\o"CurrentDocument"第1章绪论 1\o"CurrentDocument"设计依据及背景 1\o"CurrentDocument"设计内容及方法 1\o"CurrentDocument"设计内容 1\o"CurrentDocument"设计方法 2\o"CurrentDocument"工程特点 3\o"CurrentDocument"第2章建筑设计 4\o"CurrentDocument"概述 4\o"CurrentDocument"工程简介 4\o"CurrentDocument"建筑总平面设计 5\o"CurrentDocument"建筑平面设计 5\o"CurrentDocument"房间布置 5\o"CurrentDocument"垂直交通设计 6\o"CurrentDocument"水平交通设计 6\o"CurrentDocument"建筑立面设计 7\o"CurrentDocument"建筑体型的组合 7\o"CurrentDocument"门的大小及位置的确定 7\o"CurrentDocument"窗的大小及位置的确定 7\o"CurrentDocument"建筑剖面设计 7\o"CurrentDocument"防水设计 8\o"CurrentDocument"第3章结构设计 9\o"CurrentDocument"框架结构设计 9工程概况 9设计资料 9\o"CurrentDocument"梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定 11\o"CurrentDocument"框架侧移刚度计算 15\o"CurrentDocument"横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 19\o"CurrentDocument"竖向荷载作用下横向框架的内力分析 28\o"CurrentDocument"截面设计 55\o"CurrentDocument"板的计算 83设计资料 83楼面板 83\o"CurrentDocument"屋面板 84\o"CurrentDocument"楼梯设计 92\o"CurrentDocument"计算简图及截面尺寸 92设计资料 93\o"CurrentDocument"梯段板设计 93\o"CurrentDocument"平台板计算 94\o"CurrentDocument"平台梁计算 95\o"CurrentDocument"基础设计 96设计资料 96\o"CurrentDocument"基础底面积的确定 97\o"CurrentDocument"基础梁和板内力分析与截面设计 99\o"CurrentDocument"结论 110\o"CurrentDocument"致谢 111\o"CurrentDocument"参考文献 112\o"CurrentDocument"附录1 114附录2 127第1章绪论设计依据及背景由于经济的发展需要，鹤岗矿业集团原来的办公楼已经远不能满足企业办公与管理的需求，已经成为制约鹤岗矿业集团发展的绊脚石。因此，经过集团领导班子的一致通过，并得到上级有关领导及相关部门的认可，鹤岗矿业集团决定投资兴建新的鹤岗矿业集团办公楼。本设计工程为鹤岗矿业集团办公楼，采用钢筋混凝土框架结构体系。建筑面积约3971Ilf,地上为6层，高度为27m左右，楼内设有办公室，会议室，接待室，资料室等服务房间，底层层高为4.2m,2〜6层为3.8m,抗震设防烈度按7度进行设计，场地类别为II类，抗震设计分组为第II组。本办公楼位于鹤岗市向阳区二马路旁，是鹤岗矿业集团的直属办公楼，它的建成将极大方便集团对整个企业的管理与建设，最大限度的发挥兄弟单位之间的协作与发展，同时也充分利用了办公空间，有效利用现有资源，将为集团的未来发展提供有利保障。本办公楼东面是鹤岗公园，西面是单位宿舍楼，南面是超市，北面是鹤岗设计院，在这里修建这座办公楼将给各单位带来极大的方便和效益。本办公楼不但能在功能上为鹤岗市的发展与建设发挥其不可估量的作用。同时，它的建筑形式也是新颖别致的，将为整个鹤岗市的城市面貌的美化作出贡献。设计内容及方法本设计主要包括建筑设计和结构设计两大部分。建筑设计和结构设计分别按照各自的规范设计。设计内容1.建筑设计部分（1）编写建筑设计说明书，基本内容如下：1）工程简介（包括建设地点、建筑性质、建筑总高度、层数、总占地面积、总建筑面积和建筑设计方案特点等）；2）建筑平面、立面设计与布置方案；（2）完成下列建筑施工图纸绘制1）建筑平面图；2）立面图；3）楼梯剖面图；4）节点详图2.结构设计部分（1）提供结构设计计算书•份，基本内容如下：1）确定结构类型，进行结构布置，包括梁、板、柱的结构平面布置以及基础平面布置；2）确定梁、板、柱等基本承重构件的截面尺寸、材料强度等级等；3）荷载计算；4）水平地震、风荷载作用下框架的内力计算；5）竖向荷载作用下框架的内力计算；6）框架内力组合及截面配筋计算；7）楼板内力计算及配筋设计；8）楼梯及雨篷设计；9）基础设计；（2）结构部分应完成下列图纸绘制1）结构平面布置图（首层梁、板布置图和标准层梁、板布置图）；2）框架配筋图；3）楼面板配筋图；4）楼梯配筋图；5）基础施工图（平面布置图和详图）。1.2.2设计方法在不同的设计阶段，本课题的研究方法也不同。建筑设计过程中，主要运用房屋建筑学、人性化的理念以及规划方面的有关知识及研究方法；在结构设计过程中，主要运用二次分配法、D值法（改进反弯点法）、底部剪力法、“强柱弱梁”思想和抗震概念设计等。1.3工程特点本工程为六层，主体高度为27m左右，属多层建筑。多层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等类型。根据不同结构类型的特点，正确选用材料，就成为经济合理地建造多层建筑的一个重要方面。经过结构论证以及设计任务书等实际情况,以及本建筑自身的特点，决定采用钢筋混凝土结构。在多层建筑中，抵抗水平力成为确定和设计结构体系的关键问题。多层建筑中常用的结构体系有框架、剪力墙、框架-剪力墙、筒体以及它们的组合。多层建筑随着层数和高度的增加水平作用对多层建筑机构安全的控制作用更加显著，包括地震作用和风荷载，多层建筑的承载能力、抗侧移刚度、抗震性能、材料用量和造价高低，与其所采用的机构体系又密切的相关。不同的结构体系，适用于不同的层数、高度和功能。框架结构体系是由梁、柱构件通过节点连接构成，既承受竖向荷载，也承受水平荷载的结构体系。这种体系适用于多层建筑及高度不大的高层建筑。本设计采用的是框架机构体系，框架结构的优点是建筑平面布置灵活，框架结构可通过合理的设计，使之具有良好的抗震性能；框架结构构件类型少，易于标准化、定型化；可以采用预制构件，也易于采用定型模板而做成现浇结构，本设计为现浇结构。由于本设计是办公楼设计，要求有灵活的空间布置，和较高的抗震等级，故采用钢筋混凝土框架结构体系。第2章建筑设计概述建筑业是我国国民经济建设中重要产业之一，近年来，我国建筑业发展十分迅速，框架结构以坚固耐用而著称，被广泛应用，其结构外表可以设计的多元化，既美观又实用，建筑平面布置灵活，使用空间大，延性较好。所以被广泛应用。由于社会发展现状使得办公楼在现阶段发展的很快，每个城市里基本上都有标志性的办公楼，还有数不清的中小办公楼，这些办公楼的建成很大程度上为城市的景观添了色，更使城市的经济得到了良好的发展。随着施工技术的推陈出新，科学技术的日益进步，使得多高层建筑在现代社会中发挥了巨大作用，因此也为施工人员提供了更广阔的空间。特别是现代社会人们生活水平不断提高，人口数量也不断增长。特别是近儿年来随着旅游业的不断进步，城市流动人口数量不断增加，为满足人们生产和生活的需要，建筑多高层已成必须。而一个公司、一个企业为了企业的知名度的提高，从而占有更多的市场也不断的建设高层建筑。办公建筑是人们用于办公及社交的公共建筑。这作为社会中沟通生活和人际关系的桥梁，直接为人们提供了空间场所。因此，办公建筑在社会生活中发挥着重要作用。国内外很多专家都发现，有时候环境的压抑可产生工作的压力，如通风不畅，采光不好，及空间狭窄这些都容易降低工作效率，所以工作环境设计的好的话，可以把很多的问题调节了，这样可以大大的提高人们的工作效率，所以要把办公楼设计的更好更合理更美观。工程简介本工程为鹤岗矿业集团办公楼，位于鹤岗市向阳区二马路旁，为多层钢筋混凝土框架结构，总建筑面积3971m2,占地778m2,主体6层，无地下室,此建筑规模满足办公等要求。具体包括办公大厅、会议室、卫生间、服务用房等。耐火等级2级。基本风压0.35kN/m2,基本雪压OlkN/m’,地面粗糙度为C类，抗震设防烈度为7度。框架的抗震等级为HI级，设计使用年限为50年。建筑总平面设计.本工程为鹤岗矿业集团办公楼，本办公楼东面是鹤岗公园，西面是单位宿舍楼，南面是超市，北面是鹤岗设计院，所处地理条件优越。根据建筑物使用功能、经济性能要求及该地区建筑行业的发展水平，办公楼为六层钢筋混凝土框架结构，总建筑面积约为3971m2。.为创造一个良好舒适的环境,并且附近有居民区，所以在周围有一些适当的绿化和休闲设施的设计，与整个大的环境相适应，营造了现代建筑的气氛。为满足规划要求，以及满足使用要求，在办公楼的正面留有一定面积的停车场地。建筑平面设计建筑平面设计是针对建筑的室内使用部分进行的，即有机地组合内部使用空间，使其更能满足使用者的要求，本设计是从平面设计入手，着眼于建筑空间的组合，结合办公楼的具体特点进行设计。本设计按照各基本单元空间的功能性质、使用顺序等进行功能分析和功能分区。处理好各建筑空间的关系，合理组织好交通流线，避免相互干扰，并布置良好的朝向，满足采光和通风条件。房间布置一层入口正对大厅，大厅采用开方式布局，美观又实用，能充分采光来改变视觉效果。入口右侧为接待室和文印室各一间，建筑面积分别为44.50m2、46.85m2。正面设有会议室、准备室和活动室。建筑面积分别为66.750?、22.25n?、22.48m2.另外右侧还设有男、女卫生间各一间,面积均为14.84n?,男厕40人/个大便器，30人/个小便器，女厕20人/个大便器，40人/个洗手盆。卫生间主要供流动人口使用，以最大限为准设置，所以卫生间的男厕设三个大便器，三个小便器，女厕设六个大便器。考虑到防火要求在两个楼梯处各设L8x2.1m的疏散防火门，在西面也设了一道同样的疏散防火门。(2)二层至六层主要是办公用房，根据面积可知，最多能容纳170人设有休息室一间，面积为39.55n?,供职员办公及休息用，卫生间与一层相同，采光符合办公室的规定系数1:6,会议室的系数1:8。垂直交通设计根据人流出行和疏散的要求，有大厅的显著位置设置楼梯，依据《建筑设计防火规范》，设封闭楼梯间，且考虑到防火疏散，两个楼梯间距小于60m,楼梯的门是可以阻挡烟气入侵的防火门。考虑结构楼梯平面形式的选用，主要依据其使用性质和重要程度来决定。（1）楼梯形式的选择楼梯形式应便于疏散迅速、安全，尽量减少交通面积并有利于房间平面布置，根据办公楼的平面的布置、形状与尺寸，确定楼梯形式为两跑楼梯。（2）确定楼梯开间进深尺寸在满足各种功能要求的情况下将开间尺寸定为3900mm,则梯段宽度为1780mm；根据平台宽度大于等于梯段宽度的规定，底层和标准层平台板宽度均取1600mmo（3）根据《办公楼建筑设计规范》中确定楼梯的踏步尺寸与楼梯段净宽：首层踏步数：第一、二跑梯段踏步数为2100/150=14；标准层踏步数：第一、二跑踏步数为1900/146=13；即办公楼的楼梯踏步高度底层取150mm，宽度取300mm,单跑踏步数均为14。其它层楼梯踏步高度取146mm,宽度取300mm,单跑踏步数均为13。首层梯段长度（14-1）x300=3900mm标准层梯段长度：（13—1）x300=3600mm楼梯应布置均匀、位置明显、空间导向性强，有利于人员出行的疏散。本设计的楼梯入口设置在了大厅中央两侧，并满足防火间距的要求。水平交通设计走廊是连结各个房间、楼梯和门厅等各部分，以解决建筑中水平联系和疏散问题。走廊的宽度应符合人流通畅和防火要求，通常单股人流的通行宽度约为550—600mm。在通行人数较多的公共建筑中，应按其使用特点、平面组合要求、通过人流的多少及调查分析或参考设计资料确定走廊的宽度。对于办公建筑，建筑设计规范规定，走道长度大于40m办公建筑两面布房时走道净宽不小于L8m,在本设计中，走道两边中柱轴线相距2.4m,走道净宽2.16m,走道两侧房间设高窗满足走道采光。建筑立面设计建筑体型的组合立面设计不仅能给人们提供工作、活动空间,满足使用要求，而且能够反映出建筑的主题思想。在满足使用要求的同时，再考虑到立面造型，本设计的的底层层高为4.2m,标准层的层高为3.8m。在立面设计中，主要强调建筑的简洁、典雅和亲和的特点，建筑形体采用规则矩形造型，不追求复杂的装饰，而是利用楼自身外墙材质塑造出色彩明快、富有动感的建筑形象。门的大小及位置的确定规范规定办公室门洞口宽不应小于1000mm,高不应低于2m。本设计中根据人流的多少和搬进房间设备的大小，普通办公室及功能空间取1m宽单扇门，底层和标准层门高均为2.4m；厕所及其它办公室侧门宽适当取为1.0m,高与前面相同，按防火规范要求端部封闭楼梯间的门设为宽L5m,高与其他相同,均为等宽双扇开启防火门，为便于疏散按防火规范规定门开启方向需与疏散方向一致；底层走道两端设等宽双扇玻璃门，宽1.5m高2.4m。主入口大厅门采用两个双扇双向玻璃门每个宽1.5m,高3.4m。窗的大小及位置的确定房间中窗的大小和位置的确定，主要是考虑到室内采光和通风的要求，考虑《规范》要求，一般办公室窗地比，即窗的面积与房间地面的面积比值应大于1:6,会议室要求窗地比不应小于l:5o本设计中窗地比均满足办公建筑的使用要求。外墙面用白色瓷砖贴条，楼两侧采用玻璃幕墙形式，内墙用白色抹灰。所有窗均采用塑钢窗，疏散处的门采用防火门,其余的为定制木门。建筑剖面设计剖面设计的目的主要是确定内部空间的使用高度，以确保建筑空间的满足使用要求，考虑到办公楼是人流密集的公共建筑，要求有消防等设备高度及主梁的高度，吊顶等。所以确定底层层高为4.2m,以上每层层高为3.8m,经初步估算净高符合要求。本工程设计采用两跑，底层楼段踏步bx〃=150><300mm,标准层楼梯踏步8x〃=150x300mm,满足办公建筑楼梯踏步/?=280〜340mm,力=140〜160mm的规定。剖面上对窗的尺寸没有过多限制，因此窗的高度及窗台的高度依据立面造型确定。防水设计办公楼采用钢结构雨篷上面找坡排水，屋面处采用有组织内排水管排至室外,屋面防水等级按二级处理，宜选用SBS高分子防水材料,并设置2-3道防水。第3章结构设计3.1框架结构设计3.1.1工程概况本项目为6层钢筋混凝土框架结构体系，占地面积约为700m2,总建筑面积约为3200n?：底层层高4.2m,2〜6层为3.8m平面尺寸为39mxi3.2m。采用肋梁筏板基础，基础埋深取2.5m,肋梁高度取1.2m,内地坪为±0.000m,室内外高差0.6m。［2)图3-1框架平面柱网布置框架梁柱现浇，屋面及楼面采用120mm厚现浇钢筋混凝土。3.1.2设计资料.气象条件基本风荷载卬。=O.35kN/in?;基本雪荷载为0.7kN/m2o.楼、屋面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值 2.0kN/m2楼面活荷载标准值 2.OkN/m2屋面活荷载标准值 S*=〃,5=1.0x0.7=0.7kN/m2式中：4r为屋面积雪分布系数，取〃,=1.0。1713.工程地质条件建筑物场地地形平坦，地基土成因类型为冰水洪积层。自上而下叙述如下；新近沉积层（第一层），粉质粘土，厚度0.5-1.0m,岩性特点，团粒状大孔结构，欠压密。粉质粘土层（第二层），地质主要岩性为黄褐色分之粘土，硬塑状态，具有大孔结构，厚度约3.0m,%=30〜35kPa。粉质粘土层（第三层），地质岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁镒结核，可塑状态，厚度3.5m,%=30-35kPa。粉质粘土层（第四层），岩性为褐黄色粉质粘土核，硬塑状态，厚度未揭露，30-35kPa,gM=不考虑地下水，fak=150kN/m2o1,31场地属于H类二组Tg（s）=0.4s,a1rax=0.08⑹4.屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）：30mm厚细实混凝上保护层SBS高分子材料防水层20mm厚水泥砂浆找平层150mm厚水泥蛭石保温层120mm厚钢筋混凝土板V型轻钢龙骨吊顶1~5层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）120mm厚现浇钢筋混凝土楼板V型轻钢龙骨吊顶,具微层理，含铁镒结1500~2000kPa□⑷22x0.03=0.66kN/m20.4kN/m220x0.02=0.4kN/m25x0.15=0.75kN/m225x0.1=2.5kN/m20.25kN/m20.55kN/m225x0.1=2.5kN/m20.25kN/m23.1.3梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定.初估截面尺寸柱截面尺寸可根据：4=N/[〃n]"估算。查《建筑结构抗震设计》可知该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限制[〃”=0.9；各层的重力荷载代表值近似取IZkN/n?o由图3-1可知边柱及中柱的负载面积分别为7.8X2.7m?和7.8x3.9m2□得第一层柱截面面积为:liftAt>1.3x7.8x2.7xl3x7/0.8xl4.3xl03=217780mm2中柱21.25x3.9x7.8x13x7/0.8x14.3x1()3=302472010?取柱的截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为467师和550师。根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计柱截面尺寸取值如下：1层 650mmx650mm2~6层550mmx550mm梁截面高度一-般取梁跨度L的1/12〜1/8,宽度可取1/3〜1/2梁高，因此,梁截面尺寸为：1〜6层横梁300mmx550mm纵梁300mmx800mm.计算简图框架结构计算简图如图3-2所示。取柱顶的形心线作为框架柱的轴线；梁的轴线取至板底，3〜6层柱高度即为层高，取3.8m;底层柱高度从基础顶面取至一层板底,即加=42+0.8+2.5-1.2-0.12=6.18m。.梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。具体过程从略，计算结果见表3-1o7800780078007800780078007800780078007800图3-2(a)纵向框架图3-2(b)横向框架G，=1766.481kNG6=6479.图3-2(b)横向框架G，=1766.481kNG6=6479.115kNGs=9699.703kNG，=9699.703kNGs=9699.703kNG2=9699.7O3kNG,=8152.64kN图3-3各质点的重力荷载代表值外墙体为370mm,内墙体为240mm厚粘土空心砖，外墙面贴白色瓷石专(0.5kN/m2),内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：0.5+15xO.37+17x0.02=6.39kN/m2内墙单位墙面重力荷载为：15x0.24+17x0.02x2=4.28kN/m2女儿墙单位墙面重力荷载为：0.5+15x0.24+17x0.02=4.44kN/m2木门单位面积重力荷载为0.2kN/m2；铝合金窗单位面积重力荷载取0.4kN/m2；钢门单位面积重力荷载取0.6kN/nA.重力荷载代表值集中于各层标高处的重力荷载代表值G为计算单元范围内各层楼面上重力荷载代表值及上下各半层的墙、柱等重量。无论是否为上人屋面，其屋

面上的可变荷载均取雪荷载，具体计算过程从略，计算结果见图3-3。表3-1梁、柱重力荷载标准值层次一构件一bmhmrkN/mngkN/mlimnGikNEGikN1边横梁0.30.55251.054.3324.65022443.1644457.49中横梁0.30.55251.054.3321.6501178.626纵梁0.30.8251.056.3007.05020888.300柱0.650.65251.0518.9666.180263047.39726边横梁0.30.55251.054.3324.75022452,6942532.78中横梁0.30.55251.054.3321.7501183.391纵梁0.30.8251.056.3007.15020900.9柱0.550.55251.0511.0913.800261095.7917边横梁0.30.55251.054.3324.750361.731686.33中横梁0.30.55251.054.3322.650222.960纵梁0.30.8251.056.3007.1504180.180柱0.550.55251.0511.0913.80010421.4583.1.4框架侧移刚度计算.横向建架侧移刚度计算混凝土采用C30,名=3x107kN/n?。在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一-有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取/=1.5/。(/。为梁的截面惯性矩)。对中框架取/=2.0/°。若为装配楼板，现浇层的楼质点重力荷载值面，则边框架梁取/=1.2/1,,对中框架取/=1.5/。。⑶(1)横梁线刚度计算表3-2横梁线刚度〃计算表类别层次EcN/mm2bxhmm/mm/onun4ImmEdo/1N•mm1.5£/（）//Nmm2EeldIN-mm边横梁13.0x104300x5504.16xl0954002.311x10'°3.465x10Kl4.62OxlO10645002.773xlO104.1xio105.546xlO10走道梁13.0x|04300x5504.6xl0924005.2xlO107.8xlO101.04x10"633003.782xlO105.673xlO107.564*IO10(2)柱线刚度"计算表3-3柱线刚度、计算表层次hommEcN/mm2bxhmm/mmmm4Edo/hoN-mm161803x10】。650x6504.35xlO102.112x10"1〜63800550x5501.488x10'°1.175x10"柱的侧移刚度按O= 计算，根据梁柱线刚度比》的不同，按图3-1中柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等。计算结果见表3-4、表3-5和表3-6。

表3-4中框架柱侧移刚度D值 （N/mm）层次边柱（7）中柱（6）ZD，KOcDnK(XcDn2〜60.3930.1641601140.4820.1941894322575610.2190.324215000.2680.33922496285476表3-5边框架柱侧移刚度D值 （N/mm）层次A—1A—6,D—1ZDKOcDnKaDil2〜60.3490.149145490.2950.1291259615828210.1940.316209690.1640.30720372层次B—6A一2Ka0,3KaDi42〜60.9590.324316370.4720.1911865010.530.408270740.2630.33722374167301层次1/A—2C—2KOcDiSKaDi62〜61.1160.358349571.9370.3413329710.6210.428284020.5770.41827738表3-6楼梯间边框架柱侧移刚度D值 （N/mm）层次1/A—1C—1/5ZD,KaDukaDu2~60.3490.149145490.3830.161057219364110.1940.316209690.2130.32221368层次D—1/5,C—1D—6KaDi3KaD.42〜60.2950.129125960.1970.09878810.1640.307203720.1090.28919178128471层次C—6KaD.52〜60.8610.3012939110.4790.39526212将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度ED,见表3-7。表3-7横向框架层间侧移刚度D值 （N/mm）层次123456581248477679477679477679477679477679由表3-7可见，£。|/£。2=581248/477679=1.01>0.7,故该框架为规则框架。⑼.纵向框架侧移刚度计算纵向框架侧移刚度计算方法和横向框架相同。柱在纵向的侧移刚度侧移刚度除与柱沿纵向的截面特性有关外，还与纵梁的线刚度有关。纵梁线刚度防的有关。纵梁线刚度，%的计算过程见表3-8。计算过程见表3-8。表3-8纵梁线刚度计算表类别层次EcN/mm2bxhmm/mmIomm4/mmEddIN•mm1.5Eclo/lNmm2Edo/1N•mm纵梁163.0x104300x8001.28xlO1078004.923x10'°7385xlO109.846x10'°39009.846xlO101.477x10"1.96910"300x5504.16xl0939003.2xlO104.8xlO106.4x10'°纵向框架柱亦可分为中框架中柱和边柱、边框架边柱和中柱等，其侧移刚度值分别见表3-9和表3-10o纵向框架各层层间侧移刚度值见表3-11。表3-9纵向中框架（1/A、B、C歹IJ）边柱框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次B—6C—6ZD,KOcDuKOcDu2〜60.8380.295388051.2570.38637691512971]0.4660.392260130.6990.44429463

层次1/A,C—1,1/A—2C—2KOcDaKOcDi42〜60.6290.239233621.4660.4234130110.350.362240220.8160.46730990396630层次C—1/5C—5KaDisKOcDi62〜62.9330.595580992.5140.5575438911.6320.587389531.3980.55937095续表2-9层次中柱（5根）KaDn2〜61.6760.45644520表3-10纵向边框架（A,D歹lj）边柱框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次A—1,A—10,D—1D—5£D,KaDnKaDil2〜60.6290.239233621.8860.4854835843556610.350.362240221.0490.50833710391113层次中柱（7）D—1/5KaDi3Ka0,42〜61.2570.386376911.2570.3863768510.6990.444294630.6990.44429463层次D—6KOcDi52〜60.4090.1171660010.2270.32649633表3-11纵向框架层间侧移刚度 （N/mm）层次123456Z。， 948537 787743 787743 787743 787743 787743由表3-11可见，948537/787743=1.05>0.7,故该框架为纵向规则框架。［,0>3.1.5横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算1.横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算(1)横向自震周期计算按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基本公式。,按式G,=G"+Q+|A)+G“+2a+|勺生产将G7折算到主体结构的顶层,即3 38Ge=1695.886x(1+—x^^)=2079.78kN225.18结构顶点的假想侧移由式= 计算。k=i j=\ hl计算结果见表3-12,其中第6层的G,为G6与G0之和。按式Ti=1.70痂计算基本周期r，其中〃r的量纲为m,取0=0.7则Ti=1.7x0.7x70.3502=0.70s。表3-12结彳内顶点的假想侧移计算层次G/kNVc/kNgD/N/mmAw//mmUi/mm68558.908558.9047738617.9350.258329.0416887.9447738635.4332.348329.0425216.9847738652.8296.938329.0433546.0247738670.3244.128329.0441875.0647738687.7173.81 8152.64 20027.70 581248 86.1 86.1(2)水平地震作用及楼层地震剪力计算本工程中，机构高度不超过40m,质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。机构总水平地震作用标准值按式=计算，即Geq=0.85^G,=0.85x(8152.64+8329.04x4+8558.9)=42523.545kNax=(―)09amax=(—)°9x0.08=0.048Ti 0.7FEk=a\Geq=0.048'42523.545=2041.13kN因1.4TS=1.4x0.4=0.56S<Ti=0.7S,所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数^=0.08x0.7+0.01=0.066

kF6=0.066x2041.13=l34.71kN各质点的水平地震作用按式万=要二产氏(1-万，)计算，即J=1具体计算过程见表3-13。各楼层地震剪力按式％=£&计算，结果列入k=i表3-13o各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图3-4。(3)水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和定点位移M分别按式(△4),=工-，〃=计算，计算过程见表3-14。表中还计算了各层的j=l层间弹性位移角4=&/"\。1141表3-13各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次hi(m)Hi(m)Gi(kN)GH(kN-m)/>百(kN)匕(kN)3.828.981695.88649146.780.063120.1120.163.825.186479.115161633.320.206392.7512.853.821.388329.042178074.920.227432.8945.643.817.588329.042146424.560.187356.51302.133.813.788329.042114774.200.146278.31580.423.89.988329.04283123.840.106202.11782.516.186.188152.64350383.330.065123.91906.4FtaFi+AFfi777Fi-f5v6VsVsV)(b)层间剪力图3-4(a)水平地震作用分布表3-14横向水平地震作用下的位移验算层次层间剪力Vr(kN)层间刚度ZD(N/mm)(mm)Ui(mm)层高hi(m)层间相对弹性转角0e=Alli/hi6512.84776791.0716.138001/35515945.64776791.9815.0338001/191941302.14776792.7313.0538001/139231580.44776793.3110.3238001/114821782.54776793.737.0138001/101911906.45812483.283.2861801/1884由表3-14可见，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/1019<1/550,满足式〃的要求，其中[M/〃]=l/550。(4)水平地震作用下框架内力计算以图3-1中4轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。框架柱端剪力及弯矩分别按％=0。“泛5，M^=Vij-yh.M；J=i-用力计算，其中现取自表34Z5取自表3-7,层间剪力取自表3-13。各柱反弯点高度比y按式y=y“+yi+y2+y3确定，其中K由表查得。本工程中底层柱须考虑修正值户，第2层柱考虑修正值y和户，其余柱均无修正。具体计算过程及结果见表3-15。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式(ML,+M：)、 + Vb='——bi+\,Jij7 bi+l,Jijf ilb十% %十4 1nM=X(匕-吟)*计算。其中梁线刚度取自表3-2,具体计算过程见表3-15。k=i水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图3-5所示。表3-15各层柱端弯矩及剪力计算

匕(kN)层间刚度ZDi(N/mm)边柱DnV/iKyMhtvli\lVli\512.84776791601417.180.3930.19712.8654.42945.64776791601431.680.3930.34741.7778.611302.14776791601443.620.3930.40066.3099.451580.44776791601452.940.3930.45090.53110.641782.54776791601459.760.3930.500113.54113.541906.45812482150070.520.2140.930405.3130.51中柱Du修Ky1894320.340.4820.24118.6358.66续表3-151894337.540.4820.35049.9392.721894351.690.4820.44186.62109.801894362.740.4820.450107.29131.131894370.770.4820.500134.46134.462249673.780.2680.848386.6569.31注：表中M量纲为kNm,V量纲为kN。2.横向水平风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算（1）风荷载标准值风荷载便准值按式曲〃;④计算。基本风压0，=0.35kN/m2,由《荷载规范》第7.3节查得〃,=0.8（迎风面）和〃,=-0.5（背风面）。C类地区，H/B=24.7/39=0.633,由表1.15查得“=0.404;Ti=0.76S,（a>Ti2=0.35x0.762=0.13kNS2/m2,由表1.12查得J=1.38。由式：氏=1+型公得：4

1.38x0.404H,仍取图3-1中4轴线横向框架，其负载宽度为7.8m,由式磔得沿房屋高度的分布风荷载标准值q(z)=72x0.4-必/z=2.52△〃必根据各楼层标高处的高度”，由表1.11查取生，代入上式可得各楼层标高处的g(z),见表3-1g(z)沿房屋高度的分布见图3-6(a)。表3-16地震荷教作用下梁端弯矩、剪力及轴力计算层边J梁走道梁柱舟ii力次1Vb1%边柱N中柱N654.4218.045.413.4240.6240.622.433.85-13.42-20.43591.4734.255.423.2877.1077.102.464.25-36.70-61.404141.2249.135.435.25110.60110.602.492.17-71.95-118.323173.9466.985.444.61177.41177.412.4147.84-116.56-221.552204.0774.365.451.56167.39167.392.4139.49-168.12-309.481144.0562.685.438.28141.09141.092.4117.58-206.4-388.78注：1)柱轴力中的负号表示拉力。左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2)表中M单位为kNm,V单位为kN,N单位为kN,/单位为m。

54.4258.66113.42I ||t3385III1342fI54.4212.86/r,786192.7211 II-13.42L ti11II-20436425I|113.4223.881I20.4391.4741.77718.639945 491U109.81,!(-36.735.25__LLI1II-61.492.171II136735.25i614141.2?66.3/4993\110.646690ThoT131.131' Il-71.9544.61I II1t1II-118.3c147841i|II71.9544.61fl11832173.9490.53L8662113.5474364^07741134461, II-116.5651.56II11II221.5=139491116.5651.56221.55204.07/113.54/107.2562.6830.51 二7L^716Z3969.311,II-168.1238.28IIIII-3094117.58flII168.12382811309.48144.054nqti!7 -134.46/ML09-206.4IIII-388.7111206.41388.78/////////////(a)框架弯矩图(kN.m)(b)梁端剪力及柱轴力图(kNm)

图3-5左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及轴力图表3-17沿房屋高度分布风荷载标准值层次Hi/mHJH4z小qi3/kN/m饮⑶/kN/m625.181.0000.921.6073.2292.018521.380.8490.861.5512.9131.821417.580.6980.771.5062.5331.583313.780.5470.741.4122.2821.42629.980.3960.741.2992.0991.3121 6.18 0.245 0.74 1.185 1.915 1.197《荷载规范》规定，对于高度大于30m且高宽比大于L5的房屋结构，应采用风震系数△来考虑风压脉动的影响。本工程房屋高度H=25.18m<30m,但H/B=25.18/13.2=1.91>1.5,由表2-17可见,外沿房屋高度在1.185〜1.607范围内变化，即风压脉动的影响较大。因此，该房屋应考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效原理将图3-6(a)的分布风荷载转化为节点集中荷载，如图3-6(b)所示。例如，第5层的计算过程如下：F5=(2.913+2.533+1.821+1.583)x3.8xi+[(3.229-2.913)+(2.018-1.821)]ii i2x3.8x|x|+[(2.913-2.533)+(1.821-1,583)]x3.8x|x1=17.92kN(2)风荷载作用下的水平位移验算根据图2-6(b)所示的水平荷载，由式U=£后计算层间剪力％,然后依k=iS据表3-4求出4轴线框架的层间侧移刚度，再按式(△〃),=%/ZDU,j=l〃= 计算各层的相对侧移和绝对侧移。计算过程见表3-18。k=\表3-18风荷载作用下框架层间剪刀及侧移计算层数123456耳(kN)19.4212.9614.1615.7717.9219.61Vi(kN)99.8480.4267.4653.337.5319.61Z。(N/mm)879926991469914699146991469914(mm)60.760.540.28Ui(mm)1.132.283.2444.544.82Au//hi1/54691/33041/39581/50001/70371/13571

由表3-18可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/3304,远小于(a)风荷载沿房屋高度的分布(kN/m)(b)等效节点集中风荷载(kN)

图3-6框架上的风荷载(3)风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同，此处从略。图3-1中4轴线横向框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力见图3-7o表3-19风荷载作用下各层柱端弯矩及剪力计算(kN)层间刚度口(N/mm)边柱DrlKy19.6169914160144.490.3930.193.2413.8237.5369914160148.60.3930.39.822.8853.3699141601412.210.3930.3516.2430.16续表续表3-1967.46699141601415.450.3930.4526.4232.2980.42699141601418.420.3930.4531.538.599.84879922150024.390.2140.89134.1516.58中柱DnVi2KyM：M：；189435.310.4820.244.8415.341894310.170.4820.3413.1425.511894314.440.4820.3921.433.471894318.280.4820.4531.2638.211894321.790.4820.4537.2645.542249625.530.2680.83130.9526.82注：表中”量纲为kN-m,V量纲为kN。表3-20风荷载作用下梁端弯矩、剪力及轴力计算层次边梁走道梁柱轴力也M；1Vb/Vb边柱N中柱N613.824.725.43.4310.6210.622.48.85-3.43-5.42526.129.345.46.5721.0121.012.417.51-10.00-16.36439.9614.345.410.0632.2732.272.426.89-20.06-33.19348.5318.345.412.3841.2741.272.434.39-32.44-55.2264.9223.635.416.4053.1753.172.444.31-48.84-83.11148.0819.725.412.5652.6252.622.443.85-61.4-131.95注：1）柱轴力中的负号表示拉力。左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2）发中M单位为kN-m，V单位为kN,N单位为kN,/单位为m。3.1.6竖向荷载作用下横向框架的内力分析1.横向框架内力计算（1）计算单元取4轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.8m,如图3-8所示。由

于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上作用有集中力矩。[8]13ea47215.34343(I885flflfl3.431382厂71062-343liIIH-5.42542II3433.£4/228825.51产1751(1fl657fl26,124.84■ysroT/-10liflH-163616361098/30.161r33.47.100626.89f|flfl10.06fl3936产1 1314-20.06IlllII-331933.19J20.061624/322938.211238||34.39flflfl1238fl4853L 214-3344hiin-55.2552ll32.442642138.523.^3/^45.541640t|4431flfl\\16.40fl64,92L31.26^753477F-48.84liIIH-83.118311fl488431.5 /'16.5826824125643.85flfl|l一480837267^3^62IIIIIIBII//-614-131951319561.413415Z-y-13095/////////////////2(a)框架弯矩图(kNm) (b)梁端剪力及柱轴力图(kNm)图3-7风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及轴力图图3-8横向框架计算单元（2）荷载计算1）恒载计算在图2-8中，即、”代表横梁自重，为均匀荷载形式。对于第6层q\=4.332kN/mqr=4.332kN/m力和中，分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图3-8所示几何关系可得：<72=5.46x3.9=21.294kN/m小'=5.46x2.4=13.104kN/mP、尸2分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包.括里梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下：pi=[(3.9xl.8x1)x2+L8^5-4xl.8]x5.4654

+6.3x7.8+4.332x—+4.44x1.5x7.8=186.49kN2r—c,o1、c1.8+5.4,oz2.7+3.9

/72=[(3.9xl.8x-)x2+ xl.8+( 54xl.2x2)]x5.46+6.3x7.8+4.332x—=186.49kN集中力矩Mi=P\e\=186.49x0.12=22.38kN-m对于1〜5层，/包括梁自重合其上横墙自重，为均布荷载。其他荷载计算方法同第6层，结果为：q\=4.332+4.28x3.25=18.242kN/mM=4.332kN/mqi=3.8X3.9=14.82kN/m qi'=3.8x2.4=9.12kN/mpi=(3.9x1.8x2)x3.8+6.3x7.8+4.332x2.7+8.19

x(3.0x7.15-5.36x2.4)+0.4x5.36x2.4=189.65kNp2=(3.9x1.8x2+6.6x1.2)x3.8+6.3x7.8+4.332x2.7+4.28x[3x(7.8-0.65)-lx2x2.4]+1.0x2.4x0.2x2=216.51kNM।=pie=189.65x0.12=22.68kNm2)活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图3-10所示。5400 2400 5400图3-10各层梁上作用的活载对于第6层q2=3.9x2=7.8kN/m qi'=2x2.4=4.8kN/mp\=(3.9x1.8+3.9x1.8)x2=28.08kN/mmx=3.37kN-m/?2=(3.9x1.8x2+6.6xl.2)x2=43.92kN/m同理，在屋面雪荷载作用下qi=3.9xO.7=2.73kN/m "=0.7x24=1.68kN/mpi=(3.9x1.8+3.9x1.8)x0.7=9.828kN/m Afi=1.179kNmpi=(3.9x1,8x2+6.6x1,2)x0.7=15.372kN/m对1〜5层/=3.9x2=7.8kN/m qi'=2x2.4=4.8kN/mpi=(3.9xl.8+3.9xl.8)x2=28.08kN/mMi=3.37kNm

/72=(3.9xl.8x2+6.6xl.2)x2=43.92kN/m3)竖向均布恒荷载的等效转化对于第6层22q边=4.332+—X21.294=21.683kN/m275q中=4.332+-X13.104=12.522kN/m对于1〜5层99g边=18.242+—X14.82=30.318kN/m275q中=4.332+-X9.12=10.032kN/m4)竖向均布活荷载的等效转化22殁=——x7.8=6.356kN/m275^'i'=-x4.8=3kN/m5）竖向均布雪荷载的等效转化224边=—x2.732.224kN/m275"=-xl.68=1.05kN/m6）各杆在恒载的固端弯矩为屋面：1,1,Mab= q边/边2= x21.683x5.4-=-52.69kN-mTOC\o"1-5"\h\z12 121,1,Mba=—q边/边2=_x2L683><5.42=-52.69kNm12 12A/Bc=--o.p/.r'2=--xl2.522xl.22=-6.011kNm3 31,1,McB=--g中/中2=--X12.522X1.22=-3.006kNm6 6楼面：MAB=--5-q边/边2=-J_x30.318x5.4?=-73.673kNm12 121,1,A/ba=—g边/边~=—x30.318x5.4"=73.673kNm12 12A/bc=--o.|.^2=--x10.032x1.22=-4.815kNm3 37）各杆在活载作用下的固端弯矩1~6层：171）,A/ab= q边I边2= x6.356x5.4“=-15.445kNmTOC\o"1-5"\h\z12 12171,Mba=—^/^2=—x6.356x5.42=15.445kNm12 12191？,

A/bc=■—q中/中=——x3xl.2=-1.44kN-m3 38）雪荷载作用下各杆固端弯矩1717Mab= q边/边“= x2.224x5.4~=-5.404kNm12 12

1,1,Mba=—oii/ia2=—x2.224x5.42=5.404kN-m12 12MBC=-Lg中/中2=-1xlO.O32xL22=-4.815kNm3 3将上述计算结果汇总，见表3-21和表3-22。表3-21横向框架恒载汇总表层次qikN/mkN/m伏kN/m夕2，kN/m0kNP2kNAfikNm64.3324.33221.29413.104186.49177.7922.381-518.2424.33214.829.12189.65216.522.68表3-22横向框架活载汇总表层次qikN/mqi1kN/mPIkNP2kNkNm67.8(2.73)4.8(1.68)28.08(9.828)43.92(15.372)3.37(1.179)1〜57.84.828.0843.923.37注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况（3）内力计算竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载在总荷载比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.1〜1.2的放大系数予以调整。梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图3-11,所得弯矩图如图3-12。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需要考虑柱的自重,如表3-23和表3-24所示。梁端剪力： V=匕+匕式中：匕——梁上均布荷载引起的剪力，乂=g［；梁端弯矩引起的剪力，匕二肛二心梁端剪力梁端剪力节点集中力及柱自重柱轴力:式中：V-P—下柱上柱右粱左粱下柱上柱右粱|0.821| |0.179|1.1791-5.404|0.821| |0.179|1.1791-5.404-0.3653.768 0,822-0.0320.0363.7940.006-4973|0149|06835.404-0.73-3.3470.411-0.061-02815.024-3.628I0.168|^_d-0.504~-0.833-0.069-1.3961.897-1.8141.897（A）雪荷载作用下的弯矩分配下柱上柱右梁左粱下柱上柱右粱|0.17，"T", -34782774CU866.048一02260.04|0149|06835269-6.955-31.8823.024-0451-g-0654B308-33勺4/|0168|-6011-7842一0508—14,36127,926 -50.3062268]2438 24.38|0.0夕8|-73.673-3.0645298005324433-0.11800530.01224,433—71545|0.089 |040673673~6138 -37.9562649-一。236-107569958-29.0320406 |0.09夕|-4.815一27勺56-6.817-1。75 -0.262-29.033-11894p4》Q451~~|0.098-(二68|-7367)-3.06424.38 24.385298-0.118-0053 00530.0122443324433—71545|0080 |D.40673673-6128 -27,9562649―0236-107569958-29.032U.4U6 |0099|-4.815一27.956-6817-1.075 -0262-2938(「-3.06424.3852980.05324433-0.11800530.01224,433-71545|0.089|040604U60.099|73673-6128-27.956-27.956-4.815-68173649-0.236-1.075-1075-0.26269958-29.032-29.032-11.894p42Q451|0,098|24.38005324433汨68|-73673-306424385298-0.118-00530.01224,433—7154573673-6128 -27.9562649-0236-107569.958-29.032CL4U3|0999|-4.815一27,956-6.817-1075 -0己62-29Q332^pro7q317672'268|-73.673-230717,696383876.673 -4.815一4613-37941—2113931640.0393180615.903-0.0650Q22000417,718-72.2031.919-0.1E9-1.057 -0.58970.85 -38.998-21,728-10.123-19499下柱上柱右梁|0.8* |0179下柱上柱右梁|0.8* |0179 |(6238IT5445-1.04410771 2.348■--0.088~~0072 -0.01610.843 -14.213p.4^1^451|0.098|(1371-15445- -0.6235:7275727L244-0.0280.0130.0130QQ25745.74 -1485|丁。98|C-3.371-15.445-0.62357275.7271244--0,0280.013 0-013O.QQg574574 -14.85P.45LIJ45110.098|C3.371-15.445\- --0.6235.7275.727L244-0.0280.013 0.0130.002574—5.74-14.85|0089|0406U4U6|0.09915,445-1.44-1.246-5686-5.686-1.3860.622-0.055-0.253-0.253-0.06214766-5939-5.939-2888|0067|0.5510307|007515,445-1.44-0.938-7.717-43-1.050.452-003-0.249-0.139-003414-7.966-A439-25243743（B）横荷载作用下的弯矩分配左粱下柱上柱右梁TOC\o"1-5"\h\z|0149|0683 | |15445 -1.44-20879565-2.3531174二0175-0802 -Q.19714.357-10,367 -399|0.089—|0,406 0406|0099|15445 -1.44-1.246-5.686 -5686-1.3860.622-0.055-0.253 -0.253-0,06214.766-5939---5.939-^998|0089~~|0,406 0406|~~0099|15,445 -1.44-1.246-5686 -5.686-1.3860.628--0055-0.253 -0.253-0.06214766--5939---5.939-2S88|0089~~|0,406 0406|~~0099|15,445 -1.44—1.246-5686 -5.686-1.3860.622--0055-0.253 -0.253-0.06214.766~~-5939-~-5.939-2888P^lQ451|。。98|、3\3^I-15.44b-0.6235.72757271244-60280.0130.013Q.ooa5745.74 -14.85娄&332|0©7E?I~FS37~15445-0.4697.4764.1650903--0.015-0.009 0.0050.001Z485-4T7~-I50P5"-3.983

（C）活荷载作用的弯矩分配3-11横向框架弯矩的二次分配法