地下综合管廊工程模板安全专项施工方案

六盘水凤凰大道东段地下综合管廊现场临建施工方案2015年11月附件1： 墙模板计算书一、墙模板基本参参数计算断面宽度3000mm，高高度32500mm，两侧侧楼板厚度3350mm。模板面板采用普通通胶合板。内龙骨间距2000mm，内龙龙骨采用单钢钢管48mmm×2.5mm，外龙骨骨采用双钢管管48mm×2.5mm。对拉螺栓布置6道道，在断面内内水平间距2250+4550+4500+450++450+4450mm，断断面跨度方向向间距6000mm，直径径14mm。面板厚度15mmm，剪切强度度1.4N//mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量6000..0N/mmm2。木方剪切强度1..3N/mmm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量9000..0N/mmm2。模板组装装示意图二、墙模板荷载标标准值计算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载设设计值；挠度度验算只考虑虑新浇混凝土土侧压力产生生荷载标准值值。当浇筑速度大于110m/h或或坍落度大于于180mmm时，新浇混混凝土侧压力力按公式2计算；其他他情况按两个个公式计算，取取较小值:其中γc——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新浇混凝土土的初凝时间间，为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取3.0000h；T——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取22.800mm；β———混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.000。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=331.8800kN/m22考虑结构的重要性性系数0.990，实际计计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值:F1=00.90×31.8880=28..692kNN/m2考虑结构的重要性性系数0.990，倒混凝凝土时产生的的荷载标准值值:F2=00.90×4.0000=3.6000kN/mm2。三、墙模板面板的的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照连续梁计算算。面板的计算宽度取取2.90mm。荷载计算值q=1.22×28.6992×2.9000+1.400×3.6000×2.9000=114..464kNN/m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=1088.75cmm3；截面惯性矩I=81..56cm44；计算简图图弯矩图(kN.m))剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：变形计算算受力图变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=9.1557kNN2=25.1182kNN3=25.1182kNN4=9.1557kN最大弯矩M==0.4557kN.mm最大变形V==0.1884mm(1)抗弯强度计算算经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==M/W=0.4457×1000×1000//1087550=4.2202N/mmm2面板的抗弯强度设设计值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算算值T=33Q/2bhh=3×137355.0/(22×2900..000×15.0000)=0..474N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22面板抗剪强度验算算T<[T]，满满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算算值v==0.1884mm面板的最大挠度小小于200..0/2500,满足要求求!四、墙模板内龙骨骨的计算内龙骨直接承受模模板传递的荷荷载，通常按按照均布荷载载连续梁计算算。内龙骨强度计算均均布荷载q==1.2×0.20×28.699+1.4××0.20×3.60==7.8944kN/m挠度计算荷载标准准值q=0..20×28.699=5.7338kN/mm外龙骨按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取横向向支撑钢管传传递力。支撑钢钢管计算简图图支撑钢钢管弯矩图((kN.m))支撑钢钢管剪力图((kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢钢管变形计算算受力图支撑钢钢管变形图((mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax=0.1141kN..m最大变形vmaax=0.0037mm最大支座力Qmmax=3..701kNN抗弯计算强度ff=M//W=0..141×106/3864..8=36.488N/mm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于设计强度,,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于4550.0/1150与10mm,,满足要求!五、墙模板外龙骨骨的计算外龙骨承受内龙骨骨传递的荷载载，按照集中中荷载下连续续梁计算。外龙骨按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取横向向支撑钢管传传递力。支撑钢钢管计算简图图支撑钢钢管弯矩图((kN.m))支撑钢钢管剪力图((kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢钢管变形计算算受力图支撑钢钢管变形图((mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax=0.5592kN..m最大变形vmaax=0.2265mm最大支座力Qmmax=122.092kkN抗弯计算强度ff=M//W=0..592×106/7729..7=76.599N/mm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于设计强度,,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于6000.0/1150与10mm,,满足要求!六、对拉螺栓的计计算计算公式:N<[N]==fA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉螺栓有有效面积((mm2)；f——对拉螺栓的的抗拉强度设设计值，取1170N/mmm2；对拉螺栓的直径((mm):14对拉螺栓有效直径径(mm):12对拉螺栓有效面积积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=12.0992对拉螺栓强度验算算满足要求!!侧模板计算满足要要求！

附件2： 350mm顶板模板扣扣件钢管支撑撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJJ130-22011《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ162-22008《建筑结构荷载规规范》GB550009--2012《钢结构设计规范范》GB500017-22003《混凝土结构设计计规范》GBB500100-20100《建筑地基基础设设计规范》GGB500007-20111《建筑施工木脚手手架安全技术术规范》JGGJ1644-20088计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高度度为2.9mm，立杆的纵距b==0.75mm，立杆的横横距l=00.90m，立立杆的步距h=1.550m。面板厚度15mmm，剪切强度度1.4N//mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量6000..0N/mmm2。内龙骨采用40××90mm木方方，间距2000mm，木方剪切强度1..3N/mmm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量9000..0N/mmm2。梁顶托采用双钢管管φ48×2.5mm。模板自重0.200kN/m22，混凝土钢钢筋自重255.10kNN/m3。倾倒混凝土荷载标标准值2.000kN/mm2，施工均布布荷载标准值值1.00kkN/m2。扣件计算折减系数数取1.000。图顶板支撑架立立面简图图顶板支撑架立立杆稳定性荷荷载计算单元元按照扣件新规范中中规定并参照照模板规范，确确定荷载组合合分项系数如如下：由可变荷载效应控控制的组合SS=1.2××(25.100×0.35++0.20))+1.400×1.00==12.1882kN/mm2由永久荷载效应控控制的组合SS=1.355×25.100×0.35++0.7×1.40×1.00==12.8440kN/mm2由于永久荷载效应应控制的组合合S最大，永久久荷载分项系系数取1.335，可变荷荷载分项系数数取0.7×1.40==0.98采用的钢管类型为为φ48×2.5。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抵抗距计算采采用W=π(D4-d4)/32DD。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.1000×0.3500×0.7500+0.2000×0.7500=6.7339kN/mm活荷载标准值qq2=((2.0000+1.0000)×0.7500=2.2550kN/mm面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=28..13cm33；截面惯性矩I=21..09cm44；(1)抗弯强度计算算f=MM/W<[f]]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板的最大大弯距(N.mm))；W——面板的净截截面抵抗矩；；[f]———面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；MM=0..100qll2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=0.1100×(1.35×6.7399+0.988×2.2500)×0.2000×0.2000=0.0445kN.mm经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.0445×1000×1000//281255=1.6007N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.35×6.7399+0.988×2.2500)×0.2000=1.3556kN截面抗剪强度度计算值TT=3×1356..0/(2××750.0000×15.0000)=0..181N//mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..40N/mmm2面板抗剪强度验算算T<[T]，满满足要求!(3)挠度计算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v==0.6777×6.7399×2004/(1000×6000×2109338)=0..058mmm面板的最大挠度小小于200..0/2500,满足要求求!二、支撑龙骨的计计算龙骨按照均布荷载载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q11=25..100×0.3500×0.2000=1.7557kN/mm(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q12=0.2200×0.2000=0.0440kN/mm(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值q2=(11.000++2.0000)×0.2000=0.6000kN/mm静荷载q1==1.355×1.7577+1.355×0.0400=2.4226kN/mm活荷载q2==0.988×0.6000=0.5888kN/mm计算单元内的龙骨骨集中力为((0.5888+2.4226)×0.7500=2.2661kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计计算，计算公公式如下:均布荷载q==P/l=2.2260/0..750=33.014kkN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×3.01×0.75×0.75==0.1700kN.m最大剪力Q=00.6ql=0.66×0.7500×3.0144=1.3556kN最大支座力N==1.1qll=1..1×0.7500×3.0144=2.4887kN龙骨的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54..00cm33；截面惯性矩I=2433.00cmm4；(1)龙骨抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..170×106/540000.0=33.14N//mm2龙骨的抗弯计算强强度小于155.0N/mmm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪强度计算算值T=33×1356//(2×40×90)=00.565NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22龙骨的抗剪强度计计算满足要求求!(3)龙骨挠度计算算挠度计算按照规范范要求采用静静荷载标准值值，均布荷载通过变形形受力计算的的最大支座力力除以龙骨计计算跨度(即龙骨下小小横杆间距))得到q=1.7997kN/mm最大变形v=0..677qll4/100EEI=0.6677×1.7977×750.004/(1000×9000..00×24300000.0))=0.1776mm龙骨的最大挠度小小于750..0/4000(木方时取取250),,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均均布荷载下多多跨连续梁计计算。集中荷载取次龙骨骨的支座力P=2..487kNN均布荷载取托梁的的自重q==0.0884kN/mm。托梁计计算简图托梁弯弯矩图(kN.m))托梁剪剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：托梁变变形计算受力力图托梁变变形图(mm)经过计算得到最大大弯矩M==1.0220kN.mm经过计算得到最大大支座F==12.3399kN经过计算得到最大大变形V==0.8113mm顶托梁的截面力学学参数为截面抵抗矩W=7.773cm3；截面惯性矩I=18..55cm4；(1)顶托梁抗弯强强度计算抗弯计算强度ff=M//W=1..020×106/1.055/77299.7=125.668N/mmm2顶托梁的抗弯计算算强度小于2205.0NN/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计计算最大变形v==0.8113mm顶托梁的最大挠度度小于9000.0/4000,满足要要求!四、立杆的稳定性性计算荷载标标准值作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架钢管的的自重(kN)：NG1=0.1113×2.9000=0.3228kN钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A满堂架自自重标准值，设设计人员可根根据情况修改改。(2)模板的自重((kN)：NG2=0.2200×0.7500×0.9000=0.1335kN(3)钢筋混凝土顶顶板自重(kN)：NG3=25..100×0.3500×0.7500×0.9000=5.9330kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=(NNG1+NG2+NG3)=6.3933kN。2.活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(11.000++2.0000)×0.7500×0.9000=2.0225kN3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式NN=1..35NG+0..98NQ五、立杆的稳定性性计算立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=10.611kNφ———轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=3.57W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=3..86σ———钢管立杆抗抗压强度计算算值(N//mm2)；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l00——计算长度((m)；参照《扣件式规范范》20111，由公式计计算顶部立杆段段：l0=kuu1(h+2a))(1)非顶部立杆杆段：l0=kuu2h(2)k———计算长度附附加系数,按照表5.44.6取值为为1.1555,当允许长长细比验算时时k取1；u1，u2——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》附附录C表；a———立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.550m；顶部立杆段：a==0.5m，u1=1.2115,l0=3.5008m；λ=33508/116.0=2218.9996允许长细比(k取取1)λ0=218..996/11.155==189.6607<2210长细比比验算满足要要求!φ=00.153σ=110477//(0.1553×357.4)==191.5598N/mmm2，立杆的稳定定性计算σ<[f]],满足要求求!非顶部立杆段：uu2=1.9551,l0=3.3880m；λ=33380/116.0=2210.9993允许长细比(k取取1)λ0=210..993/11.155==182.6678<2210长细比比验算满足要要求!φ=00.164σ=110614//(0.1664×357.4)==181.0084N/mmm2,立杆的稳定定性计算σ<[f]],满足要求求!模板支撑架计算满满足要求！

附件3： 300m顶板模板板扣件钢管高高支撑架计算算书依据规范:《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJJ130-22011《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ162-22008《建筑结构荷载规规范》GB550009--2012《钢结构设计规范范》GB500017-22003《混凝土结构设计计规范》GBB500100-20100《建筑地基基础设设计规范》GGB500007-20111《建筑施工木脚手手架安全技术术规范》JGGJ1644-20088计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高度度为2.0mm，立杆的纵距b==0.90mm，立杆的横横距l=00.90m，立立杆的步距h=1.550m。面板厚度15mmm，剪切强度度1.4N//mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量6000..0N/mmm2。内龙骨采用40××90mm木方方，间距2000mm，木方剪切强度1..3N/mmm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量9000..0N/mmm2。梁顶托采用双钢管管φ48×2.5mm。模板自重0.200kN/m22，混凝土钢钢筋自重255.10kNN/m3。倾倒混凝土荷载标标准值2.000kN/mm2，施工均布布荷载标准值值1.00kkN/m2。扣件计算折减系数数取1.000。图顶板支撑架立立面简图图顶板支撑架立立杆稳定性荷荷载计算单元元按照扣件新规范中中规定并参照照模板规范，确确定荷载组合合分项系数如如下：由可变荷载效应控控制的组合SS=1.2××(25.100×0.30++0.20))+1.400×1.00==10.6776kN/mm2由永久荷载效应控控制的组合SS=1.355×25.100×0.30++0.7×1.40×1.00==11.1446kN/mm2由于永久荷载效应应控制的组合合S最大，永久久荷载分项系系数取1.335，可变荷荷载分项系数数取0.7×1.40==0.98采用的钢管类型为为φ48×2.5。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抵抗距计算采采用W=π(D4-d4)/32DD。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.1000×0.3000×0.9000+0.2000×0.9000=6.9557kN/mm活荷载标准值qq2=((2.0000+1.0000)×0.9000=2.7000kN/mm面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=33..75cm33；截面惯性矩I=25..31cm44；(1)抗弯强度计算算f=MM/W<[f]]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板的最大大弯距(N.mm))；W——面板的净截截面抵抗矩；；[f]———面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；MM=0..100qll2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=0.1100×(1.35×6.9577+0.988×2.7000)×0.2000×0.2000=0.0448kN.mm经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.0448×1000×1000//337500=1.4227N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.35×6.9577+0.988×2.7000)×0.2000=1.4445kN截面抗剪强度度计算值TT=3×1445..0/(2××900.0000×15.0000)=0..161N//mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..40N/mmm2面板抗剪强度验算算T<[T]，满满足要求!(3)挠度计算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v==0.6777×6.9577×2004/(1000×6000×2531225)=0..050mmm面板的最大挠度小小于200..0/2500,满足要求求!二、支撑龙骨的计计算龙骨按照均布荷载载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q11=25..100×0.3000×0.2000=1.5006kN/mm(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q12=0.2200×0.2000=0.0440kN/mm(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值q2=(11.000++2.0000)×0.2000=0.6000kN/mm静荷载q1==1.355×1.5066+1.355×0.0400=2.0887kN/mm活荷载q2==0.988×0.6000=0.5888kN/mm计算单元内的龙骨骨集中力为((0.5888+2.0887)×0.9000=2.4008kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计计算，计算公公式如下:均布荷载q==P/l=2.4408/0..900=22.675kkN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×2.68×0.90×0.90==0.2177kN.m最大剪力Q=00.6ql=0.66×0.9000×2.6755=1.4445kN最大支座力N==1.1qll=1..1×0.9000×2.6755=2.6448kN龙骨的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54..00cm33；截面惯性矩I=2433.00cmm4；(1)龙骨抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..217×106/540000.0=44.01N//mm2龙骨的抗弯计算强强度小于155.0N/mmm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪强度计算算值T=33×1445//(2×40×90)=00.602NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22龙骨的抗剪强度计计算满足要求求!(3)龙骨挠度计算算挠度计算按照规范范要求采用静静荷载标准值值，均布荷载通过变形形受力计算的的最大支座力力除以龙骨计计算跨度(即龙骨下小小横杆间距))得到q=1.5446kN/mm最大变形v=0..677qll4/100EEI=0.6677×1.5466×900.004/(1000×9000..00×24300000.0))=0.3114mm龙骨的最大挠度小小于900..0/4000(木方时取取250),,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均均布荷载下多多跨连续梁计计算。集中荷载取次龙骨骨的支座力P=2..648kNN均布荷载取托梁的的自重q==0.0884kN/mm。托梁计计算简图托梁弯弯矩图(kN.m))托梁剪剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：托梁变变形计算受力力图托梁变变形图(mm)经过计算得到最大大弯矩M==1.0886kN.mm经过计算得到最大大支座F==13.2200kN经过计算得到最大大变形V==0.8339mm顶托梁的截面力学学参数为截面抵抗矩W=7.733cm3；截面惯性矩I=18..55cm4；(1)顶托梁抗弯强强度计算抗弯计算强度ff=M//W=1..086×106/1.055/77299.7=133.881N/mmm2顶托梁的抗弯计算算强度小于2205.0NN/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计计算最大变形v==0.8339mm顶托梁的最大挠度度小于9000.0/4000,满足要要求!四、立杆的稳定性性计算荷载标标准值作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架钢管的的自重(kN)：NG1=0.1119×2.0000=0.2337kN钢管的自重计算参参照《扣件式式规范》附录录A满堂架自自重标准值。(2)模板的自重((kN)：NG2=0.2200×0.9000×0.9000=0.1662kN(3)钢筋混凝土顶顶板自重(kN)：NG3=25..100×0.3000×0.9000×0.9000=6.0999kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=(NNG1+NG2+NG3)=6.4988kN。2.活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(11.000++2.0000)×0.9000×0.9000=2.4330kN3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式NN=1..35NG+0..98NQ五、立杆的稳定性性计算立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=11.155kNφ———轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=3.57W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=3..86σ———钢管立杆抗抗压强度计算算值(N//mm2)；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l00——计算长度((m)；参照《扣件式规范范》20111，由公式计计算顶部立杆段段：l0=kuu1(h+2a))(1)非顶部立杆杆段：l0=kuu2h(2)k———计算长度附附加系数,按照表5.44.6取值为为1.1555,当允许长长细比验算时时k取1；u1，u2——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》附附录C表；a———立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.550m；顶部立杆段：a==0.5m，u1=1.2115,l0=3.5008m；λ=33508/116.0=2218.9996允许长细比(k取取1)λ0=218..996/11.155==189.6607<2210长细比比验算满足要要求!φ=00.153σ=111154//(0.1553×357.4)==203.9977N/mmm2，立杆的稳定定性计算σ<[f]],满足要求求!非顶部立杆段：uu2=1.9551,l0=3.3880m；λ=33380/116.0=2210.9993允许长细比(k取取1)λ0=210..993/11.155==182.6678<2210长细比比验算满足要要求!φ=00.164σ=111154//(0.1664×357.4)==190.2297N/mmm2,立杆的稳定定性计算σ<[f]],满足要求求!模板支撑架计算满满足要求！

附件4： 梁模板板扣件钢管支支撑架计算书书依据规范:《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJJ130-22011《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ162-22008《建筑结构荷载规规范》GB550009--2012《钢结构设计规范范》GB500017-22003《混凝土结构设计计规范》GBB500100-20100《建筑地基基础设设计规范》GGB500007-20111《建筑施工木脚手手架安全技术术规范》JGGJ1644-20088计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高度度为2.0mm，梁截面B×D==300mmm×700mmm，立杆的纵纵距(跨度方向)l=0.660m，立杆杆的步距hh=1.500m，梁底增加1道承重重立杆。面板厚度15mmm，剪切强度度1.4N//mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量6000..0N/mmm2。内龙骨采用40××90mm木枋枋。木枋剪切强度1..3N/mmm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量9000..0N/mmm2。梁两侧立杆间距0..90m。梁底按照均匀布置置承重杆3根计算。模板自重0.200kN/m22，混凝土钢钢筋自重255.50kNN/m3。倾倒混凝土荷载标标准值2.000kN/mm2，施工均布布荷载标准值值2.50kkN/m2。梁两侧的顶板厚度度0.35mm，梁两侧的的顶板计算长度度0.50mm。扣件计算折减系数数取1.000。图1梁模板支撑撑架立面简图图按照模板规范4..3.1条规规定确定荷载载组合分项系系数如下：由可变荷载效应控控制的组合SS=1.2××(25.500×0.70++0.20))+1.400×2.00==24.4660kN/mm2由永久荷载效应控控制的组合SS=1.355×25.500×0.70++0.7×1.40×2.00==26.0558kN/mm2由于永久荷载效应应控制的组合合S最大，永久久荷载分项系系数取1.335，可变荷荷载分项系数数取0.7×1.40==0.98计算中考虑梁两侧侧部分顶板混凝土荷荷载以集中力力方式向下传传递。集中力大小为FF=1..35×25.5000×0.3500×0.5000×0.6000=3.6115kN。采用的钢管类型为为φ48×2.5。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抵抗距计算采采用W=π(D4-d4)/32DD。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用荷载包括梁与与模板自重荷荷载，施工活活荷载等。1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1==25.5500×0.7000×0.6000=10.7710kN//m(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2==0.2000×0.6000×(2×0.7000+0.3000)/0..300=00.680kkN/m(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(22.500++2.0000)×0.3000×0.6000=0.8110kN均布荷载q==1.355×10.7110+1.335×0.6800=15.3377kN//m集中荷载P==0.988×0.8100=0.7994kN面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=22..50cm33；截面惯性矩I=16..88cm44；计算简图图弯矩图(kN.m))剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：变形计算算受力图变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=2.7003kNN2=2.7003kN最大弯矩M==0.2332kN.mm最大变形V==1.1667mm(1)抗弯强度计算算经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==M/W=0.2232×1000×1000//225000=10.3311N/mmm2面板的抗弯强度设设计值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算算值T=33Q/2bhh=3×2703..0/(2××600.0000×15.0000)=0..451N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22面板抗剪强度验算算T<[T]，满满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算算值v==1.1667mm面板的最大挠度小小于300..0/2500,满足要求求!二、梁底支撑龙骨骨的计算梁底龙骨计算算按照三跨连续梁计计算，计算公公式如下:均布荷载q==P/l=2.7703/0..600=44.506kkN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×4.51×0.60×0.60==0.1622kN.m最大剪力Q=00.6ql=0.66×0.6000×4.5066=1.6222kN最大支座力N==1.1qll=1..1×0.6000×4.5066=2.9774kN龙骨的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54..00cm33；截面惯性矩I=2433.00cmm4；(1)龙骨抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..162×106/540000.0=33.00N//mm2龙骨的抗弯计算强强度小于155.0N/mmm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪强度计算算值T=33×1622//(2×40×90)=00.676NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22龙骨的抗剪强度计计算满足要求求!(3)龙骨挠度计算算挠度计算按照规范范要求采用静静荷载标准值值，均布荷载通过变形形受力计算的的最大支座力力除以龙骨计计算跨度(即龙骨下小小横杆间距))得到q=2.8448kN/mm最大变形v=0..677qll4/100EEI=0.6677×2.8488×600.004/(10