辊道窑炉设计

PAGEPAGE25景德镇陶瓷学院《窑炉课程设计》说明书题目：日产4500平米玻化砖辊道窑设计说明书学号：200810210535姓名：樊文井院（系）：材料学院专业：无非（5）班指导教师：二○一一年九月二十日目录1前言………………42设计任务书………………………53窑体主要尺寸的确定……………63.1窑内宽的确定……………63.2窑体长度的确定…………63.3窑内高的确定……………64烧成制度的确定………………75工作系统的确定………………85.1排烟系统………………85.2燃烧系统………………85.3冷却系统………………85.4传动系统………………85.5窑体附属结构…………95.5.1事故处理孔………………………95.5.2测温测压孔及观察孔……………95.5.3膨胀孔……………95.5.4挡墙………………95．6窑体加固钢架结构形式………………96燃料燃烧计算…………………106.1空气量………………106.2烟气量………………106.3燃烧温度………………107窑体材料及厚底的确定………………………118热平衡计算……………………128.1预热带及烧成带热平衡计算…………128.1.1热平衡计算基准及范围………128.1.2热平衡框图……………………128.1.3热收入项目……………………138.1.4热支出项目……………………138.1.5列出热平衡方程………………198.1.6列出预热带烧成带热平衡方程………………198.2冷却带热平衡…………208.2.1热平衡计算基准及范围………208.2.2热平衡框图……………………208.2.3热收入项目……………………208.2.4热支出项目……………………208.2.5列出热平衡方程………………258.2.6列出冷却带热平衡方程………259烧嘴的选用……………………2610.参考文献……………………26前言辊道窑是近几十年发展起来的新型快烧连续式工业窑炉，在釉面砖、墙地砖、彩釉砖等建筑陶瓷工业生产中已普遍用作主要的烧成设备，近几年正逐步在日用瓷等陶瓷工业中得到应用。与隧道窑相比，辊道窑用连续多排辊子代替窑车输送制品，取消了窑车，取消了砂封，避免车下窑外冷空气漏入隧道，使窑内同一截面上下温度均匀，大大缩短烧成时间，为优质高产低热耗创造了条件。辊道窑的设计计算包括：窑体主要尺寸计算，燃料燃烧计算、热平衡计算、通风阻力计算等，使用发生炉煤气烧窑，可减少环境污染。烧成在陶瓷生产中是非常重要的一道工序。烧成过程严重影响着产品的质量，与此同时，烧成也由窑炉决定。在烧成过程中，温度控制是最重要的关键。没有合理的烧成控制，产品质量和产量都会很低。要想得到稳定的产品质量和提高产量，首先要有符合产品的烧成制度。然后必须维持一定的窑内压力。最后，必须要维持适当的气氛。这些要求都应该遵循。全窑利用余热干燥生坯，热效率高，温度控制准确、稳定，传动用齿轮传动，摩擦式联结辊筒，传动平衡、稳定，维护方便，无级调节，控制灵活。通过对其窑炉结构和控制的了解，借鉴其经验数据，结合中试窑的情况，我所设计的辊道窑总长91米，内宽3米，烧成温度是1200摄氏度，燃料采用高炉煤气。为了更好的掌握辊道窑的结构和窑炉设计的程序，我对老师给定的设计任务进行了为期三周的设计计算，并绘制窑体视图。设计任务书设计任务日产4500平米建筑瓷砖辊道窑设计原始数据（一）瓷砖1．坯料组成（%）：SiO2Al2O3CaOMgOFe2O3K2ONa2OI.L68.3516.272.302.650.852.202.154.852．产品规格：800×800×10mm，单重15.3公斤/块；3．入窑水分：＜1%4．产品合格率：95%5．烧成周期：60分钟（全氧化气氛）6．最高烧成温度：1200℃（温度曲线自定）7．年工作日：350天（二）燃料高炉煤气COH2CH4CO2N2Qnet(MJ/Nm3)27.02.01.012.058.04.0（三）夏天最高气温：38℃窑体主要尺寸的确定1窑内宽的确定产品的尺寸为800×800×10mm，设制品的收缩率为8%。坯体尺寸=产品尺寸/（1-烧成收缩）=800÷（1-8%）=869.6mm考虑到设计给出的生产任务大，并参考现行辊道窑使用的辊子和生产制造成本，内宽定为2200mm.取坯体与空墙间距为150mm，则可排砖数为（2200-2*150）/869.6=2.18取整数为3块。所以窑内宽为B=869.6*3+150*2=2908.3mm。最后确定窑内宽：B=3000mm2窑体长度的确定计算装窑密度g=(1000/869.6)×3×0.8×0.8=2.21(㎡/每米窑长)窑长L=[（4500×350）/(24×350)×1]/(95%×2.21)=89.3m三带长度与比例：辊道窑一步采用装配式，设计每节长度为2200mm，节间连接长度为8mm，每节总长度为2208mm。则节数=89.3×1000/2208=40.4，取节数为41节，则窑实际总长为：L=2208×41=90528mm=90.528m划分三带长度如下：预热带（20-900℃）：预热带占全窑总长的30%，取13节，长度=2208×13=28704mm；烧成带（900-1250℃）：烧成带占全窑总长的29%，取11节，长度=2208×11=24288mm；冷却带（1250-80℃）：冷却带占全窑总长的41%，取17节，长度=2208×17=37536mm；3窑内高的确定1-13节14-24节25-41节辊上高（mm）220250220辊下高（mm）450500450内总高（mm）670750670烧成制度的确定1．温度制度

①烧成周期：60min

②最高烧成温度：1200℃各带划分：各段温度划分与运行时间及其升（降）温速率如表1所示。位置单元节温度（℃）升（降）温速率（℃·min）时间（min）备注预热带1~420~25035.46.5排烟段5~9250~60053.86.510~13600~900605烧成带14~19900~1050236.520~241050~118011.811冷却带25~281180~85082.54急冷带29~34850~55046.26.5缓冷带35~39550~250407.540~41250~8026.26.5快冷带2.气氛制度：全窑氧化气氛。

工作系统的确定排烟系统1~4节为排烟段，在第2、4节设置2处排烟口，每处在窑底和辊上窑侧墙同时设置。窑底排烟口设在该节后半部，一排5个，用1.5mm`的耐热钢板制成直径160mm的排烟支管直接从窑底插入窑辊道下部，为防止落渣，开口向着烟气来流方向。辊上排烟口设在该节前半部，用1.5mm的耐热钢板制成800*160(mm)的排烟支管直接从窑顶下部插入两侧墙。燃烧系统此辊道窑仅使用高炉煤气，采用小流量多烧嘴系统。为了有利于快速升温和温度调节，在预热带后段550℃处就开始设置烧嘴，即第10~13节的每节辊下设置2对烧嘴。在烧成带的第14~24节，每节辊上辊下各设置4对烧嘴,并且辊上下烧嘴及对侧烧嘴均相互错开排列。冷却系统急冷风段：在第25~28节均匀设置横穿窑断面的冷风喷管（辊上辊下相对排列，每节四对），每节喷管上均匀地开有直径150mm的圆形出风口，对着制品上下均匀地喷冷风，达到急冷效果。缓冷风段：第29~34节的辊上设置间冷风管，辊上辊下相对排列，每节两对。此外，第35~39节采用抽热风，每节布置两个抽热风管，其结构与排烟管相似。快冷风段：在窑尾快冷段，分别在第40、41节布置冷风管，每节三对，共六对。传动系统为节约费用，不同的温度区段一般选用不同材质的辊子。该窑在低温段（20~200℃）选用80*2930（mm）的无缝钢管辊子；在中温段（预热带200~550℃，冷却带400~80℃）选用80*2930（mm）的耐热不锈钢管；在高温段（燃烧段550~1180℃，急冷段1180~850℃）选用80*2930的莫来石-刚玉质陶瓷辊棒；在冷却段缓冷段（850~250℃）选用80*2930(mm)的莫来石辊棒。考虑到产品尺寸定辊距为110mm.传动系统由电动机、减速设备和传动机构组成，采用分段传动带动的方案和螺旋齿轮传动机构。将窑分成20段，每段由一台电动驱动，采用变频调速。窑体附属结构5.1事故处理孔事故处理孔设在辊下，且事故处理孔下面与窑底面平齐，以便于清除出落在窑底上的砖坯碎片。每节设置一个事故处理孔，尺寸为：210×150mm，两侧墙事故处理孔采取交错布置的形式。对于事故处理孔在不处理事故时，要用塞孔砖进行密封，孔砖与窑墙间隙用耐火纤维堵塞。密封时为了防止热气体外溢，冷风漏入等对烧成制度产生影响。5.2测温测压孔及观察孔测温孔窑体的分布在2、4、6、8、12、14、16、18、20、22、24节的窑顶和窑墙，并且窑墙的测温孔交错布置。观察孔在每个烧嘴的对侧布置一个，以便观察烧嘴的燃烧情况。5.3膨胀缝每隔2mm左右留设10—20mm膨胀缝，内填陶瓷棉各层砖的膨胀缝是错缝留设。5.4挡墙在第1，5，14，35节分别设一挡墙和挡板。窑体加固钢架结构形式辊道窑的钢架结构起着加固窑体的作用，二钢架本身又是传动系统的机身，一般用装配式的钢架结构。燃料燃烧计算高炉煤气COH2CH4CO2N2Qnet(MJ/Nm3)27.012.01.012.058.04.06.1空气量理论空气量：L0=0.19×10-3×4×103=0.76（Nm3/Nm3）实际空气量：La=L0×1.3=0.76×1.3=0.988（Nm3/Nm3）烟气量理论烟气量：V0＝1.3×0.76+0.97-0.03×10-3×4×103=831.（Nm3/Nm3）实际烟气量：Vg＝V0+(a-1)L0＝1.838+(1.3-1)×0.76=2.066（Nm3/Nm3）燃烧温度取室温℃，此时空气比热为Ca＝1.30KJ/M3•℃。城市煤气比热为：Cf＝1.38KJ/（NM3•℃），并初设烟气温度为1200℃，烟气比热为1.635KJ/（NM3•℃）。则理论燃烧温度为：tth＝（4000+0.76×20+1.3×20×0.988）/（2.066×1.635）=1196（℃）（1200-1196）/1200<5%,所设温度合理。取高温系数为0.85，则实际温度为：t=0.85×1200=1020℃,经计算得将空气预热280℃.窑体材料及厚度的确定预热带、冷却带名称材质导热系数[W∕(m•℃)]厚度（mm）窑顶耐火层轻质高铝砖0.66+0.08×10t230隔热层陶瓷棉0.058+0.16×10t60窑墙耐火层轻质高铝砖0.26+0.23×10t230隔热层陶瓷棉0.058+0.16×10t60窑底耐火层轻质粘土砖0.26+0.23×10t130隔热层硅藻土砖0.063+0.14×10t130烧成带名称材质导热系数[W∕(m•℃)]厚度（mm）窑顶耐火层轻质高铝砖0.66+0.08×10t230隔热层陶瓷棉0.25120窑墙耐火层轻质高铝砖0.66+0.08×10t230隔热层陶瓷棉0.2590窑底耐火层轻质高铝砖0.66+0.08×10t130隔热层硅藻土砖0.26+0.23×10t260热平衡计算1预热带及烧成带热平衡计算1.1热平衡计算基准及范围时间基准：1h；温度基准：0℃1.2热平衡框图Q1坯体带入显热；Qa助燃空气带入显热；Qa’漏入空气带入显热；Qf燃料带入化学热及显热；Q2产品带出显热；Q3墙、顶、底散热；Q4物化反应耗热；Q5其它热损失；Qg废气带走显热。1.3热收入项目1.3.1制品带入显热Q1计算每小时入窑干制品为：Gr=[（4500×0.01）/(24×0.95)]×2500=4935（Kg/h）取烧成灼减4％，入窑制品含自由水,1％，则入窑干制品质量

为：G1=4935/(0.96×0.99)=5183（Kg/h）入窑坯体温度为20℃，现取平均比热0.86，则坯体带入显热为：Q1=G1c1t1=5193×0.86×20=189320（KJ/h）1.3.2燃料带入化学热及显热煤气低热值为4000KJ/m3，入窑煤气温度为20℃，其比热容为1.32KJ/Nm3，设煤气消耗量为xNm3/h,则可得：Qf=x(QD+cftf)=x(4000+1.32×20)=4026.4x（KJ/h）1.3.3助燃空气带入显热Va=0.988x（Nm3/h）Qa=Vacatax=0.988x×1.32×20=26.08x（KJ/h）1.3.4预热带漏入空气与气幕喷入风带显热取热风温度为200℃，此时空气比热为1.32KJ/（Nm3·℃），喷入热风取理论空气量的0.5倍；辊道窑内负压较小，取预热带前段空气过剩系数α＝2.0,则有：Qa＝0.2×0.76×1.30×20x+0.5×0.76×1.32×200x=104.3x（KJ/h）1.4热支出项目1.4.1产品带出显热烧成产品质量G3=7895（Kg/h）；出烧成带产品温度为1180℃，此时产品平均比热为1.15KJ/（kg·℃），可得：Q3=G3c3t3=7895×1.15×1180=10713515（KJ/h）1.4.2离窑废气带走显热取离窑废烟气中空气过剩系数α＝2.0,则其体积流量为：V＝[Vg+(α-α)•L0]•x＝[2.2987+(2.0-1.3)×1.381]•M＝3.9537x(m/h)取烟气离窑温度t＝200℃,200℃时烟气比热容c＝1.445kJ/(Nm·℃)；则有：Q＝Vxtc＝3.9537x×200×1.445＝1142.6x(kJ/h)1.4.3通过窑体散失之热将计算分为5部分,即第1～8节:20-250℃,取平均值135℃；第9～24节:250-600℃,取平均值425℃；第25～30节：600-900℃取平均值为750℃；第31～39节:900-1050℃，取平均值975℃。第40～58节:1050-1180℃,取平均值1115℃；1）第1～8节:窑外壁表面平均温度40℃，窑内壁平均温度135℃窑墙取粘土质隔热砖平均温度为80℃粘土质隔热砖平均导热系数λ1＝0.26+0.23×10×80＝0.28W∕(m•℃)取矿渣棉平均温度为10℃矿渣棉平均导热系数λ2＝0.058+0.16×10×10＝0.0596W∕(m•℃)单位热流量q＝(135-40)/(0.23/0.28+0.06/0.0596)＝52.2w/m一侧窑墙散热面积:A＝[0.77+（0.29+0.26)/2]×2.2×8＝18.39m则Q＝2qA＝2×52.2×18.39×3.6＝6911.7(kJ/h)窑顶取轻质高铝砖平均温度为380℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.66+0.08×10×380＝0.6904W∕(m•℃)取矿渣棉平均温度为180℃矿渣棉导热系数λ2＝0.058+0.16×10×180＝0.0868W∕(m•℃)单位热流量q＝(425-40)/(0.23/0.6904+0.06/0.0868)＝375.84w/m窑顶散热面积:A＝（2.5+0.29）×2.2×8＝49.1m则Q＝qA＝375.84×49.1×3.6＝66433.48(kJ/h)窑底取粘土质隔热砖平均温度为380℃粘土质隔热砖导热系数λ1＝0.26+0.23×10t×380＝0.3474W∕(m•℃)取硅藻土砖平均温度为180℃硅藻土砖λ2＝0.063+0.14×10×180＝0.0882W∕(m•℃)单位热流量q＝(425-40)/(0.13/0.3474+0.13/0.0882)＝208.32w/m窑底散热面积:A＝49.1m则Q＝qA＝208.32×49.1×3.6＝36822.64(kJ/h)2）第9～24节:窑外壁表面平均温度40℃，窑内壁平均温度425℃窑墙取粘土质隔热砖平均温度为380℃粘土质隔热砖平均导热系数λ1＝0.26+0.23×10×380＝0.3474W∕(m•℃)取矿渣棉平均温度为180℃矿渣棉平均导热系数λ2＝0.058+0.16×10×180＝0.0868W∕(m•℃)单位热流量q＝(425-40)/(0.23/0.3474+0.06/0.0868)＝284.49w/m一侧窑墙散热面积:A＝[0.77+（0.29+0.26)/2]×2.2×16=36.78m则Q＝2qA＝2×284.49×36.78×3.6＝75337.5(kJ/h)窑顶取轻质高铝砖平均温度为380℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.66+0.08×10×380＝0.6904W∕(m•℃)取矿渣棉平均温度为180℃矿渣棉导热系数λ2＝0.058+0.16×10×180＝0.0868W∕(m•℃)单位热流量q＝(425-40)/(0.23/0.6904+0.06/0.0868)＝375.84w/m窑顶散热面积:A＝98.2m则Q＝qA＝375.84×98.2×3.6＝132866.96(kJ/h)窑底取粘土质隔热砖平均温度为380℃粘土质隔热砖导热系数λ1＝0.26+0.23×10t×380＝0.3474W∕(m•℃)取硅藻土砖平均温度为180℃硅藻土砖λ2＝0.063+0.14×10×180＝0.0882W∕(m•℃)单位热流量q＝(425-40)/(0.13/0.3474+0.13/0.0882)＝208.32w/m窑底散热面积:A＝98.2m则Q＝qA＝208.32×98.2×3.6＝73645.28(kJ/h)3)第25～30节窑体散热计算如下:取窑外壁温度60℃,窑内壁平均温度为750℃窑墙取轻质高铝砖平均温度为700℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.66+0.08×10×700＝0.716W∕(m•℃)硅酸铝纤维束导热系数λ2＝0.25W∕(m•℃)单位热流量q=(750-60)/(0.23/0.716+0.12/0.25)=862.5w/m一侧窑墙散热面积:A=[0.77+（0.29+0.26)/2]×2.2×6=13.8m则Q=2qA=2×13.8×862.5×3.6=85698(kJ/h)b.窑顶取轻质高铝砖平均温度为700℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.66+0.08×10×700＝0.716W∕(m•℃)混合纤维导热系数λ2＝0.25W∕(m•℃)单位热流量q=(750-60)/(0.23/0.716+0.12/0.25)=862.5w/m窑顶散热面积:A=（2.5+0.29）×2.2×6＝36.8m则Q=qA=862.5×49.1×3.6=152455.5(kJ/h)c.窑底取轻质高铝砖平均温度为700℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.66+0.08×10×700＝0.716W∕(m•℃)取粘土质隔热砖平均温度为380℃粘土质隔热砖导热系数λ2＝0.26+0.23×10×380＝0.3474W∕(m•℃)单位热流量q=(750-60)/(0.13/0.716+0.26/0.3474)=741.9w/m窑底散热面积:A=36.8m则Q=qA=741.9×36.8×3.6=98286.9(kJ/h)4)第31～39节窑体散热计算如下:取窑外壁温度80℃,窑内壁平均温度为975℃a.窑墙取轻质高铝砖平均温度为900℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.66+0.08×10×900＝0.732W∕(m•℃)混合纤维导热系数λ2＝0.25W∕(m•℃)单位热流量q=(975-80)/(0.23/0.732+0.12/0.25)=1127.2w/m一侧窑墙散热面积:A=[0.85+（0.29+0.26)/2]×2.2×9=22.275m则Q=2qA=2×22.275×1127.2×3.6=180780.3(kJ/h)b.窑顶取轻质高铝砖平均温度为900℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.66+0.08×10×900＝0.732W∕(m•℃)混合纤维导热系数λ2＝0.25W∕(m•℃)单位热流量q=(975-80)/(0.23/0.732+0.12/0.25)=1127.2w/m窑顶散热面积:A=（2.5+0.35)×2.2×9＝56.43m则Q=qA=1127.2×56.43×3.6=228988.43(kJ/h)c.窑底取轻质高铝砖平均温度为900℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.66+0.08×10×900＝0.732W∕(m•℃)取粘土质隔热砖平均温度为600℃粘土质隔热砖导热系数λ2＝0.26+0.23×10×600＝0.3819W∕(m•℃)单位热流量q=(975-80)/(0.13/0.732+0.26/0.3819)=1041.9w/m窑底散热面积:A=56.43m则Q=qA=1041.9×56.43×3.6=211659.9(kJ/h)5)第40～58节窑体散热计算如下:取窑外壁温度80℃,窑内壁平均温度为1115℃a.窑墙取轻质高铝砖平均温度为1060℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.66+0.08×10×1060＝0.74W∕(m•℃)混合纤维导热系数λ2＝0.25W∕(m•℃)单位热流量q=(1115-80)/(0.23/0.74+0.12/0.25)=1310.1w/m一侧窑墙散热面积:A=22.275m则Q=2qA=2×22.275×1310.1×3.6=210113.8(kJ/h)b.窑顶取轻质高铝砖平均温度为1060℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.74W∕(m•℃)混合纤维导热系数λ2＝0.25W∕(m•℃)单位热流量q=1310.1w/m窑顶散热面积:A=56.43m则Q=qA=1310.1×56.43×3.6=266144.2(kJ/h)c.窑底取轻质高铝砖平均温度为1060℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.74W∕(m•℃)取粘土质隔热砖平均温度为600℃粘土质隔热砖导热系数λ2＝0.26+0.23×10×600＝0.3819W∕(m•℃)单位热流量q=(1115-80)/(0.13/0.74+0.26/0.3819)=1210.5w/m窑底散热面积:A=56.43m则Q=qA=1210.5×56.43×3.6=245910.65(kJ/h)窑体总散热量为:Q5=6911.7+66433.48+36822.64+75337.5+132866.96+73645.28+85698+152455.5+98286.9+180780.3+228988.43+211659.9+210113.8+266144.2+245910.65=2072055.24(kJ/h)1.4.4物化反应耗热自由水质量:GW＝8402×1%=84.02(kg/h),烟气离窑温度:Tg＝200℃.自由水蒸发吸热得：Q＝GW(2490+1.93Tg)＝84.02×(2490+1.93×200)＝241641.52(kJ/h)ⅱ其余物化反应耗热Qr＝2100×Gr×AlO%＝2100×7895×16.27%＝2697484.65(KJ/h)总的物化反应耗热:Q7＝Q+Qr＝241641.52+2697484.65＝2939126.17(kJ/h)1.4.5其他热损失取经验数据，占热收入的5%。Q8=(144514+6779.4x+47x+186.7x)×0.05=7225.7+350.7x1.5列出热平衡方程式Q+Q+Q+Q=Q7+Q+Q8+Q+Q左边=144514+6779.4x+47x+186.7x右边=2939126.17+10713515+7225.7+350.7x+2072055.24+1142.6x解得x=2824，即每小时需城市煤气,2724m,每小时烧成产品质量7895kg,所以,单位质量得产品热耗为:2824×6753/7895=2416(kJ/kg)1.6列出预热带烧成带热平衡表表预热带与烧成带热平衡表热收入热支出项目KJ/h%项目KJ/h%坯体带入显热1445140.75产品带走显热1071351556燃料化学显热19145025.696烟气带走显热3226702.416助燃空气显热1327280.65窑体散热2072055.248漏入空气显热527240.82.6物化反应耗热2939126.1715其它热损失997602.55总热量19949508.4100总散热19949001.31002冷却带热平衡2.1热平衡计算基准及范围时间基准：1h；温度基准：0C2.2热平衡框图2.3热收入项目2.3.1制品带入显热Q此热量即为预热带、烧成带产品带出显热，所以Q=10713515（Kg/h）2.3.2冷风带入显热Q鼓入冷风为自然风,t=20℃,查表知此时冷风的比热为:c=1.30kJ/(m•℃)设鼓入风量为Vm/h，则:Q=Vtc=26V2.4热支出项目2.4.1产品带出显热Q出窑时产品的质量为G=7895(kg/h),出窑口温度t=80℃,查表知此时温度下制品的平均比热为c＝0.84+26×10×t＝0.84+26×10×80＝0.86kJ/(kg•℃)则:Q=Gtc=7895×80×0.86=543176kJ/h2.4.2热风抽出时带走的显热Q取热风抽出时的温度为:t=200C,查表知此时的比热为:c=1.32kJ/(m•℃),则:Q=0.95Vtc=200×1.32×V=264V2.4.3窑体的散热Q将计算分为3部分,即第59～64节:1180-850℃,取平均值1015℃；第65～88节：850-250℃取平均值为550℃；第31～39节:250-80℃，取平均值165℃。ⅰ第59～64节:窑外壁表面平均温度80℃，窑内壁平均温度1015℃a.窑墙取轻质高铝砖平均温度为960℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.66+0.08×10×960＝0.7368W∕(m•℃)硅酸铝纤维束导热系数λ2＝0.25W∕(m•℃)单位热流量q=(1015-80)/(0.23/0.7368+0.12/0.25)=1183.5w/m一侧窑墙散热面积:A=[0.77+（0.29+0.26)/2]×2.2×6=13.8m则Q=2qA=2×13.8×1183.5×3.6=117592.56(kJ/h)b.窑顶取轻质高铝砖平均温度为960℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.7368W∕(m•℃)混合纤维导热系数λ2＝0.11W∕(m•℃)单位热流量q=(1015-80)/(0.23/0.7312+0.12/0.11)=615.46w/m窑顶散热面积:A=(2.5+0.29)×2.2×6=36.83m则Q=qA=615.46×36.83×3.6=81602.6(kJ/h)c.窑底取轻质高铝砖平均温度为960℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.7368W∕(m•℃)取粘土质隔热砖平均温度为600℃粘土质隔热砖导热系数λ2＝0.26+0.23×10×600＝0.3819W∕(m•℃)单位热流量q=(1015-80)/(0.13/0.7312+0.26/0.3819)=1007.46w/m窑底散热面积:A=36.83m则Q=qA=1007.46×36.83×3.6=133577.1(kJ/h)ⅱ在缓冷带的窑体散热(65-88节)此段温度范围为850-250℃,窑内壁平均温度550℃,窑外壁温度为40℃窑墙取粘土质隔热砖平均温度为500℃粘土质隔热砖平均导热系数λ1＝0.26+0.23×10×500＝0.3750W∕(m•℃)取矿渣棉平均温度为300℃矿渣棉平均导热系数λ2＝0.058+0.16×10×300＝0.1060W∕(m•℃)单位热流量q＝(550-40)/(0.23/0.3750+0.06/0.1060)＝432.43w/m一侧窑墙散热面积:A=[0.77+（0.29+0.26)/2]×2.2×24=55.2m则Q＝2qA＝2×432.43×55.2×3.6＝171865(kJ/h)窑顶取轻质高铝砖平均温度为500℃轻质高铝砖导热系数λ1＝0.66+0.08×10×500＝0.7000W∕(m•℃)取矿渣棉平均温度为300℃矿渣棉导热系数λ2＝0.058+0.16×10×300＝0.1060W∕(m•℃)单位热流量q＝(550-40)/(0.23/0.7000+0.06/0.1060)＝570.08w/m窑顶散热面积:A=(2.5+0.29)×2.2×24＝147.3m则Q＝qA＝570.08×147.3×3.6＝302302(kJ/h)窑底取粘土质隔热砖平均温度为380℃粘土质隔热砖导热系数λ1＝0.26+0.23×10t×380＝0.3474W∕(m•℃)取硅藻土砖平均温度为180℃硅藻土砖λ2＝0.063+0.14×10×180＝0.0882W∕(m•℃)单位热流量q＝(550-40)/(0.13/0.3474+0.13/0.0882)＝275.7w/m窑底散热面积:A＝147.3m则Q＝qA＝275.7×147.3×3.6＝146198.2(kJ/h)ⅲ快冷段窑体的散热量(89-98节)此段温度范围为250-80℃,所以窑内壁平均温度为165℃,窑外壁温度取为40℃.窑墙取粘土质隔热砖平均温度为110℃粘土质隔热砖平均导热系数λ1＝0.26+0.23×10×110＝0.2853W∕(m•℃)取矿渣棉平均温度为100℃矿渣棉平均导热系数λ2＝0.058+0.16×10×100＝0.0740W∕(m•℃)单位热流量q＝(165-40)/(0.23/0.3037+0.06/0.0740)＝79.6w/m一侧窑墙散热面积:A=[0.