框架结构毕业设计计算书

10级土木工程专业毕业设计绪论根据设计材料提供的建筑场地的地质条件、气象条件、所在地区的抗震烈度以及基本设计资料，确定计算方案。建筑物的设计过程包括结构设计和施工组织两部分。1.1结构设计部分分别从结构体系、结构总体布置、屋盖的结构方案、基础方案的选择及结构计算等多方面进行了论述。构件布置：按建筑方案中的平、立、剖面进行设计，确定各构件的截面及布置，绘出结构计算简图并初选梁、柱截面。荷载统计：在选截面的基础上，按从上倒下的顺序进行，在荷载的取值按各房间的使用功能及位置查找荷载规范，完成恒载及活载的统计，并求出重力荷载代表值。框架水平地震作用下侧移验算：先算出各个构件的侧移刚度，再根据顶点位移法计算结构的自振周期，按底部剪力法求水平地震剪力，顶点无附加水平地震作用。横向框架内力分析：分析了横向框架在水平地震剪力和竖向荷载作用下的内力。用弯矩二次分配法计算梁端、柱端弯矩、剪力。内力组合：对恒载、活载及地震作用下横向框架的内力进行组合，找出最不利的内力组合，作为对框架梁、柱进行截面设计，和截面配筋计算的依据。板的设计：用弹性理论对板进行设计，求出板的配筋。2工程概况1.工程名称：某综合办公楼2.建设单位：廊坊市某公司3.建设场地：位于廊坊市，场地类别为II类。4.建设规模：总建筑面积2845.80m2，地上五层，无地下室。5.本项目拟定开工日期：2013年10月1日，竣工日期：2014年6月1日2.1设计原始资料2.1.1气象条件1.气温：北方寒冷地区2.主导风向：主导风向为北风，基本风压0.75kN/m2。3.基本雪压：0.50kN/m2。4.年降雨量：雨季集中在降水集中在7～8月份月份，与工期无重叠，但施工中应采用防范技术措施。2.1.2基本资料本建筑为廊坊市某办公楼，共5层，室内地面标高：±0.000，室外标高：-0.450m，采用现浇钢筋混凝土框架结构，地上建筑混凝土强度等级为C30，梁、板、柱受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300级。表2.1基本资料设计使用年限50年建筑总面积2845.80m2结构安全等级二级结构层数地上5层结构重要性系数1.0结构形式混凝土框架结构抗震设防烈度7度框架抗震等级三级耐火等级二级场地类别二类2.2.工程做法墙身做法：内外墙厚均为190mm，±0.000以上采用190规格混凝土小型空心砌块，M5混合砂浆砌筑，内粉刷20mm厚石灰砂浆，喷内墙涂料，外粉刷为1:3水泥砂浆底，厚20mm，陶瓷锦砖贴面。楼面做法：面层：10厚地砖，素水泥砂浆填缝；结合层：4厚水泥胶结合层；找平层：20厚1:3水泥砂浆找平层，素水泥砂浆一道；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；屋面做法：防水层：两道3厚SBS防水层；找平层：15厚水泥砂浆找平层；找坡层：水泥珍珠岩2%找坡，最薄处30；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板卫生间楼地面做法做法：面层：10厚防滑陶瓷地面砖，稀水泥浆填缝；结合层：1:2干硬性水泥砂浆结合层最薄处20厚，从门口向地漏找坡1%；素水泥砂浆一道；防水层：高分子聚合物水泥复合防水涂料1厚，四周沿墙刷起250高；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；门窗做法：门厅处为感应门，其他均为木门、塑钢窗。其他说明：女儿墙厚190mm，高600mm，采用陶粒空心砌块砌筑。除标高单位为m以外，其余均为mm。3结构设计计算书（以第十轴线计算为例）3.1结构平面布置3.1.1结构布置及结构计算简图的确定构平面布置如图3.1所示。 图3.1结构平面布置3.1.2、确定梁柱截面尺寸：主梁：边跨(AB,CD)梁:h=(1/8-1/12)L=(1/8-1/12)×6000=750mm-500mm取h=500mm,b=250mm中跨(BC)梁:h=400mm,b=250mm连系梁：边柱（A轴，D轴）：取h=500mm,b>500/4=125取b=250mm中柱（B轴，C轴）上连系梁:取h=400mm,b>400/4=100取b=250mm柱截面：H=4200mm,b=(1/8-1/12)H=(1/8-1/12)×4200=525mm-350mm取b=500mm,h=500mm现浇楼板厚120mm3.2计算线刚度基础顶面离室外地面为500mm,底层层高为5.15m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，梁取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。AB,CD跨梁：i=2××0.25×0.5／6.0=8.86×10（m）BC跨梁：i=2××0.25×0.4／3.3=8.08×10（m）上部各层柱：i=××0.5×0.5／3.9=1.33×10（m）底层柱：i=××0.5×0.5／5.15=1.01×10（m）图3.2线刚度图注：图中数字为线刚度，单位：图3.2线刚度图注：图中数字为线刚度，单位：×10-4Em=3.25×104N/mm2=3.00×104N/mm2图3.2：结构计算简图4荷载统计4.1恒载计算4.1.1.屋面框架梁线荷载标准值：两道3厚SBS防水层0.006×0.3=0.0018KN/㎡15厚水泥砂浆找平层0.015×20=0.3KN/㎡水泥珍珠岩2%找坡，最薄处30（0.03+6×0.02）/2×7=0.53KN/㎡120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3KN/㎡屋面恒载3.83KN/㎡边跨(AB、CD跨)框架梁自重0.25×0.5×25=3.13KN/㎡梁侧粉刷2×（0.5-0.12）×0.02×17=0.26KN/㎡ 3.39KN/㎡中跨框架梁自重0.25×0.4×25=2.5KN/㎡梁侧粉刷2×（0.4-0.12）×0.02×17=0.19KN/㎡2.69KN/㎡因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：（图4.3）自重自重承重承重4.1.2楼面框架梁线荷载标准值10厚地砖，素水泥砂浆填缝0.55KN/m²4厚水泥胶结合层0.004×16=0.064KN/m²20厚1：3水泥砂浆找平层，素水泥砂浆一道0.4KN/m²120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3.0KN/m²楼面恒载4.01KN/m2边跨(AB、CE跨)框架梁自重及梁侧粉刷3.39KN/m边跨填充墙自重0.19×(4.2-0.5)×11.8=8.3KN/m墙面粉刷4.2-0.5）×0.02×2×17=2.52KN/m中跨框架梁自重及梁侧粉刷4.02KN/m作用在中间层框架梁上的线荷载为4.1.3屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重0.25×0.50×4.2×25=13.13KN粉刷0.02×(0.5－0.12)×2×4.2×17=1.09KN600高女儿墙自重0.6×4.2×0.19×11.8=9.42KN粉刷1.0×0.02×2×4.2×17=2.86KN连系梁传来屋面自重1/2×4.2×1/2×4.2×3.83=16.8KN顶层边节点集中荷载中柱连系梁自重0.25×0.4×4.2×25=10.5KN粉刷0.02×（0.4－0.12）×2×4.2×17=0.80KN连系梁传来屋面自重1/2（4.2+4.2-3.3）×1.65×3.83=16.11KN1/2×4.2×1/2×4.2×3.83=16.89KN顶层中节点集中荷载4.1.4楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重13.13KN粉刷1.09KN钢窗自重2.4×2.1×0.45=2.27KN窗上下墙自重0.19×1.0×3.7×11.8=8.30KN粉刷0.02×2×1.0×3.7×17=2.52KN窗边墙自重（4.2-0.5－2.1)×2.4×0.19×11.8=8.61KN粉刷1.6×2.4×2×0.02×17=2.61KN连系梁传来楼面自重1/2×4.2×1/2×4.2×4.014=17.7KN框架柱自重0.5×0.5×3.9×25=24.38KN粉刷1.43×0.02×3.9×17=1.90KN中间层边节点集中荷载中间柱连系梁自重10.5KN粉刷0.80KN扣除门洞重加上门重－3.3×1.2×（2.242－0.2）=－8.09KN框架梁传来屋面自重1/2×(4.2＋4.2－3.3)×1.65×4.014=16.89KN1/2×4.2×2.1×4.014=17.7KN框架柱自重24.38KN粉刷1.90KN中间层中节点集中荷载4.1.5恒载作用下结构计算简图4.2活荷载计算4.2.1、屋顶板的活荷载标准值4.2.2楼面板的活荷载标准值4.2.3屋顶框架节点集中荷载标准值由连系梁传来的屋面活荷载4.2.4楼面框架节点集中荷载标准值楼面连系梁传来的楼面活荷载5荷载下框架内力分析5.1竖向恒载作用下的内力计算竖向恒载作用下的内力计算采用分层法。5.1.1荷载简化梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时，将梯形分布荷载及三角形荷载化作等效均布荷载。顶层：BC跨QUOTE1~4层：AB,CD跨（）BC跨5.1.2顶层：杆件固端弯矩表5.1固端弯矩计算AB跨BC跨简图固端弯矩MF＝MJ（KN/m）简图固端弯矩MF=MK（KN/m）顶层16.23KN/m×16.23×6.02＝48.6910.59KN/m1/3×10.59×1.652＝9.61中层27.66KN/m×27.66×6.02＝82.9810.97KN/m1/3×10.97×1.652＝9.96表5.2标准层弯矩分配表5.3顶层弯矩分配表5.4底层弯矩分配计算结果如下图5.1：顶层弯矩图（）图5.2：标准层弯矩图（）图5.3：底层弯矩图（）为提高精度，将节点弯矩再分配一次进行修正将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在恒荷载作用下的弯矩图。很显然，叠加后框架内各节点弯矩不能达到平衡，这是由于分层法计算的误差所造成的。为提高精度，将节点弯矩再分配一次进行修正。修正后结果图5.4再分配后弯矩图（）结构弯矩调幅：考虑结构塑性内力重分布的影响，在内力组合之前，对竖向作用下的荷载的内力进行调幅，将杆端弯乘以0.9，支座剪力相应改变。修正后弯矩图如图图5.5：调幅后弯矩图（）求得梁端剪力及柱轴力计算图5.6：恒载下梁的剪力轴力图（）5.2竖向活荷载作用下的内力计算5.2.1荷载简化LINKWord.Document.8"C:\\DocumentsandSettings\\LuckyStar\\桌面\\南阳理工学院.doc"OLE_LINK1\a\r5.2.2杆件固端弯矩表5.5固端弯矩计算AB跨BC跨简图固端弯矩M0＝MJ（KN/m）简图固端弯矩MJ=MK（KN/m）1.68KN/m×1.68×6.02＝5.041.03KN/m1/3×1.03×1.652＝0.936.70KN/m×6.72×6.02＝20.165.16KN/m1/3×5.16×1.652＝4.68经弯矩分配，调幅，过程同恒荷载内力计算，结果如下：图5.7：活荷作用下的弯矩图（KNm）图5.8：活荷载下柱的剪力轴力图(KN)5.3地震作用下荷载计算5.3.1荷载统计表5.6柱重力荷载代表值层数类型截面宽截面高净高gk/KN/M数量G

1Kz5005005.156.74401666.131686.631Tz2003005.151.99220.52—5Kz5005004.26.74401358.781357.52—5Tz2003004.21.99216.72表5.8梁重力荷载代表值各层墙自重标准值女儿墙重:总长=（15.3+37.2）×2=115m总重=115×（0.6×0.19×1.8+0.3×0.02×2×17）=99.93KN标准层墙重：内外横墙+内外纵墙=（23.31+31.03）×2×11+（13.8×4.2×0.19×11.8）×2+（10.8×3.7×0.19×11.8×10）=2351.27首层墙重：内外横墙+内外纵墙=（27.65+35.89）×2×11+（13.8×5.15×0.19×11.8）×2+（10.8×4.65×0.19×11.8×10）=2842.49各层自重标准值首层:=（2842.49+2351.27）/2+1357.83+1177.56+（1686.63+1375.50）/2=6663.34标准层：2351.27+1357.83+1177.56+1375.50=6262.16顶层：99.93+2351.27/2+2557.80+1357.83+1357.50/2=5878.955.3.2重力荷载代表值首层：G1恒载+0.5×(板+走廊+楼梯面积)×各自活荷载代表值=6663.34+0.5×(500.94-107.73)×2+0.5×107.7×2.5+0.5×21.06×5=7217.54标准层：Gi恒载+0.5×(板+走廊+楼梯面积)×各自活荷载代表值=6262.16+0.5×(500.94-107.73)×2+0.5×107.7×2.5+0.5×21.06×5=6816.36顶层:G5恒载+0.5×(板+走廊+楼梯面积)×各自活荷载代表值=5878.95+0.5×13.8×43.2×0.5=6027.995.3.3等效重力荷载代表值计算G=G1+3Gi+G5=7217.54+3×6816.36+6027.99=33694.61等效重力荷载代表值Geq=0.85G=0.85×33694.61=28640.425.3.4横向框架侧移刚度计算表5.11横向框架层间侧移刚度表层次边框架边柱数量边框架中柱数量中框架边柱数量中框架中柱数量I17821.9349605.8848508.072010292.02204457002-59616.33413918.37411387.762015689.80205277005.3.5横向自振周期计算（顶点位移法）框架抗震等级本地区地震抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10gII类场地，设计地震分组为第一组，查表得特征周期=0.35，抗震设防烈度为7度，多遇地震，查表的，水平地震影响系数最大值自振周期的确定，采用底部剪力法计算水平地震作用，基本自振周期可用公式计算。式中为假想顶点位移值，可采用D值法计算。列表如下：考虑填充墙的作用，取=0.8，则求水平地震作用影响系数α因故地震影响系数由于1.4Tg<T所以考虑顶部附加地震作用，顶部附加地震作用系数为各质点水平地震作用的标准值：计算结果：F1=1398.795×7217.54×5.15/(7217.54+6816.36×9.35+6816.36×13.55+6816.36×17.75+6027.99×21.95)=116.786F2=200.243F3=290.191F4=380.140F5=415.719则楼层地震剪力V4=F4+V5=972.284V3=F3+V4=1262.475V2=F2+V3=1462.718V1=F1+V2=1578.5045.3.6水平地震作用下的位移验算因为五层中最大的为第一层且0.00068小于1/550=0.00182.所以满足要求5.3.7.横向水平地震作用下的框架内力计算框架在地震下的内力用D值法进行计算。反弯点的高度：各柱反弯点高度比y按式确定，其中底层柱需考虑修正值，第二层柱需考虑修正值，其余柱均无修正，具体计算过程及结果见风荷载内力计算。根据各柱分配到的剪力及反弯点的位置计算柱端弯矩，再由柱端弯矩根据节点平衡求梁端弯矩。公式为和边跨梁端弯矩为中柱梁端弯矩为层间剪力值按该层各柱的侧移刚度比例分配，得各柱弯矩、剪力值如下：据节点平衡及节点处梁线刚度比可求出梁端弯矩以五层B柱节点为例MBA=40.66×2.0/(2.0+2.08)=19.92KN.mMBC=40.66×2.08/(2.0+2.08)=20.74KN.m梁剪力由弯矩和剪力关系求出，以五层AB梁为例V=（33.23+19.92）/5.4=9.84KN柱轴力由纵向力平衡得到总结果如下内力图：图5.9地震作用下弯矩图（）图5.10地震作用下轴力图（）5.4重力荷载作用下的框架内力计算重力荷载代表值=恒荷载+0.5活荷载内力计算方法同恒活荷载计算方法得出如下内力图图5.11重力荷载作用下弯矩图图5.12重力荷载作用下剪力轴力图6内力组合6.1控制截面：每跟梁一般有三个控制截面：左端支座截面、跨种截面和右端支座截面。每跟柱一般只有两个控制截面：柱顶截面和柱底截面，简图如下：CBACBA图6.1控制截面由于构件控制截面的内力组合取自支座边缘处，为此，进行组合前先计算各控制截面处（支座边缘处的）的内力值。6.2框架内力组合：分别考虑恒载和活载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利组合。表6.2横向框架柱内力组合（非地震组合）层

数截

面内力荷载种类内力组合Mmax及Nmax及恒载活载活荷控制

（1.2恒+1.4活）恒荷控制

（1.35恒+1.4*0.7活）相应的N、V相应的M五层A上M26.813.0636.4639.1939.1939.19N59.735.4279.2685.9585.9585.95V13.062.1318.6519.72A下M24.135.2436.2937.7137.7137.71N86.015.42110.80121.43121.43121.43V13.062.1318.6519.72B上M18.832.3225.8427.6927.6927.69N91.578.80122.20132.24132.24132.24V9.531.5513.6114.38B下M18.343.7127.2028.3928.3928.39N117.858.80153.74167.72167.72167.72V9.531.5513.6114.38四层A上M57.171.2470.3478.3978.3978.39N208.4110.09264.22291.24291.24291.24V49.604.8366.2871.69A下M59.4712.7589.2192.7892.7892.78N208.4110.09264.22291.24291.24291.24V49.604.8366.2871.69B上M47.130.9457.8764.5564.5564.55N267.9016.34344.36377.68377.68377.68V33.594.0245.9449.29B下M50.2710.6675.2578.3178.3178.31N267.9016.34344.36377.68377.68377.68V33.594.0245.9449.29三层A上M17.237.6531.3930.7631.3931.39N415.4051.91571.15611.66611.66611.66V23.647.2938.5739.06A下M51.3313.5080.5082.5382.5382.53N415.4051.91571.15611.66611.66611.66V23.647.2938.5739.06B上M14.926.3626.8126.3726.8126.81N517.5384.43739.24781.41781.41781.41V20.166.1432.7933.23B下M43.5511.4468.2870.0070.0070.00N517.5384.43739.24781.41781.41781.41V20.166.1432.7933.23二层A上M19.747.6534.4034.1534.4034.40N621.9893.73877.60931.53931.53931.53V25.267.2940.5241.25A下M53.5313.5083.1485.5085.5085.50N621.9893.73877.60931.53931.53931.53V25.267.2940.5241.25B上M16.726.3628.9728.8028.9728.97N767.56152.521134.601185.681185.681185.68V21.576.1434.4835.14B下M45.8311.4471.0173.0873.0873.08N767.56152.521134.601185.681185.681185.68V21.576.1434.4835.14一层A上M25.878.8043.3643.5543.5543.55N829.03135.541184.591252.021252.021252.02V10.353.5217.3517.42A下M16.565.6427.7727.8827.8827.88N829.03135.541184.591252.021252.021252.02V10.353.5217.3517.42B上M20.076.7333.5133.6933.6933.69N1018.04220.631530.531590.571590.571590.57V8.032.6913.4013.48B下M12.854.3121.4521.5721.5721.57N1018.04220.631530.531590.571590.571590.57V8.032.6913.4013.48表6.3横向框架柱内力组合（考虑地震组合）层数截面内力荷载种类内力组合值内力设计值Mmax及Nmax及恒载活载地震作用1.2[恒+0.5活]+

1.3地震作用左右向左向右左右相应的N相应的M五层A上M26.813.0621.04-21.0461.366.6646.024.9966.5066.50N59.735.426.26-6.2683.0766.7962.3050.0962.3062.30V13.062.137.71-7.7126.976.9320.235.20A下M24.135.2411.33-11.3346.8317.3735.1213.0348.1048.10N86.015.426.26-6.26114.6098.3385.9573.7487.5687.56V13.062.137.71-7.7126.976.9320.235.20B上M18.832.3231.90-31.9065.46-17.4849.09-13.1149.0949.09N91.578.803.06-3.06119.14111.1989.3683.3989.3689.36V9.531.5511.99-11.9927.95-3.2220.96-2.42B下M18.343.7118.41-18.4148.170.3036.130.2336.1336.13N117.858.803.06-3.06150.68142.72113.01107.04113.01113.01V9.531.5511.99-11.9927.95-3.2220.96-2.42四层A上M57.171.2432.27-32.27111.3027.4083.4720.5583.4783.47N208.4110.0919.09-19.09280.96231.33210.72173.50210.72210.72V49.604.8312.80-12.8079.0645.7859.2934.33A下M59.4712.7521.51-21.51106.9851.0580.2338.2980.2380.23N208.4110.0919.09-19.09280.96231.33210.72173.50210.72210.72V49.604.8312.80-12.8079.0645.7859.2934.33B上M47.130.9446.02-46.02116.95-2.7187.71-2.0387.7187.71N267.9016.349.07-9.07343.08319.49257.31239.62257.31257.31V33.594.0219.92-19.9268.6216.8251.4612.62B下M50.2710.6637.66-37.66115.6817.7686.7613.3286.7686.76N267.9016.349.07-9.07343.08319.49257.31239.62257.31257.31V33.594.0219.92-19.9268.6216.8251.4612.62三层A上M17.237.6538.57-38.5775.41-24.8856.56-18.6656.5656.56N415.4051.9137.38-37.38578.22481.03433.67360.77433.67433.67V23.647.2916.70-16.7054.4511.0340.848.27A下M51.3313.5031.56-31.56110.7228.6783.0421.5083.0483.04N415.4051.9137.38-37.38578.22481.03433.67360.77433.67433.67V23.647.2916.70-16.7054.4511.0340.848.27B上M14.926.3658.20-58.2097.38-53.9473.04-40.4673.0473.04N517.5384.4318.79-18.79696.12647.27522.09485.45522.09522.09V20.166.1425.98-25.9861.65-5.9046.24-4.42B下M43.5511.4450.93-50.93125.33-7.0994.00-5.3194.0094.00N517.5384.4318.79-18.79696.12647.27522.09485.45522.09522.09V20.166.1425.98-25.9861.65-5.9046.24-4.42二层A上M19.747.6540.70-40.7081.19-24.6360.89-18.4760.8960.89N621.9893.7359.28-59.28879.68725.55659.76544.16659.76659.76V25.267.2919.38-19.3859.889.4944.917.12A下M53.5313.5040.70-40.70125.2519.4393.9314.5793.9393.93N621.9893.7359.28-59.28879.68725.55659.76544.16659.76659.76V25.267.2919.38-19.3859.889.4944.917.12B上M16.726.3663.33-63.33106.21-58.4579.66-43.8479.6679.66N767.56152.5230.17-30.171051.81973.36788.85730.02788.85788.85V21.576.1430.16-30.1668.78-9.6451.58-7.23B下M45.8311.4463.33-63.33144.19-20.47108.14-15.35108.14108.14N767.56152.5230.17-30.171051.81973.36788.85730.02788.85788.85V21.576.1430.16-30.1668.78-9.6451.58-7.23一层A上M25.878.8043.28-43.2892.59-19.9469.44-14.9669.4469.44N829.03135.5483.38-83.381184.55967.77888.42725.82888.42888.42V10.353.5223.78-23.7845.45-16.3834.08-12.29A下M16.565.6480.37-80.37127.74-81.2395.80-60.9295.8095.80N829.03135.5483.38-83.381184.55967.77888.42725.82888.42888.42V10.353.5223.78-23.7845.45-16.3834.08-12.29B上M20.076.7353.71-53.7197.95-41.7073.46-31.2873.4673.46N1018.04220.6340.27-40.271406.381301.681054.78976.261054.781054.78V8.032.6929.51-29.5149.61-27.1137.21-20.33B下M12.854.3199.75-99.75147.68-111.67110.76-83.75110.76110.76N1018.04220.6340.27-40.271406.381301.681054.78976.261054.781054.78V8.032.6929.51-29.5149.61-27.1137.21-20.337截面配筋计算7.1梁配筋7.1.1梁的纵向钢筋混凝土为C30，钢筋为HRB400，，，，，。，。1）跨中正截面（以首层为例，其余部分列于表7.1），跨中截面为T形，属于第一类T形截面。选用218，满足要求。2）梁端正截面（以首层为例，其余部分列于表7.2）梁端A截面处：选用122，。满足要求。表7.1梁纵向钢筋表7.2梁正截面配筋7.1.2梁的箍筋箍筋均采用HPB300，双肢箍。以顶层为例，其余部分列于表7.3梁端根据抗震要求在梁端设置加密区，加密区长度为由内力组合表查知,属厚腹梁。（注：矩形截面取有效高度，T形截面取有效高度减去翼缘高度）截面符合要求。按照构造配箍筋。选用8双肢箍，则有，根据要求，箍筋最大间距不得超过，故取100，即选用双肢箍8@100。2）跨中由内力组合表查知,属厚腹梁。（注：矩形截面取有效高度，T形截面取有效高度减去翼缘高度）截面符合要求。按照构造配箍筋。选用8双肢箍，则有，根据要求，箍筋最大间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍，故取150，即选用双肢箍8@150。表7.3梁的箍筋配置7.2柱配筋柱采用对称配筋，纵筋采用HRB400级钢筋，柱箍筋采用HPB300，混凝土保护层厚度取20mm，。以顶层边柱为例，其余部分列于表7.4。1）框架柱正截面承载力计算柱计算长度，，因为故不考虑效应。，取先按大偏心受压情况计算取选用418（）故前面假定为大偏心受压是正确的。表7.4柱的正截面配筋,2）框架柱斜截面承载力计算剪跨比，柱的反弯点在层高范围内，有，取故不需进行斜截面受剪计算，仅需根据构造要求配置箍筋。根据抗震要求，框架柱上、下两端应加密。加密区长度为体积配箍率应符合选取8四肢箍，则有，抗震要求加密区箍筋最大间距为（柱根100），取，即选用双肢箍8@100。对于非加密区，将加密区箍筋间距改为，其余不变，作为非加密区的配箍方式。8.楼板设计与计算因,板厚小于板短边边长的1/8～1/5,且板的挠度远小于板厚,按弹性理论计算。双向配筋，因短跨方向弯矩比长跨方向的大，故将短跨方向的跨中受拉钢筋放在外侧。一类环境：短跨方向长跨方向支座屋面荷载：；；；楼面荷载：；；；计算跨度：內跨,边跨。跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩的值之和。因现浇楼盖，截面设计时弯矩调幅，调幅系数取0.8。为便于计算取。表8.1按弹性理论计算弯矩值项目ABCDEF4.23.3333.3664.263.3660.70.790.50.910.5517.764.064,961.6167.724.312.772.591.343.133.76-9.81-4.6-7.96-2.37-10.1-12.29-9.810-7.960-10.10-8.25-4.1300-8.930-8.25-4.13-7.03-1.98-8.93-11.47表8.2板截面配筋截面配筋跨中1007.76170.958@200251904.31121.748@2002511004.06122.438@200251902.7776.58@2002511004.96132.238@200251902.5970.578@2002511001.6138.068@200251901.3432.948@2002511006153.288@200251903.1379.268@2002511007.72172.398@200251903.7690.898@200251支座A-A1004.13118.748@200251A-B1009.81238.468@200251A-C1007.03165.418@200251B-B1004.13120.58@200251B-D1001.9358.318@200251C-D1002.3766.428@200251C-F10010.1274.388@100503E-F10011.47294.548@1005039.施工组织计划9.1编制说明9.1.1编制依据（1）、《建筑法》、《工程建设质量管理条例》、《工程建设标准强制性条文》。国家、省、市有关建设工程规范、规定和标准（含标准图集）。（2）、一期工程总体规划图。（3）、招标文件和招标答疑文件。（4）、**建筑工程公司《质量保证手册》。（5）、**建筑工程公司《质量体系程序文件》。（6）、**建筑工程公司《质量管理办法》。（7）、**建筑工程公司《技术质量管理制度》。（8）、**建筑工程公司《质量计划编制程序指导书》。（9）、现场踏勘观感。（10）、9.2工程概况9.2.1工程概述9.2.2工程主要特点及分部分项做法9.2.34工期和质量等级：9.3施工部署9.3.1施工部署原则9.3.2施工工期9.3.3施工阶段划分9.3.4施工流水段划分9.4施工总平面布置及管理9.4.1施工平面布置原则9.4.2临时设施布置原则9.4.3现场临时用电用水布置9.4.4材料堆场的布置9.4.5施工总平面管理9.4.6机械布置9.5施工准备9.5.1施工组织保证体系9.5.2各管理部门职能1行政部职责：负责日常文件、会议、档案、资料收集保管工作。负责对外接待、信息、宣传报道、内部生活保障、后勤管理与现场保卫工作。2工程部职责：负责编制工程进度计划、施工现场管理、材料设备管理调度、协调作业队之间的关系。合理调配材料、设备、场地等资源。负责现场文明施工、环卫环保、大型机械设备管理工作。全面负责现场施工生产、生活的安全管理。3技术部、质量部职责：负责本工程总体施工组织设计的编制、分部分项工程的技术方案、图纸审核、协同建设单位和设计单位做好图纸交底工作。负责日常技术管理工作，解决现场出现的技术问题，落实新技术、新工艺、新材料应用、推广工作。负责本工程总体质量计划的编制工作，组织制定各分项工程质量验收标准，会同监理、设计、业主代表检查现场工程质量。协助各分包单位解决现场质量问题，完成整体工程验收、检验和质量资料整理工作。4经营部职责：负责工程预算、工程成本的管理、变更管理工作。负责日常财务管理工作。5物资部职责：负责工程材料的采购、供应管理、现场材料的使用、小型施工机械、设备的管理工作。9.5.3施工生产准备1结构施工阶段现场设库房、试验室、厕所、警卫室、值班室、试验标养室、木加工棚等临时设施，保证施工需要。具体布置详见施工平面图。2施工现场临电设施的准备（1）有关临电的布置详见土建施组现场平面布置图。施工用电电源由甲方引至工地附近，由我方引接，并做好管理及安全保护工作。（2）我们将按照《建设工程施工现场临时用电安全技术规范》（GB50194-93）的要求，采用铜芯橡套电缆、三相五线TN-S接零保护系统布置现场施工用电，并采用三级漏电保护系统确保用电安全。（3）临时用电依据现场施工机械设备负荷进行计算，现场施工临时用电供电系统按《施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-88）》施工。3施工用水：施工用水由甲方提供水源引出，为满足消防要求，在场区内布置上水环行回路，埋设上水管径不小于Ф100mm干线。施工现场设消火栓8处及给水截门，布置详见施工平面图。4场区道路：场区道路地面采用混凝土路面硬化，材料堆放场地采用道渣铺垫，其余裸露部分采用绿化处理。5临时设施：工地临时设施标准在满足业主要求的前提下，按照我集团公司CIS形象设计对现场进行规划并进行围挡、设图板、宣传牌，并符合廊坊市有关安全文明现场管理规定，做到合理、文明、整洁、标准。6通讯设施：现场设值班及办公电话，保证对外业务联络通畅。9.6施工进度计划与工期保证措施9.6.1总进度计划工程总工期为297天，具体安排为：具体施工进度安排见“总体施工进度网络计划图与施工进度横道图”。9.6.2工程进度保证措施为保证计划工期落实，采取分基础施工、主体施工、装修施工三个阶段进行控制，采用穿插进、流水施工，在确保阶段目标实现的前提下保证总计划目标。组织保证措施，施工准备保证措施，技术保证措施，工期分析处理措施，工期其它保证措施，施工进度网络计划图与施工进度横道图（见附图）9.7主要项目施工方法本工程主要施工方法的选择，主要依据创新、高效、经济、节约、有保障的原则，同时根据招标文件及图纸的要求，并考虑本工程体形庞大、功能齐全、设施先进、工期紧、质量标准高等特点。9.7.1施工测量放线1测量及验线人员测量放线人员必须具备本专业，助理工程师证，并符合相关任职条件，持证率为100%，并能运用国家、地方有关现行标准规范，熟悉施工现场各种测量工作和熟练使用测量仪器。随工程进度在完成施工测量方案、水准点引测，及工程定位、基槽及各层放线等记录后填写《施工测量放线报验表》(B1-6)报监理单位(规划局)审核并验线。相关记录：(工程)定位，高程引测，基槽验线、轴线竖向投测控制线，各层墙柱轴线，墙柱边线、门窗洞口位置线。楼层+500mm水平控制线等。2测量仪器准备测量仪器管理：严格执行公司《管理手册》、《检验测量和试验设备控制程序》及本方案，根据本工程测量性质、特点及工程任务，选择适当的测量仪器，保证测量不确定度已知，测量精度、允许偏差均在规定范围之内，仪器均在检测周期内，校准状态标识明确，有相关自检、保养记录。仪器的使用、维护和保养有专人负责，过程严格依照按公司《管理手册》执行。3现场准备本工程场地已于进场前平整，具备“四通一平”条件。9.7.2钢筋工程工程结构构造遵守国家施工规范标准GB50204-2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》和有关设计图纸要求，进场钢筋必须有有效合格证并经检验复试合格后方可使用。（1）钢筋保护层厚度按图纸及现行规范要求。（2）钢筋工程施工工艺流程：钢筋原材验收→钢筋放样→钢筋加工→钢筋绑扎→钢筋隐检1钢筋滚轧直螺纹连接施工工艺2滚轧前将钢筋端头的锈皮、泥沙、油污等杂物清理干净，钢筋滚轧直螺纹丝头端部要垂直于钢筋轴线，不得有挠曲及马蹄形，要求用锯割或砂轮下料，严禁用切断机、气割下料。3滚轧过程需要有水溶性切削液冷却和润滑，当气温低于零度时，可加入20%～30%的亚硝酸纳，严禁用油代替或不加切削液工作。4操作人员要逐个检查钢筋丝头的外观质量：外观质量要求牙形饱满，牙顶宽度≥0.75mm，秃牙部分累计长度不超过1/2螺纹周长；通端量规应通过螺纹大径，且止端不应通过；螺纹中径和小径通规能顺利旋入螺纹并能达到旋合长度，止规旋入丝头不超过3P；滚轧长度以理论螺纹长度为下限，理论长+1P为上限。5预制连接：对正钢筋轴线旋入套筒，旋入长度为1/2套筒总长而后装好另一端密封盖。6现场连接：做好第2个丝头的旋入长度标记，旋入套筒另一端，检查套筒中两根钢筋的对中性而后拧紧，保证套筒偏移不大于1P。7接头装好后，丝头在套筒两端面外露螺纹不大于3P。8滚轧接头经自检合格的钢筋丝头的现场检验（包括外观质量检查、单向拉伸试验及设计图纸要求进行的检验项目），按验收批进行，根据同一批材料的同等级、同型式、同规格接头，同一施工现场加工以500个或班产量为一个验收批，不足500个也作为一个验收批，随机抽取3个试件进行试验，当3个试件试验结果均符合设计强度要求时，该验收批合格，如有一个试件强度不符合要求，要再取6个试件复试，复验中仍有一个试件不合格，则该验收批评为不合格。9每一个验收批，要按每种规格的10%随机抽检，且不少于10个，如有一个丝头不合格则要对该批全数检查，不合格丝头要重新加工，并做好施工记录。9.7.3模板工程本工程为结构为全现浇剪力墙结构体系，所用模板阐述如下：1底板及地下室墙体模板地下室底板外围及地下室墙体模板采用组合式定型小钢模。安装前要做好模板的定位基准工作。2墙体模板安装施工工艺：组装前检查→安装门窗口模板→安装第一部模板（两侧）→安装内钢楞→调整模板平直→安装第二部至顶部模板（两侧）→安装内钢楞调平直→安装穿墙螺栓→安装外钢楞→加斜撑并调模板平直→与相邻模板连接3地上墙体模板地上墙体模板全部采用全钢大模板，根据施工部署、流水段的划分及施工进度计划安排，每个栋号配置“半个标准层＋特殊板号”的大模板量。全钢大模板可以减少施工缝，整体性好，对起重运输设备要求不高。4顶板模板顶板模板采用竹编原板，支撑采用满堂红碗扣钢管脚手架模板支撑体系。根据层高不同采用不同高度的立杆加可调支撑进行支立。沿结构短方向，间距1.5m铺50×100mm方钢管或100×100mm方木做外楞，上铺间距350mm通长50×100mm方木做内楞，调平后在上面满铺竹编板，板与板之间采用“八字口”硬拼接，以防漏浆。5门窗及预留洞口模板采用3mm厚钢板作为面板，50mm厚木板作为衬板，50×100mm方木作背楞，50×100mm方木顶撑，角部设两个10＃角钢，并用螺栓与模板连接，便于校正模板角度及方便安装拆卸。6楼梯模板采用竹编原板加工成的定型模板。方木做背楞，Ф48钢管做支撑。7后浇带处模板根据本工程特点，为消除结构不均匀沉降，三个单体建筑均设有二条后浇带。此处模板采用由薄形热镀锌钢板制成的快易收口网（永久性混凝土模板）。快易收口网是一种由薄形热浸镀锌钢板为原料，经加工成为单向U型密肋骨架和单向立体网格的模板，它是作为一种消耗性模板来固定的。当混凝土在模板后面浇筑时，网眼上的斜角片就嵌在混凝土里，形成一个与邻近浇筑块相连的机械式锲，这种表面无须经过任何处理就可与下次的浇筑块相粘接，其粘接及剪切方面的强度可与经过良好处理的粗凿缝合相比美，能降低工人的劳动强度，加快施工进度，消除质量隐患。为保证混凝土成型质量，后浇带处的梁、板模板支立时与其它部分分开，以便其它部位模板拆除时，后浇带处的模板及支撑不动。8模板拆除所有模板均要在混凝土强度达到拆模强度后方可拆模，同时还要严格遵守以下规定。9.7.4混凝土工程因本工程三个单体建筑全部为高层建筑，混凝土的施工特点是工程量大、垂直运输多。混凝土的垂直运输量占结构运输总量的50%左右，故对混凝土供应、运输和浇灌方法的选择，是影响施工进度和经济效益的关键因素。本工程选用商品混凝土，施工中采用混凝土泵加布料杆的运输及浇灌方式，以加快工程施工进度。9.7.5砌筑工程本工程二次填充墙所用材料为100mm厚陶粒混凝土隔板和200mm厚陶粒混凝土砌块。1陶粒混凝土砌块砌筑施工工艺：墙体放线→砌块排列→铺砂浆→砌块就位→校正→竖缝灌砂浆→勒缝9.7.6外脚手架工程本工程规模较大，必须做好脚手架的专项设计，以达到经济、适用、安全之目的。根据建筑物设计情况、现场实际情况和工程工期的要求，综合考虑结构及装修施工，脚手架设计要点如下：9.7.7装修装饰工程装饰工程施工本着先外后内，由上而下，样板引路，安装与土建穿插进行的原则进行。9.7.8防水工程1防水工程施工前技术人员要根据现场实际情况编写详细的防水施工方案并对专业防水施工队的操作工人进行详细的技术、安全交底。同时，要做好防水材料三证一标志的收集检验及现场复试工作。严把材料关，严禁使用无有效合格证及现场复试不合格的防水材料。2防水施工人员的资质必须符合建设主管部门认证要求，使用有生产许可证厂家生产的优质产品。严格按照国家规范及设计要求组织施工，保证防水层的施工质量，尤其是做好阴阳角，管子根部附加防水层。3防水层施工完成后要自检合格，屋面要经过蓄水试验，蓄水时间不少于24h。另外，防水工程施工完毕要经设计、监理、甲方、施工单位共同检查，确认合格，并办理隐检手续后及时进行防水层保护层施工。4冷粘法施工要点：施工工艺：基层处理→聚氨酯底胶配置→涂刷聚氨酯底胶→特殊部位增补处理（附加层）→卷材粘贴面涂胶（卷材晾胶）→基层表面涂胶（晾胶）→铺贴防水卷材基层要求牢固，无松动、起砂等缺陷，表面要平整光滑、均匀一致。施工前要对基层含水率进行测试，将1m见方的卷材覆盖在基层表面，静置2～3h，若覆盖处基层表面无水印，且紧贴基层一面卷材亦无凝结水痕，则说明基层含水率满足施工要求。安装准备干管安装支架安装闭水试验安装准备干管安装支架安装闭水试验预留预埋支管安装立管安装管道预制闭水试验管道防腐管道通水、通球6排水管道施工安装程序：干管安装支架安装立管安装干管安装支架安装立管安装预留预埋支管安装管道单项试压管道预制管道系统试压管道防腐管道通水、冲洗安装准备预留预埋是设备安装工作的重点，它主要包括防水套管、卫生洁具排水预留洞、管道穿楼板孔洞、设备基础的预留孔洞及各种预埋件等。预留预埋的准确程度对设备安装工作至关重要，它将直接影响工程的质量和进度。为了保证预留预埋的准确性，在施工时主要控制以下几点：施工准备期间，专业工长及参施人员认真熟悉图纸，画出预留预埋施工图纸，同时与其他专业沟通，减少返工，避免剔凿。严格按照标准图集加工制作套管，套管长度严格按照图纸确定。预留套管、洞口模具在确定尺寸位置后采取有效的措施加以固定。给排水管道穿外墙时予埋刚性防水套管，予留套管比管径大2号。在浇筑砼时，设备专业要派专人跟班看护，防止振捣时碰撞移位。管径（mm）50~7575~100125~150200~300留洞尺寸（mm）100×100200×200300×300400×400防水套管（mm）Ф114Ф140~159Ф180~219Ф273~325套管管径、及预留洞口尺寸参照下列标准8管道支架安装：管道支架制作安装，严格按照规范及标准图集的要求进行。管道支架的选型、加工制作前，根据管道的材质、管径大小等按标准图集进行选型，支架的高度要与其它专业进行协调后确定，防止施工过程中给排水管道与电缆桥架、风道等发生矛盾。管道支架制作加工管道支架采用工厂化制作，制作质量必须符合规范要求，严禁使用电气焊下料割孔，制作成型后要进行除锈和防腐处理。管道支架必须满足管道的稳定和安全，安装间距和高度必须符合施工规范和设计要求。靠近阀门等设备处须安装辅助支架，以防止阀门和设备受力。对于有震动的管道及设备必须安装弹簧支架并垫橡胶垫圈以达到减震降燥的目的。排水立管采用管卡定位时，管卡的间距不得超过规程规定的间距。9管道安装根据本工程的特点，各种管道的主干管大部分集中布置在地下一、二层以及管井内，多根管道共用支架，管道安装应遵循“先干管、后支管，先无压管、后有压管，先大管、后小管”的原则进行。当地下一、二层模板拆除后，即可进行各种管道干管的安装，管井内的立管安装，在结构施工至五层以上时即插入管道施工，管井内设有多根立管，应本着从里向外、先大后小的顺序安装。管道安装根据设计和规范要求，保证适当的坡度，各种管道间的水平、垂直距离处处保持一致，拐弯及上下返弯处各管道的弧度保持一致，在满足规范和质量的前提下，要做到美观实用。在需要的地方设置通气孔及泄水管，并留足够的空间满足保温和维修的要求。消火栓系统的安装：管道采用热镀锌钢管，螺纹及焊接连接。消防器材采用北京市消防局已备案的产品，并且材质证明及合格证齐全。9.8季节性施工措施9.8.1冬期施工措施1成立冬期施工领导小组，由项目经理任组长，技术负责人副组长。2、组织技术业务培训，学习有关知识，明确职责，分工到人。3、与气象台保持联系，及时接受天气预报，防止寒流突然袭击，安排专人测量施工期间的室外气温。4物资准备：①现场购置麻袋包2000条，以备覆盖砼或砂浆。②购置天塔牌砼用防冻剂1吨，砂浆用防冻剂0.5吨。③购置氯化钠500kg。5砌体工程：①普通砖、空心砖、加气砼块，在砌筑前，应清除表面污物、冰雪等，遭水浸冻结的砖或砌块不得使用。②砂浆宜采用普通硅酸盐水泥拌制。③石灰膏宜保温防冻，如遭冻结，应经溶化后方可使用。④拌制砂浆用的砂不得含有直径大于1cm的冻结块或冰块。⑤气温较低的时候，可采用加热法提高水、砂的温度，但水最大温度不得大于80℃，砂的温度不得超过40℃，当水温超过规定时，应将水砂先行搅拌，再加水泥。⑥冬期施工，搅拌砂浆的时间应适当延长，一般要比常温增加0.5—1倍，搅拌时，宜在采暖的房间或保温棚内进行，砂浆应随伴随用，不可积存或二次倒运。⑦砌筑时，砂浆应随伴随用，不得使用已遭冻结的砂浆，铺灰时要尽量缩短，防止砂浆温度降低过快。6、砼工程①冬期施工的砼，应选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥。②为了减少冻结，控制坍落度，加入减水剂，优先选用高效减水剂，将砼配比中水的用量降至最低限度。③为防止砼受冻，应掺用非氯盐类防冻剂，砼浇筑后应覆盖麻袋包或草袋子。④拌制砼用的骨料必须清洁，不得含有冰雪等冻结物。⑤优先选用加热水的方法，水泥不得直接加热，也不得与80℃以上的水直接接触。⑥砼搅拌前，应用热水冲洗搅拌机，搅拌时间应取常温的1.5倍，出机温度不得低于5℃。7屋面工程：①应选择无风晴朗的天气进行，充分利用日照条件，提高面层温度，在迎风面宜设置挡风装置。②屋面各层施工前，应将基层上积雪、冰霜和杂物清扫干净，所用材料不得含有冰雪冻块。③水泥砂浆找平层强度等级不得低于M5.0，砂浆中可掺入氯化钠作防冻剂。8、装饰工程：①进行室内抹灰前，应将门窗洞口封好，门窗口的边缝及脚手眼、孔洞等亦应堵好，施工洞口、运料口及楼梯间处搞好封闭保温。②外墙抹灰工程，应尽量在天气比较好的晴天抹灰，上午8：00以后开始抹灰，下午4：00即停止施工，晚上再对抹灰部分进行挂麻袋包来保温，防止受冻。③抹灰用的砂浆，应在正温度的室内或临时暖棚内进行拌制，砂浆使用的温度应在5℃以上，为了获得砂浆的温度，可采用热水搅拌，砂浆中，可按规定掺入适量的氯化钠或专用防冻剂。9、安全与防火①冬期施工应采取防滑措施。②大雪后必须将架子上的积雪清扫干净，并检查马道平台，如有松动下沉现象，务必及时处理。③现场火源要加强管理。④电源开关、控制箱等设施要加锁，并设专人负责管理，防止漏电、触电。⑤对于冻结发滑的路面，应进行铺砂，防止滑倒。⑥高空作业人员务必挂好安全带。⑦宿舍内禁止乱拉电线，不得使用电炉子。⑧使用的电褥子必须人走电断。⑨在坡屋面作业人员，必须系挂安全带，若有霜冻，应待霜冻化后，方可上去施工。⑩不得乱生火，以用来取暖，防止发生火灾。9.8.2雨期施工措施1工程简介根据本工程招标文件及施工进度计划安排，本工程计划于2013年3月1日开工，雨期施工的阶段为2013年7月至2013年8月；为保证做好雨期施工的组织工作，并保证在雨期施工的工程质量和施工安全，特制定以下措施。2施工组织及准备成立雨期施工及防汛领导小组，并负责依据雨施方案及有关规定，检查雨施设备及机具的准备情况，监督现场各部门对措施的执行情况，根据现场实际情况及时修正措施，完善雨季施工方案。检查的具体部位及关键点：（1）道路与场地（2）临时设施（3）脚手架及马道（4）材料、构件储存及保管（5）机械设备（6）电气设备3雨季施工的具体技术措施道路与场地（1）修好施工道路，基础铺垫级配砂石及焦渣，采用混凝土路面。对现场裸露地面全部进行硬化处理。（2）平整好场地，做好场地排水坡度，排向排水沟内。（3）雨季排水确保通畅，明沟每半月清理一次，暗沟则随时准备疏通。临时设施（1）雨季前，对临时设施的屋面、外檐实行全面检查，加固补漏，确保牢固不漏、安全使用。（2）防洪器材齐备，按需要发放，物资设专门库存放，并挂明显标志。（3）袋装水泥等怕潮湿的施工用料入库保管，底部搭设架空平台，并且不靠墙存放，同时准备好蓬布，对露天存放的进行覆盖。（4）坚持雨季值班制度，遇事及时向上级汇报并及时采取有效措施。脚手架（1）雨施前对外脚手架（及其它脚手架）进行全面检查，对立杆、立柱下沉、松扣、倾斜、拉接支顶松动等情况应及时处理及加固。脚踏板采用宽木板防滑。当采用钢跳板时，采取防滑措施，设置防滑条。（2）雨施前检查架子区域防洪排水设施是否有效、确保不冲不淹、不陷不沉，尤其是对于位于回填土上的架子要特别注意。（3）雨施中要经常检查及时维修加固各类人行脚手架和马道的脚手板，确保稳固，防滑措施有效。（4）雨施中要保证防雷保护设施的有效性，主体结构完工后首先完善屋面避雷网及窗框的接地。（5）大风、大雨后必须检查作出记录，经施工负责人确认后，方可上架作业。装饰工程（1）各种门窗和细木制品及其它装饰材料进场后立即进入楼内库房内摆放整齐，严禁雨淋受潮。（2）灰膏等的存放要用砖加以砌筑并覆盖，防止雨水冲刷或污染。机械设备（1）现场机械设备，要采取防雨、防潮、防淹等措施。电动机械设备做好接地、接零保护装置，保护接地不大于4欧姆，防雷接地不大于10欧姆。（2）电动机械设备全部安装漏电保安器，容量相符，单机专用。电气设备（1）在雨施前，对现场所有动力及照明线路、供配电电气设施进行一次全面检查，对安装不良、瓷瓶裂纹、绝缘降低以及漏电跑电现象修理更换。（2）配电箱、电闸箱等采取防雨、防潮、防雷措施，外壳要做接地保护。（3）接地体不小于0.8m，垂直接地体长度不短于2.5m，直径不小于φ28mm圆钢或40×40×4mm的角钢。（4）各种电气动力设备经常进行绝缘、接地、接零的遥测。（5）线路架设及避雷系统敷设时，严禁在雷雨天气中作业。9.9工程质量保证措施本工程的质量目标为：确保工程质量达一次交验合格率100%并达以省“优良”工程。为确保目标实现，我单位将按照已运行的ISO9002：1994质量管理模式，以质量为中心，以质量是工程建设的生命为主题，把讲质量、抓质量贯穿于施工全过程。为达到我单位在该工程中确定的质量目标，结合该工程结构的特点，在施工中将划分分部、分项工程质量控制目标，并制定质量保证措施，以确保总目标的实现，创建一流精品工程。9.9.1质量管理目标1分项工程合格率100%，优良率80%以上；2分部工程合格率100%，优良率80%以上；3观感质量得分率85%以上。4技术资料齐全9.