63基础承受荷载计算

63基础承受荷载计算63基础承受荷载计算63基础承受荷载计算xxx公司63基础承受荷载计算文件编号：文件日期：修订次数：第1.0次更改批准审核制定方案设计，管理制度一、基础承受荷载计算、分析QTZ63塔机竖向荷载简图塔机处于独立状态（无附墙）时，其受力为最不利状态，因此取塔吊独立计算高度40m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合，塔吊型号为QTZ63，最大起重量，最大起重力矩69T·m，最大吊物幅度56m。根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第条规定，验算桩基承载力时，取荷载效应的标准组合值；验算基础强度取荷载效应的基本组合值。承台大小都为5000×5000×1300mm。自重塔机自重标准值kN基础自重标准值FK2=起重荷载标准值kN风荷载计算工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1塔机所受风均布线荷载标准值（）2塔机所受风荷载水平合力标准值FSK=qsk·H==3基础顶面风荷载产生的力矩标准值MSK=·H=非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1塔机所受风线荷载标准值（马鞍山）2塔机所受风荷载水平合力标准值FSK’=qsk’·H==3基础顶面风荷载产生的力矩标准值MSK=·H=塔机的倾翻力矩塔机自身产生的倾翻力矩，向前（起重臂方向）为正，向后为负。大臂自重产生的向前力矩标准值最大起重荷载产生最大向前力矩标准值（较产生的力矩大）小车位于上述位置时的向前力矩标准值平衡臂产生的向后力矩标准值平衡重产生的向后力矩标准值综合分析、计算工作状态下塔机对基础顶面的作用1荷载标准组合后的力矩标准值MK=M1+M3+M4+M5+(M2+MSK)=+=2水平荷载标准值kN3竖向荷载标准值塔机自重：kN基础自重：FK2=625kN起重荷载：kN=1211kN非工作状态下塔机对基础顶面的作用1标准组合后的力矩标准值800=2水平荷载标准值kN3竖向荷载标准值塔机自重：kN基础自重：FK2=625kN=1151kN二、荷载计算塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：Fmax=F/n+M/=401/4+×=Fmin=F/n-M/=401/×=剪力图(kN)弯矩图(kN·m)Vmax=，Mmax=·m，Mmin=·m受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-50-20/2=1140mm受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1140)1/4=塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=a1l=(al-B-d)/2=计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0==，取λb=；λl'=a1l/h0==，取λl=；承台剪切系数：αb=(λb+1)=+1)=αl=(λl+1)=+1)=Vmax=≤βhsαbftl'h0=××1270××=Vmax=≤βhsαlftl'h0=××1270××=满足要求！受冲切计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第条。验算公式如下:F1≤βhpftamho式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取.当h大于等于2000mm时，βhp取，其间按线性内插法取用；取βhp=；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=；ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；am=[++2×]/2=；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=+2×=；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=；Al--冲切验算时取用的部分基底面积；Al=×Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；Fl=×=。允许冲切力：××××1300=>Fl=；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！承台配筋计算塔吊承台尺寸，配筋@200B20钢筋，梅花形布置拉筋Φ14.(1)、承台底部配筋αS1=Mmin/(α1fcl'h02)=×106/××800×11402)=ζ1=1-(1-2αS1)=1-(1-2×=γS1=1-ζ1/2=2=AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=×106/×1140×300)=1189mm2最小配筋率：ρ=max,45ft/fy1)=max,45×300)=max,=%梁底需要配筋：A1=max(AS1,ρlh0)=max(1189,×800×1140)=1824mm2梁底部实际配筋：AS1'=2124mm2≥AS1=1824mm2满足要求！(2)、承台上部配筋αS2=Mmax/(α2fcl'h02)=×106/××800×11402)=ζ2=1-(1-2αS2)=1-(1-2×=γS2=1-ζ2/2=2=AS1=Mmax/(γS2h0fy2)=×106/×1140×300)=377mm2最小配筋率：ρ=max,45ft/fy2)=max,300)=max,=%梁上部需要配筋：A2=max(AS2,ρl'h0)=max(377,×800×1140)=1824mm2梁上部实际配筋：AS2'=2124mm2≥AS2=1824mm2满足要求！(4)、承台梁箍筋（拉筋）计算箍筋（拉筋）抗剪计算截面剪跨比：λ'=/(2h0)=取λ=混凝土受剪承载力：l'h0/(λ+1)=×××+1)=Vmax=>l'h0/(λ+1)=nAsv1/s=4××142/4)/200=l'h0)/=×××800×1140)/×300×1140)=mmnAsv1/s≥/满足要求！配箍（拉筋）率验算ρsv=nAsv1/(l's)=4××122/4)/(800×200)=%≥psv，min=fyv=×300=%满足要求！三、单桩承载力验算塔吊基础下采用4φ450预制方桩，以第=6\*GB3⑥-1层为持力层，桩尖分别进入第=6\*GB3⑥-1层土层20cm以上。单桩承载力特征值塔机基础桩（参照地质报告中孔-96）=π（+1x20+3x30+5x30+4x45+4x45+）=单桩承受竖向荷载（倾翻力矩按最不利的对角线方向作用）=R