人行天桥质量检测报告

人天量测XXXXXXX+XXX人天桥质量测XXX公路科学研究院二OXX年X月XXXXXXX+XXX人天桥质量测院总

工

程

长：师：专业副总工程师：部

门

负

责人：主任工程师：项目负责人：XX公路科学研究院二OXX年X月目

录工概1检目2检依3检内及法44.1检测内容.......................................................................44.2检测方法.......................................................................45规量测结.75.1结构史与现状查.............................................................75.2几何寸复核...................................................................85.3构件损状况检...............................................................85.4被撞跨开裂状的详细调....................................................105.5结构常变形..................................................................6殊量测结.136.1被撞心板简支混凝土碳深度检测............................................6.2被撞心板简支混凝土强检测................................................6.3被撞心板简支钢筋分布况及保护厚度检测..................................6.4被撞心板简支自振特性试..................................................7于测果的载评7.1原结构复算....................................................................237.2基于测结果的载能力极状态评定............................................8论建338.1结论..........................................................................338.2建议..........................................................................349表附34附表一：回法测强记表附图一：普钢筋分布保护层厚图附图二：模分析测点动频谱图XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告XX路XX+XXX人行天桥质量检测报告1工程概况XX市XXX路XX+XXX人天桥是座位于XXXXX路惠新桥东侧人行天桥，该桥中桩号XX+XXX，径组为（由向北15+20.1+21+16m。主上部结为四跨预力空心板简梁，梯为钢筋混凝梁，钢混凝土连续面。主下部结构边为预制钢筋凝土柱中墩及梯墩带盖梁预制钢筋混土柱（根主桥中墩现浇钢筋混土墩柱主桥及墩基础除6号桩因线位置响改为板凳桩外，余均为桩基桩径1.2m，主桥长梯墩桩长16.5m，台基础为扩基础。设计荷等级为人群4.5kN/m。该桥的设单位是市公路联线有限任公司，设单位是XX市政工程设计究总院，施单位是XX市市工程管处桥梁通道程管理，监单位是高速公监理公。该桥于2000年6日开工设，并2000年9月25交工。200719日上午该桥北侧辅桥体被斗货车撞击梁底钢筋外，造成桥部分受损，图1-1所示。图XXXXX+XXX人天桥撞部位照受XX市市道路护管理中心委托，XXX公科学究院对XXX路KXX+XXX人行天被撞桥跨进质量检，查明天桥货车撞后的桥梁现，为天的维1XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告修加固供技术支持2检测目的通过对桥被撞桥跨行质量测，并结合算分析拟达到以下的：⑴对该桥被撞桥跨心板简梁混凝土表破损、裂状况进行细检查记录病害大小、程度分布特，根据其缺状况对件进行技术况评定⑵对被空心板简支混凝土度，化深度普通钢筋保层厚度行检测，对体材质现状行评价通过对撞桥跨进行态分析将模态参数测值与论值进行对，对结构的动性能进行评。通过对测、试验结和结构算结果的综分析，该桥的维修加固提供可靠技术数据和计依据2XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告3检测依据《城市梁养护技术范》(CJJ99-2003)《城市梁设计准则(CJJ-93)《城市行天桥与人地道技规范》CJJ69-95）⒋《城桥梁设计荷标准》(CJJ77-98)⒌《市桥梁工程质检验评标准》⒍《公钢筋混凝土预应力凝土桥涵设规范》

JTJ023-85《公路桥承载能力定方法试行）《公路梁承载能力测评定程》（报稿）⒐《回法检测混凝强度技规程》（JGJ/T23⒑《公养护安全作规程》JTG）⒒桥梁竣工资及养护料3XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告4检测内容及方法检测内容基于以目的和业主托要求本次质量检拟实施下几方面的目内容：桥梁结历史与现状查；几何尺复核；人行道面缺损、栏变形检；被撞空板简支梁混土表面损、开裂情检查；支座检；结构异变形检查；被撞空板简支梁混土碳化度检测；被撞空板简支梁混土强度测；被撞空板简支梁钢分布及护层厚度检；被撞桥自振特性测。检测方法⒈桥梁结构历史与现状调查向业主设计和施工位详细解与之有关自然环或自然灾害桥梁建设和使期间发生的别事件存在的问题其处理况，收集设、施工监理及养等资料。⒉几何尺寸复核采用钢丈量方法测，主要测量被撞空板简支的长、宽、尺寸。⒊结构各部件表面缺损状况的检查⑴检查范围：被撞心板简梁、人行道栏杆。4XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告检查方：以人工目检查为，辅以简单查工具行。常用的单检查工具包手工锤、钢尺、游卡尺、望远和照相等。检查要人行道栏杆主要检开裂、损等缺陷。被撞空板简支梁应重检查凝土剥落、筋等。⒋被撞空心板简支梁混凝土的裂缝检查裂缝检方法以人工力检查主，辅以钢测量确裂缝位置坐

(相对参考坐标)长度，采文字描并附有照片以说明反映出裂缝生的部、走向、测位置处的宽、分布长度等，对缝的表特征、性质及成因断用详尽文字加以描。检查应查出缝宽以上，缝长大200mm的裂缝。⒌结构异常变形检查检查范：主要针对撞空心简支梁及其接构件⒍支座检查对被撞心板简支梁座进行查。包括老、开裂变形、位移⒎混凝土碳化深度检测⑴检测位置在被撞心板简支梁凝土强测区内布置点。⑵检查内容及检测器检测范：取被撞心板简支梁面进行化检试验，全面解混凝的质量。检测方：采用酚酞剂法进测试。采用75%的酒精液与白酚酞粉末配成酚酞度为1~2%酚酞试，用装直径20mm左钻头的电钻测点位钻孔，要求露新鲜破损面用毛刷工具清洁干钻孔的末，然后将置好的酞试剂喷到孔壁上，待示剂变后，用数显深卡尺量混凝土表至酚酞色交界处的度，酚酞试由无色为紫色部分凝土未化，酚酞指剂未改颜色的混凝已经碳化。每10个弹测区选取3个测点每个测在不同置量测3测值准确至，取其平值，即为混土的碳深度值。5XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告⒏被撞空心板简支梁混凝土强度检测检测方。采取回弹检测空板混凝土抗强度。检测范。选择被撞心板的面布置测区共20测区。测区处。对测区混土表面行清洁，采砂轮机除混凝土表的疏松层、浮、涂层及蜂、麻面并清洁。回弹值量。采用瑞生产的型回仪检测凝土强度。点在测内均匀布，测点应避外露石或气孔，同测点只击一次，每测区共取16个回弹，回弹值的数估读1。⒐钢筋分布及保护层厚度检测⑴检测位置被撞空板简支梁的面。⑵检查内容及检测器钢筋的布(包括数量与定位)及混土保层厚度测，测仪器用PROFOMETER5S型钢筋位仪。⑶检测方法钢筋位和保护层厚测定方：采用钢筋位仪进保护层厚度读前，应先在区内确定钢的位置走向做法如下：将保层测试传感器在空板简支待检侧面表平行移，当仪器显示小值时传感器正方即是测钢筋的置同时仪显示数值即保护层厚度找到筋位置，将传感器在原左右移动一角度仪器显示保层最小时传感器长方向即筋的走向；在测表面用号笔画出钢位置与向，并注钢筋间、筋位坐标等。⒑被撞桥跨自振特性测试在桥跨构无任何交荷载以附近无规则源的情下，通过力进行激，测定激的力信号及跨结构于脉冲荷载振而引的结构振动应。通对力信号及构响应信号行模态析即可得到构固有率、振型及尼比等数。模态试主要测定桥激励信以及相应测的响应号，通过模分析得桥梁的率、振型和尼比等数。6XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告5常规质量检测结果5.1结1收集的技术料在市城市路养护理中心的大协助下共收集到以资料：XXX路人天桥工竣工总结，XX市市政工管理处梁通道管理所，2000.10XXXXX+XXX行天桥程竣工图纸XX市政工研究总，2000.42空心板预应钢筋配7XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告5.2几从桥跨构长度、跨与空心外形尺寸的核情况看，实测值设计值基本致，跨长偏在

以内，径差值超过

。空心板细部尺寸实测与设计值差介于～20mm间。尺复核如所示

（注线数中号数为计寸括内字现实尺，单

）

。(a横断面尺寸复核图16000(16044)跨径尺寸复核图尺复核图5.3构8腹5.3-1(a)5.3-1(b)6.8挡(a)(b)腹5.3-1(a)5.3-1(b)6.8挡(a)(b)XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告第四跨撞空心板东腹板（号墩顶梁～6.8m范围）混土局部剥落底板有刮痕挂板混土剥落、露。限高志牌变形，线管道节，地袱与板结合处脱。构件损情况记录表。构件破损情况记录表

表5.3-1序

距3号顶端离（）

病位

病名

病大

照

4.6板剥20×10图底刮3×306.4剥30×5图底刮80cm6.8板剥15×54.66.95翼板剥235×15图露13根限标变图9.6线错4cm5.96.8地袱、挂脱5mm图（a）

图5.3-1腹板混凝土剥落及底板刮痕照片（）图5.3-2翼缘板挡块混凝土剥落、露筋照片9

XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告图地与挂板结合处脱开照片5.4被被撞桥空心板底有条纵向裂，裂缝纵向续延伸基本位于板的中央，最缝宽约0.1mm，裂照片如所示除此之外，见其它位有裂缝出。图5.4-1被撞空心板底纵向裂缝图预应力心板底纵向裂的原主要有以下个方面⑴预应力的影响混凝土部的预应力筋张拉了对混凝土生压应以外，会在凝土内生横向应力(拉应力)，其关与混凝的泊松比有z

为横向应力，

为纵向应力，v为泊比。预制梁张拉时，由二期恒和活载尚未用到梁，底板混凝的纵向应力处最大状态，致横向应力也较大若张拉早，或张拉过大，会因10XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告作用的向拉应力超混凝土限抗拉强度导致开，一般表现纵向通或断续通长裂缝。另外应力放过快，梁体内部应无法很地达到平衡发生应变滞，也会导横向拉力超限而开。另一面，如果施工未按规范要求对称衡地放张，会在截横向产生弯作用，力迭加超过值而发开裂。⑵梁的几何形状根据竣图纸，空心简支梁部为圆形挖，底板薄弱处厚度为，在各种素产生的横拉应力用下，容易此处开。检测中发裂缝一位于板中部恰是底板最弱的部。圆形挖界面的空心简支梁其底板中部弱部位生裂缝的情在其它程中也较普遍，其面形状一定缺陷。在新建梁设计的空板中采矩形挖空截已经越来越遍，以免人为造成些薄弱位。此外，于空心板为闭箱形面，混凝土硬时水热产生的温和后期使用中环境温度产的内外差都会在混土表面生很大的横拉应力在活载作用，空心板的转和畸也将在底板起横向应力，这个力为双应力。⑶施工措施不当施工中混凝土振捣密实、筋位置偏差保护层薄等因素都促使梁板产生缝。梁底板宽中部于基座与芯之间，易振捣密实钢筋位偏差、混凝土护层过薄会致钢筋前开始锈蚀促进底纵向顺筋裂的产生以上多因素叠加后在板底产生较大的向拉应和应力，造底板开。板底中位置最不利从而在处纵向开裂5.5结1支座编号以桥跨－墩台号－座号(12)示，如5.5-1所示。11XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告步梯

步梯西0号墩1号墩2号墩3号墩4号墩1-0-21-0-1

1-1-21-1-1

2-1-22-1-1

2-2-22-2-1

3-2-23-2-1

3-3-23-3-1

4-3-24-3-1

4-4-24-4-1产生滑移支座东

被撞部位步梯

步梯图支座编号图2检查结果⑴空心板简支梁端移被撞桥支座完整、洁，无位和脱空现，检查发现橡胶有化、开和过大剪切、不均压缩变。检查发4-3-1号4-3-2支座顶与空心板底有滑动迹，第四墩顶空心简支梁端部东向西动5.8mm如图5.5-2示。号支座顶面与心板底面未现有滑痕迹。图4-3-1号座顶面与空心板底面滑移照片经分析四跨3号顶支座面与空心板面产生移的原因是于翻斗由东向西击第四跨空板，3号墩顶空心板东向西移动5.8mm，号墩顶空板简支梁端于两侧梯道限制未生移动。虽然3号顶空心简支梁端沿撞方向东向西轻微移，但顶抗震锚筋12XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告和空心预留孔壁并接触，者之间仍有定孔隙且该墩墩顶面接缝也未见病害（图这表明被撞心板的微滑对人行桥的使用性影响甚。图5.5-3桥面铺装及桥面连续处照片6特殊质量检测结果6.1被检测范对被撞心板底混凝强度回测区内布置点采用酞试剂法进碳化深检测。每10回弹测内布置3个测点，每个点在不位置量测3个测值，确至0.1mm，取平均值，即混凝土碳化深度值实测空板混凝土碳深度见。混凝构件碳化度测试表6空板1/413XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告点

0.320.400.38

碳深(mm)0.360.420.34

0.360.380.42

测平度(mm)0.350.400.38混土深平值

0.38mm空板中点

碳深mm)

测平度(mm)

0.400.360.38

0.420.360.42

0.380.380.46

0.400.370.42混土深平值

0.40mm检测结表明：被撞心板底凝土碳化深均较小在

左右，远小于结钢筋的混凝保护层度。按《公桥梁承能力检测评规程》报批稿）相关要求，撞空心混凝土碳化度评定度值为影响程为轻微。6.2被

1，混凝土化被撞桥空心板简支共布设20个混凝土度回弹区，测布设在撞空心板简梁的底面。首先采砂轮机对每测区表进行打磨，清除混土表面的疏层、浮浆，然后用风机将其表吹干。点在测区内匀布置测点与测点间距离宜14ffffXX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告小于20mm，测距外露筋、预埋件净距不小于

30mm测区离构件缘距离不大于0.5m测点应避开露石子气孔，同一点只弹一次，每个区共记16个回值，回值的读数估至1⑴混凝土平均弹值：m

10i10

i式中：R——测区平均回值，精至0.1；R

i

——第i测点的弹值。⑵换算强度平值及标差：对被撞心板底混凝强度测平均回弹值进行角修正，然后行浇注面修正由于空心板支梁外面涂有涂料混凝土化深度值较，修正碳化深度查《弹法检测混土强度术规程》（JGJ/T232001）附录测区混土强度换算，取修后的混凝土度平均作为各测区凝土换强度值，下式计算求空心板支梁混凝土度平均及均方差。m

f

ni

f

c,iS

f

i

(f

)(m),in

式中：m——构件混凝土强平均值，MPa，精至0.1MPa；f

n—被抽取件测区之和；S

f

——构件混凝土强标准差MPa，精确0.01MPa。⑶空心板简支混凝土度推定值f

cu,

：f

cu,

=

f

1.645按《公桥梁承载能检测评规程》（报稿）对心板简支梁行混凝土强度定，实测强状况评标准见表。被撞空板简支混凝土强度15为平强度匀质数，；为平强度匀质数，；为构件混土实itm值XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告定值见。测区回弹值及凝土强推定值详见表一。度状评定标准

构件强表6K强度强评bt≥0.90≥1.00良10.90～≥0.95较20.81～≥0.90较30.70～≥0.85坏4≤0.70≤0.84危5注上中，为推强度匀质数，；KKbtbtitbm测强推定值，构测区均换算强值，为混凝极限抗压度值。XXX人行桥空心板凝土强度定值表6强修换推度测平设后强推强强区换计测部平标度匀质质数强标均差(MPa)系系标量(MPa)号（R）(MPa)度Kbt空板20－

－59.216XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告注：因构件中出现测区强度无法出（即

f

）情况时，因无法计算平均及均方cu差，只能以最小值作为该构件强推定值。由表可以看出被撞空心板支梁混土强度推定为

59.2Mpa表明实测混土强度大于计强度混凝土强度质性较。按《公路梁承载力检测评规程》（报稿）的关要求，评空心板支梁强度评标度值处于良状态。6.3被

1，采用型钢筋定位仪对心板底行钢位置及护层厚度进行检测。混凝土护层厚度对构钢筋久性的影响据测量位实测保护厚度特值D与其设计D的比值来定，凝土保层厚度对结耐久性响按-1评判。混凝土保护层厚度对结构钢筋耐性的评判标准

表6.3-1评标度

对构耐性响

＞0.950.85～0.950.70～0.850.55～0.70＜0.55

影不有度有响有大钢易碱保，生锈测量部的混凝土保层厚度征值按下式计算：DDnen

式中：D——凝土保层厚度平均；17nendnendXX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告n

ni

ni

，中为结构或构件量部位混凝保护层度，n为测ni点数；

D

——测部位测点保层厚度标准差；SD

i

ni

nK

——为凝土保护层度合格定系数值，表6.3-2取用。混凝保护层厚合格判定数值表6.3-2nK

10151.695

16241.645

≥251.595本次检针对被撞空板底面混凝土保护厚度进了抽样检测检测部及测试汇总见表6.3-3混凝土护层厚及钢筋分布见附图。被撞心板底混土保护层度测量值评判结果表6.3-3测部大最平设评DDD普33.31.1侧分561134.002113.30.64北普673351.902930.31.01侧分442936.302128.01.31实测部的混凝土保层厚度部分都不符设计要。按《公路梁承载力检测定规程报批稿的相关要求在被撞心板底普通筋和3L/4处分布钢筋的护层厚度评标度值为1，钢保护层钢筋的耐久影响不著，L/8处分布筋保护层厚评定标为对钢筋耐久有较大响。在检测凝土保护层度的部同时检测了筋的分情况。与设比较，18XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告通钢筋布的间距偏为-36cm，应力筋分布距偏差在-1～4cm之，分布筋间距差为-312cm，部不满足《市桥梁工质量检验评标准》要求。6.4被桥梁结的自振特性振动频及阻尼比）决于结本身的材料性、结构的刚、质量及它的分布律。自振特的确定进行结构动反应计、抗震和风稳定计算前提，可作为结构伤识别质量评定的据。⒈测量统桥跨结的模态测试通过安在力锤锤头的力传器测试激励号，在选定测上安装941-B型传感器测试梁结构的响信号，相应的信号大器及滤波，由XX方振动和声技术究所研制的DASP数自动采与信处理分析统配以相关件记录输出信号。由信号理分析仪进频域和域处理分析通过模分析软件进桥梁的模态分。测试系统图6.4-1所示。力结

力传感速度传

放器

采号

结

结图6.4-1自振⒉测点置模态试以力锤作为励信号在一固定点行激励为了避开低重要模态的节（振型为零处，将励点放在桥的3/8，主要记录励信号桥跨结构动响应。桥的测量面选择在梁构的八分点以及桥上。测断面上测布置详见图。19XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告图6.4-2测点置图⒊自振性测试结果析(1)理论计采用MIDASCivil6.71对人行桥进行振模态分析算。采梁单元立空间模型整个模共划分为20个单元，21个节点。图6.4-3空间限元模型20XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告图6.4-4

竖向阶理论振图f=6.019Hz）图6.4-5

竖向阶实测振图f=7.039Hz）从图6.4-4～可以看出该桥一阶振为竖向对称型，阶自振率理论为6.019Hz，实值为7.039Hz。21XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告图6.4-6

竖向阶理论振图f=23.031Hz）图6.4-7竖向二实测振型（f=24.097Hz）从图6.4-6～可以看出该桥二阶振为竖向对称型，阶自振率理论为23.031Hz，测值为24.097(2)力特性定利用各点的拾振器录得到构振动响应线，经据分析处理，该桥阶自振性测定值列表7-1，测振动频图详见附图。表中列了XXX路XX+XXX人天桥的阶竖向模态试结果各阶模态阻尼比0.130%~0.143%之，符合凝土桥的材特性，果分布在正范围。人行桥被撞桥自振特性数表6.4-1振描

自频Hz）理值测②/①①②

阻比（%）竖一对振

6.0197.0391.1690.14322XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告竖二对振

23.03124.0971.0460.130(3)构性能定对于一的桥梁结构第一阶有频率即基是评定构动力性能主要依。由表6.4-1可以看出竖向一、二阶实测率和理值之比分别1.169、1.046，竖一阶、二阶型阻尼分别为0.143%、0.130%。根据《路桥梁承载力检测定规程送审稿的有关要求该桥竖动力特性良，评定标度为1。7基于检测结果的承载力评价基于检结果的桥梁载能力定的基本方及工作程是：选择不利或代表性桥跨结构或件作为载能力检测定的对，并通过结计算分，初步确定梁结构或构的承载力；然后对步确定承载能力检评定对，开展深入致的桥梁调和检测作；根据桥结构或件的实际检结果，分项检测指做出评判，后根据梁结构或构的设计竣工技术资，通过构检算分析评定桥梁结或构件承载能力及使用条。7.1本部分被撞空心板人群荷作用下的承能力极状态和正常用极限态进行算。承载能极限状态验包括正面抗弯强度斜截面剪强度验算部分。常使用限状态检算容应包法向拉应力主拉应，法向压应、主压力四个方面根据计算结本项目及到的预制心板的大法向压应、主压力远小于规限值，均满规范要。计算书中两项结略去，不再理。规（JTJ023-85对预应力A类构件常使用极限态下的关规定如下第5.2.23在使用荷载用下，分预应力混土类受弯件的法拉应力（扣全部预应力失）应合下列规定荷载组Ⅰ荷载组Ⅱ或组合Ⅲ

hlhl

Rl0.9l23XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告第5.2.24条在使用荷作用，预应混凝土受弯件在计混凝土的主应力时应符合下列定：荷载组Ⅰ

zl

bl荷载组Ⅱ或组合Ⅲ

zl

Rbl按照规第5.1.10，验算应力混凝土弯构件截面抗剪强。计算式如下：j荷载组（1）桥状态结构重力+加应力缩徐变影响（2）载组合I成桥状＋人群载

w（3）载组合II组合I+照正差(JTJ023-85规范

)（4）载组合III：组合I+照正温(JTGD60-2004规对于预力简支梁，面板升在梁体上下均产生应力，且不生内力荷载组I～组合最大弯和最剪力结均相同，在计算果中不再整荷载组II、组的结果数值符约定及图表示约定弯矩单元下受拉正，反为负剪力以使单产生时针转为正轴力压为正拉为正应力主应力：压正，拉负单位：kN；m7.1.1本计算资⒈截面性计算采桥梁博士建杆系计模型。空心的截面性见表。空心截面特性表7.1-1板型

梁m面（

2

）抗惯

抗惯24XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告中

性（m40.851.250.08680.1416⒉计算载结构重：混凝土容按25kN/m3计二期恒：8cm厚水泥凝土混土桥面铺装桥面铺混凝土6.4kN/m

地袱混土2.63kN/m，杆系kN/m预加应：纵向预应按施工设计文件的束情况行计算，共种N2每种2束张拉式为后法。混凝土缩及徐变影力：相湿度70%，加龄期取5天，算参数照规范（JTJ023-85）有规定取，计算时间3000。日照温：按照规范JTJ023-85附录日照温模式如下：5-55-5日照正温差图7.1-1日照差的计算式

日照负温差

按照规（JTG）计算桥梁构由于度温度引起效应时可采用图7.1-2所示的竖温度梯曲线。对于凝土桥铺装T=25℃，T=6.7。对混12凝土结，当梁高H小于400mm时，图，梁高于或大于400mm，A=300mm25XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告图7.1-2日照差的算式按施工设计文件提的施工程、步骤、载变化情况划分受阶段并行逐阶连续计算，划分了3个施工阶。具体划分下：预制梁，架梁60天二期恒作用30天徐变计阶段1000天7.1.216m跨空心板验⒈正常使用极限状检算⑴法向拉应力正常使极限状态组I～梁体下缘最法向拉应力图图7.1-3合I、缘最法向拉应从图可以看：未出拉应力，最压应力现在支点处缘，其为2.4MPa，中下有8.1MPa的压应力满足规范对应力A类构件的求。26XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告图7.1-4合、下最法向应力从图可以看：未出拉应力，最压应力现在支点处缘，其为3.0MPa，中下有8.0MPa的压应力满足规范对应力A类构件的求。图7.1-5合III上、缘大法拉应力从图可以看：未出拉应力，最压应力现在支点处缘，其为7.5MPa，中下有9.5MPa的压应力满足规范对应力A类构件的求。⑵主拉应力正常使极限状态组I～体最大主拉力见图7.1-6～图所示。图7.1-6合Ⅰ最大主应力从图7.1-6可以看出：大主拉应力现在支近，为0.11≤=2.08MPa，满足规范对预应力类构件的求。l图7.1-7合III大主应从图7.1-7可以看出：大主拉应力现在支近，为0.15≤=2.08MPa，满足规范对预应力类构件的求。l⒉承载力极限状态算⑴正截面抗弯强度承载能极限状态组I最大弯矩组值与正面抗弯强度比较见。27XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告图7.1-8合Ⅰ大弯组值与截面抗弯强度从图7.1-8可以看：组合用下，算结果下表7.1-2跨中截面抗弯度

表7.1-2荷组组Ⅰ

弯效合（kN•m2417.4

正面（kN•m3329.0

正面/弯矩组值1.38由表7.1-2可知：中正截抗弯强度满规范要，且富余量大。⑵斜截面抗剪强度承载能使用极限状组合I力包络，见图7.1-9。图7.1-9组合I剪包图取距支中心h/2处（梁高半）处截面的剪力为支点的控制剪力根据梁的筋特点选取筋变间处做为另一制点。据控制点坐内插得组合I制剪力极值列于7.1-3。斜截抗剪强度表7.1-328XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告验算编号

说

箍箍筋间直(cm)(mm)

箍筋肢数

荷效剪组值（kN）

最斜截剪面对抗剪弯强度（kN•（kNm）

是满规1

支

10845915801142满2

变距

2084464470986

满由表可知：验算截的斜截面抗强度大剪力组合设值，满规范要求7.2基承载能极限状态评是基于梁外观检查有关无检测的结果桥梁承能力进评定。根据梁外观测结果、构材质强变异和模态数确定算系数；结合无检测结，从耐久性角度引承载能力恶系数ξe；考虑裂缝、混凝土化及钢筋锈引起的构有效截面减系数引入混凝土减系数ξc和钢筋折系数ξs承载能评定时引入上各检和折减系数对结构力效应进行修正并通过比较定结构承载能力状。1承载能力极状态评参数确定⑴承载能力检算系（Z）的确定综合考桥梁或构件观缺损况（权重0.4、材质度（权0.3和固有模态（重0.3）等检测评定结果，定构件技术况评定D。被撞空板腹板与底连接处凝土局部剥，板底央有沿预应筋方向裂缝，合评定标准定被撞心板表观缺评定标值为2。29jjjjXX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告根据现混凝土强度测数据混凝土强度其评定度为1。根据桥结构的自振率f与设计理计算值f的比值来评定结构的体性di和技术况。实测桥结构竖一阶自振频与设计论计算值之大于1.00，评定标为1检指评标D权表缺况2（状）0.4材强1良0.3固模1良态0.3

j计得状评＝得到被空心板简支的承载力检算系数Z为1⑵承载能力恶化系（

e

）的确对于钢混凝土结构根据结表观状况、件材质度、钢筋锈电位、凝土电率、混凝土氯离子量、混凝土化深度钢筋保护层度等的测评定结果采用考虑各测指标响权重的综评定方，计算构件恶化状评定值E，最后根据不环境条，取用承载力恶化数。根据现检查情分别以上各测指标给出定标度见下表：检指定度权混土状2较状态）0.32况

j钢锈位

1（锈动或活动不）

0.11混土率1（慢）

0.05混土深度

1化度<护厚0.20钢保厚4钢失碱护度发锈）

0.12混土离子量

1很小）30

0.15XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告混土推定

1良好）0.05计得状评值E＝2×0.32＋1×0.05＋＋1×0.15＝1.88环条：湿、、蚀质得到被空心板简支的承载力恶化系数为。e⑶截面折减系数（）的确定cS考虑由材料风化、碳化物理与化学伤引起结构构件有截面损失c以及由钢筋腐蚀剥造成的筋有效截面损失（，结构截抗力效应的S响。根据现检查情况分对以上检测指标给评定标值，计算得构件截损伤的合评定值R见下表：检指评度

R

j

权αj材风

（化构面砂动摩的，掌有件料末砂。表直较滑

0.10混土化度

1化度<护厚0.35物与构表好局面轻学伤微落

0.55计得截损综评＋1×0.35＝1.00根据截损伤的综合定值，得出被撞心板简梁截面折减数=1.00c钢筋的面折减系数值的确定：被撞空板底中有沿应力筋方向的裂s缝，裂宽度小于限，评定度值为钢筋截面折系数为1.00s31XX市XX路XX＋XXX人行天桥质检测报告2检算结果根据检结果，参考公路桥承载能力检评定规》报批稿考虑被空心板载能力检算数（Z＝1.13承载能恶化系数（，截面减1系数（=1.00，＝的影响对被撞空心简支梁行技术评定承载能cs评定结见表7.2-1～表。跨中截面抗弯度

表7.2-1正面荷组

弯效组值（kN•m

正面（kN•m折前折减

度/弯效组值折折前后组Ⅰ

2417.43329.03528.71.381.46由表7.2-1检算结可知：被空心板支