抗倾覆稳定性验算

五、施工计算1、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深11.0米左右，此处的土为粘性土，可以采用“等值梁法”进行强度验算。首先进行最小入土深度的确定：首先确定土压力强度等于零的点离挖土面的距离y，因为在此处的被动土压力等于墙后的主动土压力即：Pa0y”KaHy_%KayKp_Ka式中：Pb工土面处挡土结构的主动土压力强度值，按郎肯土压力理论进行计i算即Pb二―H2Ka-2CH..Ka2aa——的重力密度此处取18KN/mKp修正过后的被动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后的土破坏棱柱体向下移动，使挡土结构对土产生向上的摩擦力，从而使挡土结构后的被动土压力有所减小，因此在计算中考虑支撑结构与土的摩擦作用，将支撑结构的被动土压力乘以修正系数，此处=28°则K=1.782〔。叮Kp=K，tg45+—1=4.93P<2JKa主动土压力系数Ka=tg452--1=0.361<2)经计算y=1.5m挡土结构的最小入土深度to:X可以根据Po和墙前被动土压力对挡土结构底端的力矩相等来进行计算to=y'-6P°2.9mV（Kp-Ka）挡土结构下端的实际埋深应位于X之下，所以挡土结构的实际埋深应为t=K2I=3.5m（k2经验系数此匕处取1.2）经计算：根据抗倾覆稳定的验算，36号工字钢需入土深度为3.5米，实际入土深度为3.7米，故：能满足滑动稳定性的要求2、支撑结构内力验算1__王动土压力：PaH?Ka_221被动土压力：PJH^p2cKp2最后一部支撑支在距管顶°.5m的地方，36b工字钢所承受的最大剪应力zmaxQmaxQmax*zmaxQmaxQmax*”一=3°.3cm,d=12mm经计算《=26-6MPa::：!■1zmax36b工字钢所承受的最大正应力Qmax=78.9MPa:::L-I经过计算可知此支撑结构是安全的3、管涌验算：基坑开挖后，基坑周围打大口井两眼，在进出洞口的位置，可降低s_h经计算：1.25因此此处不会发生管涌现象4、顶力的计算工程采取注浆减阻的方式来降低顶力。1800注浆后总顶力为：F=fo.S*0.3=25*667/10*0.3*1.1=550tfo一土的摩擦阻力，一般为25KN/m2S—土与管夕卜皮的摩擦面积0.3一注浆减阻系数1.1—顶力系数5、后背的计算E=1.5X0.5XYXXXtg2（45+©/2）+2chtg（45+©/2）（式中Y土的重度（18KN/m）c土的粘聚力10kpa,摩擦角28o）计算得每米588吨，后背工作宽度为4米，后背承载力为2354吨。（参照最深基坑）。考虑到工字钢和管材的受力和整体后背的情况后背的承载力不超过1200吨为宜。六、工作坑的支护工作坑按坑深分两步支撑或三步支撑，深度小于6米的为两步支撑，深度大于6米的为三步支撑，支撑采用I36b双工子钢作顺水，顺水托架用三角形钢板制成焊接在钢桩上，每一个面上两个，并用①16钢筋将顺水与钢桩焊接牢固。顺水安装时采取以长边顶住短边，并在4个交角处用钢管（①120、t=1.2）或短工字钢做角撑，与顺水焊接。头一步顺水位置在距地面0.8米处，最后一步顺水在距管外顶0.5米处，按坑的深度可在第一步顺水与第三步顺水中间增加一步。七、工作坑降水1、打设大口井在水泥搅拌桩的外侧出洞口处两侧各打一眼大口井，井深12米一14米、直径0.5米。大口井井中距水泥搅拌桩外皮0.8米，距管外皮0.8米，管材为无砂砼管①大口井的施工方法井筒的沉设方法，采用回转钻机，或冲击钻机冲击成孔，孔径比管外径（包括过滤层）大于30厘米以上。钻冲成孔后，孔内的泥浆应稀释、置换，而后沉设井筒。井筒的底部用草袋片或土工布加粗砂砾石作反滤层，厚度约20厘米。井筒与孔之间的空隙，用粗砂、砾石等滤料回填至地下水位。大口井施工完成后应立即进行排泥及试抽水，防止淤塞。若试抽水6小时后出水仍含有大量土颗粒呈混浊水时，应立即检查井筒封底、管口连接、过滤层等，如发现问题应及时修复或拔出井筒，重新沉设。在大口井开始抽水至基坑回填到地下水位前，不得中断抽水。使用水位自动开关控制井内水位。在抽水期间应经常检查水泵出水、地下水位变化、井底回淤等情况，防止潜水泵或水泵进水管被回淤掩埋。大口井停止抽水后，应立即拆除抽水设备，并将井孔回填密实。大口井应在基坑开挖前抽水，提前降低地下水，这有利于基坑（槽）的开挖及坑壁、坑底的稳定。①2、大口井沉设深度的计算H=h+S+hl+h2+I*B式中：H一大口井的深度h一基坑（槽）深度S一井筒封底厚度hl一抽水泵吸水头高度h2—井筒内预留回淤高度一般取0.51.0米1—降水坡度，一般取1/10；B—大口井与基槽的水平距离（rn）；八、工作坑的开挖采用机械（1m3、1.2m3挖掘机）配合人工挖土，挖土顺序为首先用挖掘机挖至第一步顺水处，然后做第一步顺水，再用挖掘机挖至第二