工作平台设计及施工方案

滨港高架（一期）工程第一节工程概况及编制说明一、工程概况舟山市普陀区滨港路西段沿海高架工程全长1.937公里，其中主线长1.676公里，连接线长261米，共68个墩，两个桥梯。主线起点为滨港路与船厂路交叉口，路线沿海岸向西布线，桥中心与海岸间距约15~25米，在K0+396处下穿鲁家峙大桥，后跨越国际水产城码头、墩头客运站码头等一系列码头，终点与墩头路（连接线）、兴建路相接。水上工作平台是海上施工的作业平台，其主要功能是为钢护筒下放、桩基施工，并作为设备、材料堆放场地。平台必须承受钢护筒下放、钻孔施工及水流、台风、波浪等荷载。通过水上工作平台施工，把海上施工转为陆上施工，保证施工安全、快速连续作业，因此水上工作平台施工是本项目重点和难点，工程量大，投入大，施工周期长等特点，也是制约本项目合同工期关键。计划投入37个钻孔平台，每个平台周转2次。二、编制依据（一）《舟山市普陀区滨港路西段沿海架工程施工招标文件》（二）《舟山市普陀区滨港路西段沿海架工程两阶段施工图设计（第一、二上下册）》（三）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2002）；（四）《钢结构工程质量检验评定标准》（GB50221-95）；（五）《公路桥涵施工规范》；（六）施工现场考察及调查周边环境所了解的情况和收集的信息。（七）公司现有的技术水平和类似工程（杭州湾大桥、梅山大桥）等的施工经验。三、编制原则（一）全面响应并严格遵守该项目招标文件的要求，施工方案涵盖以上文件所规定的全部内容。（二）本施工方案设计力求经济合理、切实可行、安全可靠。（三）本施工方案根据工程设计成果，并结合桥位区的水文、地质、气候、气象条件（两次台风期）及工程规模、技术特点、工期要求、工程造价多方面的因素编制。（四）严格遵守各有关设计、施工规范、技术规程和质量评定及验收标准，确保工程质量达到业主的要求。（五）由于本工程位于水产城、客运码头交叉施工影响。（六）本工程作为关键线路上的工程技术措施，力求方案科学、工期安排合理、资源配置齐全、措施有力可靠，质量、工期及安全保证体系完整全面，同时做到安全生产、文明施工和环境保护，确保达到安全、质量和工期目标。第二节气象、水文及地质情况一、气象、水文（1）气象工程场地位于舟山市普陀区沈家门渔港内。舟山市位于中纬度地带，属亚热带海洋性季风气候，四季分明，光照充足，无霜期长、冬暖夏凉、气候温和湿润。历年极端最高气温为39.1C，历年极端最低气温为-6.6C，多年月最高气温为26.9C（八月），多年月均最低气温为5.5C（一月），多年平均气温为16.1C。根据定海站1956~2005年降雨量资料分析，多年平均降雨量1375mm，最丰年1888.9mm（1997年），最枯年628.4mm（1967年），丰枯之比达3倍。流域降雨量年内分配呈双峰型，第一峰出现在5~6月份（主要由峰面雨形成），第二峰出现在8~9月份（主要由台风雨形成），这四个月的降雨量占全年降雨量的50%。1951年~2005年实测最大24小时降雨量在200mm以上的暴雨共有7次，主要发生在8~9月份，其中最大24小时降雨量为329.5mm（2005年8月5日麦莎台风资料）。区域内自然灾害以热带风暴、寒潮和台风为主。舟山地区每年7~9月份易受热带风暴和台风影响，根据1967~2003年资料统计，本区共计受到144次热带风暴影响，平均每年3.9次。从影响程度分析，达到中等强度的热带风暴48次，占33.3%,强热带风暴和台风合计28次，占19.4%。一次热带风暴影响最长时间为2~3天。（2）潮汐沈家门渔港潮汐属不正规半日浅海潮港类型，M2分潮波在本港域

中占主导作用，一日两涨两落较为规则，但其中日不等现象较为明显，既有高潮不等，亦有低潮不等，而且平均落潮历时长于涨潮历时。实测潮汐特种值如表所示。表-实测潮位特征值站名项目小干岛临时潮位站月最高高潮2.47m月最低低潮-1.68m平均高潮位1.64m平均低潮位-0.74m月平均海面0.43m平均潮差2.38平均涨潮历时5h41m平均落潮历时6h47m基面85高程（下同）设计潮位特征值如下（1985国家高程基准，下同）：设计高水位2.34m设计低水位-1.38m50年一遇极端高水位3.43m50年一遇极端低水位-2.71m（3）潮流舟山岛屿星罗棋布，湾内水道纵横交错，特殊的地形条件造成特殊的流场，流动形式大多为往复流。沈家门港涨潮时，外海张潮流通过乌沙门进入，沿乌沙水道，自东南向西北流入本区。落潮时，由西北向东南流。落潮初期主流仍沿乌沙水道北上，与东口门落潮流发生顶拖后继续向北流入外海。从流速的量值而言，大潮期间最大涨潮流速为23kn,而落潮流速在2.53.5kn;小潮期间，涨潮最大流速为1~2kn，落潮流速为1.5~2.5kn；中潮介于两者之间。潮流的垂向分布以表层为最大，随深度而递减，表层与底层一般相差0.5kn，最大可差1kn。（4）波浪根据2007年《浙江省沈家门中心、渔港工程初步设计报告》提供的波浪资料，参考沈家门中心渔港一期工程建设项目中的3#码头前沿波浪值（距离二期1#码头中心距离为150m），码头前沿设计波要素（50年一遇）见下表。表-工程前沿波要素计算值设计高潮风向/风速水深（m）H(m)H13%(m)H4%(m)H1%(m)T(s)L(m)位（m）（m/s）SE/31.86.00.71.11.31.62.610.62.43S/32.26.00.50.80.91.11.95.6注：H、T、L分别表示平均波高、平均周期和平均波长。二、地形、地貌舟山群岛是浙东天台山脉向海域延伸的余脉，整个群岛属于低山丘陵地貌类型，岛群呈北东走向依次排列，近场区陆域以岛屿为主。工程场地位于沈家门渔港内，北侧是舟山本岛，南侧是鲁家峙和马峙岛，场地位于潮间带，涨潮时被海水淹没，退潮时露出地面。场地地貌单元单一，属泥质海滩地貌，主导地质作用为堆积作用。地势东西两端稍高，中部略低，垂直海岸方向呈缓坡状倾斜，滩面坡度角2~3°。地面高程为-1.40~1.22m。第三节水上工作平台总体安排一、工作平台总体布置1、施工平台（栈桥）布置情况0~14#墩由于大桥右侧堤坝无法直接进入，在主桥0#~14#墩左侧打设以盖梁边线外4m处为中心线、宽为7.0m（车道宽6m）的施工平台，作为平台打设、下部施工、物资运输、现浇箱梁等的工作平台。（见图3.1）41#~44#墩位于船坞处，在主桥右侧打设以盖梁边线外4m处为中心线、宽为7.0m（车道宽6m）的施工平台，该施工平台左侧与42#、43#钻孔平台相接；保证物资直接可进入本墩位及后续工程施工。（见图3.2）61#-67#墩位于客运码头，在主桥左侧打设以盖梁边线外4m处为中心线、宽为7.0m（车道宽6m）的施工平台，作为平台打设、下部施工、物资运输工作平台。（见图3.3）2、0~7#墩基础及现浇箱梁施工工作平台布置情况为了便于基础施工及上部现浇箱梁施工，0#~7#墩钻孔平台按全断面布置（见图1.1〜1.7）,既作钻孔平台，同时作支架箱梁施工基础；其中0#台、7#墩考虑到承台施工，钻孔平台按其它钻孔平台方案实施（见图2.1、2.6）,完成后拆除钻孔平台，重新搭设支架箱梁施工基础工作平台。3、7~67墩钻孔工作平台布置情况7#~14#墩钻孔平台按宽度10.0m设置，左侧与施工平台（栈桥）相接。（见图2.1、2.2）15#~67#墩在每个桥墩横向搭设宽度10.0m的桩基施工钻孔平台。其中，15#~41#、44#~60#右侧与堤坝道路接通，42#、43#钻孔平台右侧与施工平台接通，61#~67#左侧与施工平台接通。个别墩位由于实际地形情况无法接堤坝及道路无法直接进入施工区域时，则在相连墩间设置连接用的施工平台（宽度9.0m）。（见图2.1、2.3、2.4）计划安排两个施工班组，0~24#墩一个班组，25~67#一个班组。二、水上工作平台结构设计0~7#墩水上施工工作平台设计方案考虑到基础施工的设备材料临时停放及现浇箱梁施工需要，在设计0~7#墩方案时，箱梁及以下部分采用全断面搭设，一次成型，宽度约为23.1m,同时在每墩侧铺设桥面板，便于基础、下构、箱梁施工；基础及下部完工后立即可投入上部现浇箱梁支架施工，确保现浇箱梁支架基础安全状况下节约工期，加快关键项目施工进度。设计要点如下：(1)0#台~7#墩由于滩涂地质较差，采用围堰填筑平台方案存在安全隐患，同时考虑到箱梁底标高比较底，箱梁施工完成后管桩无法拔出周转，根据以往施工经验，钻孔施工工作平台基础采用中500预应力管桩。其中露出地面部分采用中500x8mm钢管桩，以利于控制桩顶标高及管桩施工，同时箱梁完成后钢管桩可以拆除，每排8根，桩横向间距2.7M，标准跨径6米，跨墩跨径为4米，平台顶标高为3.15m;(2)下横梁采用双拼I40b,悬臂端采用I14斜撑与管桩焊接固定；(3)下纵梁为H400x200x8/13直接搭设在下横梁焊接固定；(4)预应力管桩端部周边预埋钢板长度为12CM,厚度为6MM，端头顶面预埋钢板厚度为16MM，要求采用预埋钢筋焊接固定牢固，保证管桩连接强度。^3.10［品捌a1__■，-—,HIM：・：加0■桃Lrn8—\4i\xv1_一I'■._\\\\2.TO\\\\'2.TO\WW'2.TO匚Jrk\\k气2.TOJ2.7D\\\\2.TO\\\\^2.TOkm3.2011L□*23.十1C)I-I2、7~67#墩水上水上钻孔平台设计方案钻孔平台宽度10.0m,管桩跨径2.0~4.5m,平台长度根据桩间距调整，右侧与海堤接通，约为10~26m。连接用的施工平台宽9.0米，主要位于横向无法直接进入海堤位置，保证足够的堆场及运输畅通。基础采用由600钢管桩，间距4.5m，跨径8米，下横梁为H600型钢，主梁采用H600型钢，间距1.6m布置，上横梁为I16工字钢，间距33cm布置，面板采用8mm钢板，临时钢护栏高为1米,平台顶面标高3.15m。3、水上工作平台（栈桥）栈桥平台宽度7m,行车道宽6m,管桩跨径8.5m，主要位于横向无法直接进入海堤位置，保证运输畅通。适用于0~14#,41~44#,61~67#墩。基础采用由600钢管桩，间距4.8m,下横梁为H600型钢，主梁采用H600型钢，间距1.65m布置，上横梁为I16工字钢，间距33cm布置，面板采用8mm钢板，临时钢护栏高为1米,平台顶面标高3.15m。三、水上施工工作平台施工方法为了保证上下部施工衔接及水产城码头交叉施工需要，预先安排0~7#墩，以及水产城位置19~41墩平台施工。3.10~7#墩水上工作平台施工方法打桩采用定制导向框架定位，即先由测量人员在已施工完的平台上打出纵横轴线，由50t履带吊车吊住导向框架依此综合横轴线向前延伸及左右平移，人工辅助微调，经测量校核桩位满足要求后进行导向架固定，之后进行吊桩、打桩直至设计标高（导向架同时可作为标高控制平台，桩顶标高偏差土5CM）。拼接位置采用破口焊接，并用3块200x150x8钢板贴面周边焊给予局部加强。纵横梁按照从下到上的层次依次安装，各种型钢预先按设计长度定制.下横梁与钢管桩焊接固定，纵梁采用H400型钢长为600CM,采用50t履带吊车吊装，与下横梁焊接固定。上横梁即支架底托底部安装16#槽钢或利用现有材料钢板衬垫。质量控制重点：桩位和桩倾斜度控制，纵梁位置准确性。3.2、7~67墩水上工作平台施工方法根据滩涂区表层地质以淤泥质亚粘土为主且其水位受潮汐影响的实际情况，工作平台钢管桩基础施工，采用50t履带式吊机配ZD-60/90振动锤插打，沿海塘向墩位逐孔打设。3.2.1、施工顺序测量定位T导向架固定T吊机就位T起吊管桩T打至设计标高T桩顶切槽及牛腿安装T横梁就位焊接T纵梁固定焊接T直道板横梁铺设T铺设桥面板T扶手安装T设备移位T其它附属设施安装。3.2.2、靠堤坝起始跨基础施工本工作平台起始跨位于海塘堤坝边，由于该区域多抛石，基础较稳定，钢管桩打设困难，故基础采用100X100X50cm的C25砼基础，在每根主梁位置预埋厚14MM钢板和锚筋，以便主梁与其焊接固定。如果离堤坝2.5m处无抛石，可取消砼基础而直接打设钢管桩，具体见后附设计方案。3.2.3、钢管桩打设打桩采用定制导向框架定位，即先由测量人员在堤坝内陆地上或已施工完的桥面上打出纵横轴线，由50t履带吊车吊住导向框架依此综合横轴线向前延伸及左右平移，人工辅助微调，经测量校核桩位满足要求后（水平偏差小于10CM）进行导向架固定，之后进行吊桩、打桩直至设计标高（导向架同时可作为标高控制平台，桩顶标高偏差±5CM）。为保证施工质量和进度，钢管桩打设时不分节，预先在陆上按设计长度拼装好，拼接位置采用破口焊接，并用4块20x10x1cm钢板贴面周边焊给予局部加强。3.2.4、帽梁安装桩顶横梁置于牛腿上，牛腿采用10mm厚钢板焊接制作而成，每个牛腿由一块面板和两块竖向肋板组成，水平劲板尺寸为320mmx200mm，直角梯形肋板尺寸为顶宽200x底100x高300mm,肋板间距150mm，每根管桩上布置两只牛腿，采用电焊连接；由于横梁高度达60CM,为防止横梁纵向倾覆，在横梁上腹板位置用200x150x10mm限位钢板（此限位板与桩侧焊接）加以固定。3.2.5、平台上部结构上部结构按照从下到上的层次依次安装，各种型钢预先按设计长度定制.主梁采用H600型钢长为900CM，间距为160CM（其中桩位处间距为2m）;采用50t履带吊车吊装，主横梁各节点采用四面焊接。连接用的施工平台横梁采用I16型钢长为900CM，纵向间距为33CM（如采用I14间距为25cm）,采用50t履带吊车安装，与主梁焊接采用间断跳焊方法，以防损伤主梁；桥面板采用厚8mm钢板铺设，并与连接工作平台横梁焊接固定。最后安装栏杆、水管、警示灯等附属设施。为防止船只冲撞，在平台栏杆上设置安全标志及警告装置。3.2.6、施工注意事项1）单桩承载力必须满足设计要求，打入桩施工偏差要满足设计和规范要求；2）牛腿的制作和型钢拼接时与钢板的焊接采用三面围焊；牛腿与钢管桩、牛腿与横梁工字钢的接触面采取两面侧焊；3）加强运营期间检查、维修和防护。专门成立工作平台检查小组，特别是对桩沉降情况、各构件焊缝进行经常检查，并及时处理。4）管桩对接时要求满焊，并在每个接头处焊接三块连接板。四、安全技术措施4.1、规章制度总体管理4.1.1、所有工程在开工前必须编制有安全技术措施的施工方案，必须严格审批手续、程序。4.1.2、必须逐级进行安全技术交底，技术交底应有书面资料或有作业指导书（或操作细则）。技术交底针对性要强，并履行签字手续，保存资料。项目部安全员负责检查落实，严格按照安全技术交底的规定要求进行作业。4.1.3、特种作业人中包括机械工、电工、电焊工、吊机操作人员等必须进行专业培训，按规定有关主管部门考试合格后，持证上岗。特种作业上岗证必须按期复审，方能继续从事特种作业。特种作业必须严格执行特种安全技术操作规程，确保安全施工。4.1.4、施工现场应实施机械安全管理及安装验收制度。施工机具、起重等设备，各工件须经检测合格后方可安装；投入使用前，应按规定进行验收，并办理好验收手续。经验收，确认机械状态良好，能安全运行的，才准投入使用。所有机械操作人员都必须经过培训，培训合格后持证上岗。机械操作人员要进行登记存档，按期复审。使用期间，应当指派专人负责维护、保养、保证其机械设备的完好率和使用率。4.1.5、施工现场临时用电应按《施工现场临时用电安全技术规范》的要求进行设计、验收和检查。临时用电应落实三项技术措施：第一，防止误触带电体的措施；第二，防止漏电措施；第三，实行安全电压措施。4.1.6、各类脚手架等施工设施搭设完成后应验收，合格才能使用。使用中要定人定期检查使用情况，定人负责维修，并作好记录。4.1.7、施工现场安全管理必须抓好场地设施管理，做到井然有序，状况良好，此外还应做好环保、消防、材料、卫生、设备等文明施工管理工作。4.1.8、施工现场的安全设施主要包括安全网、围护、护拦等。各种安全防护装置都必须齐全、有效，不得擅自拆除或移动。如因施工实际需要移动时，必须经安全负责人同意，并采取相应措施方可施工。4.1.9、施工现场除应设置安全宣传标牌外，危险地点必须悬挂按照规定的标示牌，夜间在危险位置还应设红灯示警。4.2、机械设备安全管理4.2.1、机械设备在使用和管理中，应严格执行安全操作与运转使用规程的各项安全规定。操作员熟悉机械设备性能，了解设备使用的安全规定。4.2.2、发电站、配电室、吊机等易发生危险的施工场所，设置安全警告标志，非操作人员不得接近，防止漏电、触电等事故的发生。4.2.3、起重设备使用时，应严格执行起重设备安全使用规定，严禁超负荷违章作业。4.3、水上工作平台施工安全保障措施4.3.1、现场施工管理人员应了解施工工艺、施工方法和操作要点，以及可能出现的问题和应采取的预防处理措施。4.3.2、工作平台涉及水上安全，必须严格执行《海上交通安全法》、《海上避碰规则》等各项水上安全的法规和规程规定。4.3.3、水上施工人员需佩安全带、穿救生衣，并配备必要的安全救生设施。4.3.4、水上进行各项作业时，需严格遵守操作规程，严格按施工工艺和工序进行，同时应尽量避免单人操作，注意自我保护和相互监护，以防人员落水。4.3.5、栈桥、平台施工作业面不应有油污等易滑物，防护栏需及时跟进，以防滑倒，踏空落水等事故发生。4.3.6、雨、雪、雾天气，能见度差，应采取相应措施，风力在6级以上时应停止施工。4.3.7、危险区域必须设置相应的安全警示牌，夜间必须设红灯示警，并安排值勤人员巡查。4.3.8、工作平台四周必须安装防护栏，栏杆高度1.0米，面上适当位置铺钢板，以满足施工人员行走和进行相关作业、同时还应根据安全部门的规定（如有）增设相关安全措施。五、海上施工应急预案由于本工程地处水文较为复杂的海域，在施工过程可能出现海上交通安全事故以及台风等气象性灾害。为保证高架工程施工顺利进行，必须制定实际、可行的安全措施及应急预案。5.1、海上安全措施成立专门的安全领导小组；组建20至30人训练有素的防台防汛抢险队；各施工点要配备对讲机或其他通讯工具，随时保证通讯联系畅通，制定安全事故应急预案。5.2、海上安全事故应急预案5.2.1、安全领导小组直接指挥防讯抢险队第一时间组织抢险，打捞落水人员和设备，确保人员的生命安全，5.2.2、有必要时向附近海域船只求助。5.2.3、用最快的方法向上级主管部门汇报，同时向当地海事部门汇报，以便实施抢险救护。并向监理工程师、业主进行口头或电话报告。5.2.4、在2小时内以书面形式（电传）报告发生海上事故地点、时间、事故概况、伤亡人数（姓名、性别、年龄）等基本情况。5.2.5、在24小时内以书面形式报告事故详细情况。伤亡事故按有关规定向当地行政主管部门报告。5.2.6、事故处理报告：事故处理完毕后，以书面形式提供完整的报告（含事故发生的经过、抢险救护过程、伤亡损失情况、事故处理结果、事故原因、教训、整改措施等）。5.2.7、设备打捞出水后应及时的对设备修复，尽快恢复生产，准备材料与保险公司商谈事故理赔事宜。5.3、台风、龙卷风、汛情、雾等气象性灾害应急预案防台风应急预案（1）安排专人收听台风信息，修订完善防台预案、措施，检查抗台所需的人、机、物准备情况，根据台风预报合理安排生产计划，组织防台教育和演练。（2）接到进入三级防台风的指令后，停止抗风能力差的施工作业，海上施工的船舶在接到台风报警后不得出航，要提前驶入预先选定的避台避风锚地并锚实；钻孔平台要提前用锚索固定，最大限度地减少现场施工的机械设备和人员的投入；全面检查落实防抗准备工作，召回防台风骨干人员，据实调整抢险小分队；降低可活动设备的高度，缩小招风面，加固设备、设施。（3）进入二级防台后，停止所有施工作业，切断电源，关闭施工现场发电、用电设备，撤离方便的机械设备要尽量撤离，不便撤离的机械设备要作好保护工作。抢险人员设备、物资处于临战状态；安排全时值班，派专人（2人以上）对重点部位巡查，遇紧急情况随时报告。（4）进入一级防台阶段，全员进入抗台部署，启动防汛应急预案；发生险情时，立即采取抢险措施，并迅速向业主和当地有关部门报告；全时值班，领导带班；正点报告现场风情，遇紧急情况随时报告。（5）发生人员伤亡时，立即启动安全生产险情及紧急情况反应预案，迅速组织抢救。防龙卷风应急预案（1）接收到有龙卷风的预报时，启动2小时一收听小气候气象预报；预先选择人员紧急避风点，指派专人加强了望，及时加固设备、设施，清除可能被吹动的小型物件。（2）龙卷风开始袭击时，迅速组织人员疏散进入紧急避风点，立即切断电源，防止电伤事故的发生；启动紧急救援预案。（3）发生人员伤亡时，立即启动安全生产险情及紧急情况反应预案，迅速组织抢救。防大潮汛应急预案（1）进入大潮期和接大风预报时，修订完善防汛预案、措施，检查抗汛需要的人、机、物准备情况，安排抢险值班车辆，安排专人值班，及时接收、传递信息；每天向业主报告汛情。（2）潮位达到警戒水位时，视情况撤离人、机、物；派专人（2人以上）24小时巡视；发生险情时，立即采取抢险措施，并迅速向业主和当地防汛部门报告；正点报告现场汛情，遇紧急情况随时报告。（3）发生人员伤亡时，立即启动安全生产险情及紧急情况反应预案，迅速组织抢救。防大雾应急预案大雾天气出现时要停止起重作业、高空作业等危险性较大的施工；开启施工平台上的防雾灯，在水上作业区设置专人安全监护，确保施工安全。附件1：1#一7#孔工作平台计算本方案设计荷载考虑现浇箱梁施工需要，因此采用现浇箱梁施工荷载验算工作平台。一、支架承载能力校验箱梁纵向一般结构区箱梁高为1.4m，顺桥纵向每延米长混凝土13.6m3，，翼板处1.36*2m3。梁段支承区15.6m3，翼板处2.4*2m3。1、一般结构区底板荷载计算及支架验算每延米延长混凝土自重N1：12.26m3*25KN/m3=306.5KN每延米长钢筋自重N2：12.26m3*1.5KN/m2=18.4KN每延米长楞木及模板自重N3：19m*1m*1.5KN/m2=28.5KN每延米长脚手架自重N4：22片*2m*0.135KN/M=5.9KN施工人员及设备重量N5：18.6m*1m*1KN/m2=18.6KN混凝土振捣产生荷载N6：18.6m*1m*2KN/m2=37.2KN则每延米施工总荷载N总=1.2*(N1+N2)+(N3+N4+N5+N6)=452KN注：当按容许应力设计时，则不考虑荷载分项系数，应考虑超载预压20%荷载。①门式支架:底板下纵向每2米范围内由22棉门架承受：即每棉门架承载N=2.0m/1.0m*452KN/22=41KN<Nd=76.5KN2、滩涂上支架基础验算2.1、纵梁H400验算荷载取跨中处附近截面作为纵梁验算荷载，箱梁自重及施工荷载由22根纵梁H400承受，计算跨长取L=6M，则每根纵梁上每米长平均荷载为：q=N总/n=452KN/m/22根=20.5KN/Mq=20.5kN/mJJJ7£JL=6m\H400跨中弯距：M=q*l2/8=92.3kN.m其容许弯应力[o]=145mPa,强度验算：o=M/W=92.3kN.m/1185*10-6m3=78mPa<[ow]=145mPa,挠度验算：E=2.1*108KN/m2f=5/384*ql4/EI=5/384*20.5*64/(2.1*108*2.37*10-4)=7mm.f=7mm<[L/400]=6/400=15mm满足要求2.1.2横梁及桩反力计算翼板位置均布荷载为f1=100/2=50KN/M,长度为2M;底板部位均布荷载为f2=146/2=73KN/M,长度为18.6M。模型如下：(1)应力PQST~PR8E55DRBEAMSTRESS组合(最大阊8.04607e(1)应力PQST~PR8E55DRBEAMSTRESS组合(最大阊8.04607e+0046.53376e+0045.14145e+0043.689+0042.23683e+0047.84517e+0030.00000e+000-2.12010e-H004-3.57241e+004-5.02472e+004-S.47703e+004-7.92934e+004下横梁最大应力：o=80.4MPa<[o]=145MPa,位置在桩顶处.中500桩基最大应力：o=34MPa<[o]=145MPa.斜撑I16最大应力：o=12.7MPa<[o]=145MPa.满足规范要求.(2)变形横梁最大变形位置在悬臂端：f=1.42mm，满足规范要求⑶桩承载力REACTIONFORCEREACTIONFORCE内方KfE最大反方册=50FX:-7.0877E-003FY:0.0000E+000FZ:3.9432E+002FXYZ:3.9432E+002桩承载最大值为39.4吨，最小值为27.7吨。二、现浇箱梁支架施工方案桩基计算（一）荷载根据计算桩顶最大反力为394KN,要求单桩承载力不小于400KN。（二）、1#~7#墩桩基计算：1、主桥梁1#~7#墩里程为：K0+094~K0+206，选用中500的预应力管桩（带桩尖）。选用地质勘探图孔柱状图计算，500管桩周长：nD=3.14*0.5=1.57m。桩尖面积：A=n/4*D2=3.14/4*0.52=0.2m2。桩的侧面摩擦力：1.57*17*22=587.2KN,桩的正面支承力：0.2*50=10KN,合计：597.2KN。由于支架平台基础为临时结构，同时荷载计算时已考虑20%超载系数，根据以往施工经验，砼管桩的安全系数选用1.45,597.2/1.45=41.2KN>40KN，满足要求。桩的入土深度：取17m。附件2：水上工作平台验算一、平台设计情况1、设计施工荷载：汽车一超20级，履-50（自重45吨+施工荷载25吨），设计连接施工平台净宽为9m，桩基施工钻孔平台宽为10m，标高为3.15m，平均滩涂地面标高为0.0m，2.拟定平台结构：钻孔平台采用跨径8.0m（工作平台跨径为8.5m），^600钢管桩间距为4.5米，钢管桩壁厚为8mm，桩顶采用H600型钢横梁做横向连接，横梁上面纵桥向安装间距为160cm的H600型钢纵梁，纵梁上面横桥向安装间距为33cm的I16型钢，在I16型钢上面铺8mm厚钢板作为桥面板。、钻孔工作平台上部结构计算施工平台上部结构计算利用计算软MIDAS/CIVIL进行，主梁采用简支梁计算，横梁采用连续梁计算。计算结果如下:1、计算荷载（汽-超20）（计算模型）POST-PROCESSORBEAMSTRESS

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335131e-K)04系歆=1.9843E+002STs1MAXI42MINs1143文怕曲草位:；kN/m日期：03/30/M11表示-方向XirO.483ZYHJ.B37'JXZi:0.259(2)累计变形：最大变形值5.3mmPOST-PROCESSORDEFORMEDSHAPEZ-方向X-DIR=O.OOOE+OOONODE=1Y-DIR=O.OOOE+OOONODE=1Z-DIR^4.579E-003NODE=56COMB.=5.308E-003NODE=3336系数=ST:12.300E+002MAX:286MINI56文件：超由单位：m日期；03/30/2011表示-方同XrO.4S3Ys-0.837Z:0.259(3)桩反力：最大反力为14.8吨MIDAS/Civil

POST-PROCESSORREACTIONFORCE内切最小辰方节点=3419FZ:-7.713IE+000最大辰力节点=3437FZ:1.4789E+002ST:1MAXI3437MIN!i3419文件―阿单如kN日期：03/30/2011表示-方间XrO.4S3Y:-0.837Z:0.2592、履-50作用在跨中处（自重45吨+吊重25吨）(2)最大变形：5.9mm(3)最大反力：19.3吨MlUAb/UlVilPQST-PRCiCESSCiRREACTIONFORCE内力*量小反方节点=3419FZs-7.6965E+000量大反力节点=3437FZ:1.9274E+002ST:1MAXs3437MIN::3419文件：g单位:；kN日期:：D3/30/2011表示-方向XrO.4S3ZYs-0.837Z:;;0.2593、履-50作用在墩顶（吊重作用在单侧履带）PQST-PRUCESSCiRBEAMSTRESS迁&但大fi)——5.70593e+004.•4.24558e+004•2.7B522a+004H-1.32487e+004M-0.00000e-K)00-B-1.595836+004-B-3.05618e+004-B-4.51653e+004-B--5.97688e+004■-7.43723e+004■--S.89758e+004-1.03579e+005系鼓=2.5020E+002ST:1MAX!：3MIN;1233文件Eii"重kN/tn'、2表示■方向XrO,4S3ZYs-0.837Z;;;0.259(2)累计变形：4.2mmMIDAS/Civil

POST-PROCESSORDEFORMEDSHAPEZ-方向X-DIR=0.000E+O00NODE=1Y-DIR=0.000E+O00NODE=1Z-DIR=4.181E-003NODE=2715COMB.=4.209E-003NODE=910系散=ST:12.519E+002MAXs11MINs2715文件§M噬吊直单也m日期03/30/2011表示-方向XHJ.483Y:-0.837Zs0.259ivnPOST-PROCESSORREACTIONFORCE内力*节点=3419FZ:1.655IE+001最大辰方节点=3439FZ:4.0659E+002ST:1MAX:;;3439MINs3419文件：且吊重旦也kN日期：03/30/2011表示■方向XrO.4S3Ys-0.837桩基承载力计算根据计算结果，汽-超20计算荷载产生的单桩最大竖直荷载为40.7KN;对于沉桩钢管桩自重不计。根