CAST工艺的设计计算%26%2340%3B修改%26%2341%3B

某市郊区日均5万m3污水处理工程设计ii摘要水是人类的生命之源，也是社会经济发展最重要的支持要素。近年来，随着我国社会经济高速发展和城市化快速推进，饮用水安全和水环境质量要求不断提高，与此同时，生活污水和生产废水排放量明显增加，各种污染物排放量不断增长，使我国水资源和水环境面临严重挑战。因此提高污水处理率，保护有限的水资源已经成为我国环境保护工作的紧迫任务。本设计的主要任务是某城市污水处理厂的设计，设计规模为50000m3/d。根据进、出水水质指标要求，综合各方面因素考虑，最终选取了CAST工艺。污水处理流程为：原污水→中格栅→污水泵房→细格栅→沉砂池→CAST池→接触消毒池→出水；污泥处理流程为：从CAST池排出的剩余污泥→污泥浓缩池→污泥脱水机房→泥饼外运。根据处理流程，对各构筑物进行选型、设计并确定附属设备的型号。完成了该城市污水处理厂的平面布置图和高程布置图，以及主要构筑物的设计图。最后对本工程的投资和运行成本进行了简单的概预算。最终完成该城市污水处理工程的设计。关键词：城市污水，CAST工艺，设计ABSTRACTWaterisnotonlythesourceofhumanlife,butalsothemostimportantsupportingfactorofthesocialandeconomicdevelopment.Inrecentyears,asChina'srapideconomicdevelopmentandsocialrapidurbanization,drinkingwatersafetyandwaterqualityrequirementscontinuetoincrease,atthesametime,domesticsewageandwastewateremissionsincreasedsignificantly,risingemissionsofvariouspollutants,waterresourcesandwaterenvironmentisfacingseriouschallenges.Therefore,acceleratingthesewagetreatmentratetoprotectthelimitedwaterresourceshasbecomeanurgenttaskforChineseenvironmentalprotectionwork.Themaintaskofthisdesignisthesewagetreatmentplantinanurbansewagetreatment,designsize50000m3/d.TheCASTprocessisselectedandaneffectivefeasibleprocessofsewagetreatmentisdesignedforthewastewateraccordingtowaterqualityindexesofinflowanddrainage.Thesewagetreatmentplantprocess:fromthepumpingstationtothegritchamber,intotheCASTreactor,contactdisinfectiontank,thefinaleffluent;sludgeprocess:fromtheCASTreactorsludgedischargedfromintothesludgethickeningtankforpollutionsoilenrichment,andthensenttothebeltfilterpress,andfurtherdehydrated,transportedforburning.Theprocesshastheadvantagesofhighresistancetoshockloading,smallarea,lowcost,flexibleoperationandotheradvantages.Determinethevariousofselection,design,calculationofthestructuresizeandthetypeofauxiliaryequipmentaccordingtotheprocess,Onthisbasis,completethesewagetreatmentplantlayoutandverticallayout,anddrawtheplanelayoutandverticallayout,aswellasthemainstructuredesign.Finally,makeasimplebudgetoftheprojectinvestmentandoperatingcosts.Finalizethedesignofurbansewagetreatmentworks.KEYWORDS:urbansewage,CASTprocess,design某市郊区日均5万m3污水处理工程设计某市郊区日均5万m3污水处理工程设计TOC\o"1-3"\h\u31382摘要 i31220第一章处理工艺选择与论证 4279421.1设计总论 4126701.1.1设计规模及进出水水质 423341.1.4设计依据 5227691.1.5处理程度计算 522349第二章城市污水处理工艺分析与选择 6319792.1城市污水处理概述 6111172.2污水处理工艺方案分析 7321352.3污水处理工艺的确定 10315652.4总工艺流程及其说明 11161082.1中格栅 12127122.1.1设计说明 128572.1.2设计参数 12103762.1.3设计计算 13251922.2细格栅 1640772.2.2设计参数 16121972.2.3设计计算 17272832.3沉砂池 19230562.4巴士计量槽 21259782.4.1设计参数 21318962.4.2设计计算 21208282.5CAST反应池 22292242.5.1设计说明 22107902.5.2设计参数 2330642.5.3设计计算 23323372.6接触消毒池 32782.6.1设计说明 32199502.6.2设计参数 3236362.6.3设计计算 339758第三章污泥处理工艺设计计算 3660493.1排泥系统 3633313.1.1设计参数 36117893.1.2设计计算 36272813.2.集泥井 37114063.2.1设计参数 37155373.2.2设计计算 3750983.3污泥浓缩池 3865333.3.1设计说明 38164623.3.2设计参数 38227443.3.3设计计算 3934513.4污泥脱水机房 41179163.4.2设计计算 4226031第四章平面及高程布置 4414404.1平面布置 44226844.2高程布置 45305744.2.1布置原则 457924.2.2污水处理构筑物高程布置 47228894.2.3污泥处理构筑物高程布置 505500第五章工程技术经济分析 53254415.1工程总投资费用估算 53301515.1.1土建投资费用估 537695.1.2设备投资费用估算 5492145.2运行费用估算 56259145.2.1动力费用 56313265.2.2工资福利开支 5782185.2.3生产用水水费开支 57287675.2.4运费 57103235.2.5维护维修费 57324145.2.6管理费用 57225235.2.7运行成本 5829466参考文献 6014413附录一 6216498文献综述 623701附录二 7126632外文翻译 7127560附录三 12024111外文原文 12017177附录四 120204设计图纸 120

第一章处理工艺选择与论证1.1设计总论1.1.1设计规模及进出水水质某市郊区地处A省的南部，全区总面积712平方公里，总人口25万，现辖5乡5镇，200个行政村。郊区辖区内水资源较为充裕，其主要河流是B河，B河承担着区内的生活污水、工业废水的排放任务。郊区政府所在地为C镇。随着国家小城镇建设步伐的加快，郊区政府实行了旧村改造及镇区扩建工程，镇区面积和人口将大幅度增加，从而带来污水排放量的增加，因此提出实施C镇区污水处理项目。考虑到远期发展需要，污水处理工程设计规模为日均5万m3，一次建设完成，污水流量变化系数：KZ=1.32。污水经处理后的出水水质要求到达国家污水综合排放标准（GB8978-1996）的一级标准。具体进出水水质见表1-1。表1-1设计进出水水质（mg/L，pH除外）项目BOD5CODSSNH3-NTNTPpH进水水质23032020036452.56~9出水水质≤20≤60≤20≤15≤15≤1.06~91.1.2设计原始资料（1）全年平均气温为19.5℃，最高气温为42.0℃，最低气温为-6.0℃；降雨量年平均1025.5mm，日最大273.3mm；最大积雪深度500mm，最大冻土深度60mm；主要风向：冬季——西北风，夏季——东南风；风速历年平均为3.15m/s，最大为15.6m/s。（2）排水状况：扩建后的C镇区主干道下均敷设排污管、雨水管，雨污分流。（3）排放水体：污水处理厂厂址位于郊区东南角，厂区地面标高为25米，排放水体常年平均水位标高为20米，最高洪水位标高为24.5米。1.1.3设计原则（1）执行国家关于环境保护的政策，符合国家的有关法规、规范及标准。（2）积极稳妥地采用新技术，充分利用国内外的先进技术和设备，以提高行业的装备和技术水平。（3）功能分区明确，生产、生活、人、物、车流向合理。（4）规划布置四优先：工艺流程先进，安全可靠优先；运行管理便利，经济优先；环境绿化、美化优先；有利于排水事业可以持续发展优先。1.1.4设计依据（1）《室外排水设计规范》（GB50014-2006）（2）《地面水环境质量标准》（GB3838-2002）（3）《污水综合排放标准》（GB8978-1996）（4）《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918—2002）1.1.5处理程度计算（1）BOD的去除效率（2）COD的去除效率（3）SS的去除效率（4）氨氮的去除效率（5）总氮的去除效率（6）总磷的去除效率(7)可生化性判断BOD/COD比值小于25%,不宜生化；BOD/COD比值在30%与45%之间，可以生化；BOD/COD比值大于45%，可生化性良好。2城市污水处理工艺分析与选择2.1城市污水处理概述城市目前江河湖泊水域污染的重要原因，是制约许多城市可持续发展的主要原因之一。目前，我国正处于城市污水处理事业的大发展时期[2]。城市生活污水处理自200年前工业革命以来，越来越受到人们的重视。城市污水处理率已成为一个地区文明与否的一个重要标志。近200年来，城市污水处理已从原始的自然处理、简单的一级处理发展到利用各种先进技术、深度处理污水，并回用。处理工艺也从传统活性污泥法、氧化沟工艺发展到A/O、A2O、AB、SBR等多种工艺，以达到不同的出水要求。我国城市污水处理相对于国外发达国家、起步较晚，目前城市污水处理率只有6.7%。在我们大力引起国外先进技术、设备和经验的同时，必须结合我国发展，尤其是当地实际情况，探索适合我国实际的城市污水处理系统。

结合我国实际情况，参考国外先进技术和经验，建设城市污水处理厂应符合以下几个发展方向：

（1）总投资省。我国是一个发展中国家，经济发展所需资金非常庞大，因此严格控制总投资对国民经济大有益处。

（2）运行费用低。运行费用是污水处理厂能否正常运行的重要因素，是评判一套工艺优劣的主要指标之一。

（3）占地省。我国人口众多，人均土地资源极其紧缺。土地资源是我国许多城市发展和规划的一个重要因素。

（4）脱氮除磷效果好。随着我国大面积水体环境的富营养化，污水的脱氮除磷已经成为一个迫切的问题。我国最新实施的国家《污水综合排放标准》也明确规定了适用于所有排污单位，非常严格地规定了磷酸盐排放标准和氨氮排放标准。这就意味着今后绝大多数城市污水处理厂都要考虑脱氮除磷的问题。2.2污水处理工艺方案分析根据进水水质分析，以及出水要求，选择采用A2/O、CAST和氧化沟工艺三种方案，在三者之间进行优化比较，选出最优方案。2.2.1CAST工艺方案CAST工艺是循环式活性污泥法的简称，又称为周期循环活性污泥工艺。整个工艺在一个反应器中完成，属于序批式活性污泥工艺，是SBR工艺的一种改进型。它在SBR工艺基础上增加了生物选择器和污泥回流装置，并对时序做了调整，从而大大提高了SBR工艺的可靠性及处理效率。CAST整个工艺在一个反应器中完成有机污染物的生物降解和泥水分离过程。反应器分为三个区，即生物选择区、兼氧区和主反应区。生物选择区在厌氧和兼氧条件下运行，是污水与回流污泥接触区，充分利用活性污泥的快速吸附作用而加速对溶解性底物的去除，并对难降解有机物起到酸化水解作用，同时可使污泥中过量吸收的磷在厌氧条件下得到有效释放。兼氧区主要是通过再生污泥的吸附作用去除有机物，同时促进磷的进一步释放和强化氮的硝化/反硝化，并通过曝气和闲置还可以恢复污泥活性。工艺特点：（1）处理效果好，出水水质稳定；（2）通过程序控制可达到良好的脱氮除磷的目的；（3）污泥沉降性能好，稳定化程度高；（4）能很好缓冲进水水质、水量的波动；（5）工艺简单，基建投资较低；（6）采用组合式模块结构设计，方便分期建设和扩建工程；（7）运行管理较复杂，要求较高的设备维护水平；（8）设备闲置率高，维修工作量大。2.2.2A²/O工艺方案A²/O工艺亦称A-A-O工艺。按实质意义来说，本工艺称为厌氧-缺氧-好氧法，生物脱氮除磷工艺的简称。A²/O工艺是流程最简单，应用最广泛的脱氮除磷工艺。该工艺处理效率一般能达到：BOD5和SS为90%—95%，总氮为70%以上，磷为90%左右，一般适用于要求脱氮除磷的大中型城市污水厂。但A²/O工艺的基建费和运行费均高于普通活性污泥法，运行管理要求高，所以对目前我国国情来说，当处理后的污水排入封闭性水体或缓流水体引起富营养化，从而影响给水水源时，才采用该工艺。工艺特点：（1）工艺简单，总的水力停留时间少于其他同类工艺（2）污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效（3）运行费用低。（4）除磷效果难于再行提高，污泥增长有一定的限度，不易提高，特别是当P/BOD值高时更是如此（5）脱氮效果也难于进一步提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高（6）进入沉淀池的处理水要保持一定浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释放磷的现象出现、但溶解氧浓度也不宜过高，以防循环混合液对缺氧反应器的干扰。2.2.3氧化沟工艺方案氧化沟（oxidationditch）又名连续循环曝气池，是活性污泥法的一种变形。由于其出水水质好、运行稳定、管理方便等技术特点，已经在国内外广泛的应用于生活污水和工业污水的治理。目前应用较为广泛的氧化沟类型包括：帕斯韦尔（Pasveer）氧化沟、卡鲁塞尔（Carrousel）氧化沟、奥尔伯（Orbal）氧化沟、T型氧化沟（三沟式氧化沟）、DE型氧化沟和一体化氧化沟。氧化沟的工艺流程比一般生物处理流程简化，这是由于氧化沟水力停留时间和污泥龄长，悬浮物和可溶有机物可同时得到彻底的去除，排除的剩余污泥已得到高度稳定，因此，氧化沟不设初沉池，污泥不要进行厌氧消化。工艺特点：（1）有效去除COD、BOD、SS，出水水质好；（2）运行管理方便，操作维护简单；（3）耐冲击负荷能力强；（4）运行方式灵活。（5）占地较大，氧利用率相对低，耗能稍大；（6）泥水分离负荷要求低。2.3污水处理工艺的确定CAST工艺是近年来在传统SBR工艺上发起来的一种新型工艺，它是利用不同微生物在不同负荷条件下生长速率差异和污水生物除磷脱氮机理，将生物选择器与传统SBR反应器相结合的产物。这种工艺综合了推流式活性污泥法的初始反应条件（具有基质浓度梯度和较高的絮体负荷）和完全活性污泥法的优点（较强的耐冲击负荷能力），无论对城市污水还是工业废水都是一种有效的方法，有效地防止污泥膨胀。该设计的BOD、COD去除率较高，分别为91.3%和81.25%，而氨氮、总磷的去除效率基本上都在66.5%左右，根据当地原始资料，通过综合分析比较上述常用城市污水生物脱氮除磷处理工艺的优缺点，选择方案一，即CAST工艺。该工艺处理效果好，出水水质稳定；通过程序控制可达到良好的脱氮除磷的目的；污泥沉降性能好，稳定化程度高；能很好缓冲进水水质、水量的波动；工艺简单，基建投资较低；采用组合式模块结构设计，方便分期建设和扩建工程；而这也正好满足该城镇未来的发展需要，因此宜选采用此方案来处理本次设计的污水。具体工艺流程见图1-1。图1-1某城市污水处理厂污水处理工艺流程图2.3污泥处理工艺的选择污泥生物处理过程中将产生大量的生物污泥，有机物含量较高且不稳定，易腐化，并含有寄生虫卵，若不妥善处理和处置，将造成二次污染。因此污泥要需要及时的处理与处置，以便达到如下目的：使污水处理厂能够正常运行，确保污水处理效果；使有害有毒物质得到妥善处理或利用；使容易腐化发臭的有机物得到稳定的处理。总之，污泥处理的目的是使污泥减量、稳定、无害化及综合利用。本设计的污泥处理流程为生污泥先经过集泥井后通过污泥浓缩池后脱水，泥饼外用，最终送入固废处理厂，进行填埋或焚烧处理。2.4总工艺流程及其说明通过以上工艺方案的分析与选择所确定的本设计的总工艺流程图见图1-2。图2-1某城市污水处理厂总工艺流程图污水首先通过中格栅去除较大固体悬浮物，经污水泵房提升一定高度，再通过细格栅去除粗格栅未除去的固体悬浮物，然后进入沉砂池去除污水中密度较大的无机颗粒污染物（如泥砂，煤渣等），然后进入CAST反应池,在不同微生物的协调作用下常规有机物被去除的同时进行脱氮除磷，经过生物降解之后的污水经接触消毒池消毒，出水达到《城镇污水处理厂污染物排放标准GB8978-1996》的一级标准，即可排放。CAST反应池的剩余活性污泥经浓缩脱水后外运处理。第二章污水处理工艺构筑物设计计算1中格栅2.1.1设计说明格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上，泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截流较大的悬浮物或漂浮物。如：纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常运行。被截留的物质称为栅渣。栅渣的含水率约为70%-80%，容重约为750kg/m³。按格栅栅条的净间隙，可分为粗格栅（50~100mm），中格栅（10~40mm），细格栅（3~10mm）3种。由于格栅是物理处理的重要构筑物，故新设计的污水处理厂一般采用粗、中两道格栅，甚至采用粗、中、细3道格栅。按清渣方式，可分为人工清渣和机械清渣两种。当栅渣量大于0.2m3/d时，为改善劳动与卫生条件，都应采用机械清渣格栅。本设计先设中格栅拦截较大的污染物，再设细格栅去除较小的污染物质。中格栅斜置于泵站集水池进水处，采用栅条型格栅，设一组中格栅。2.1.2设计参数（1）最大日流量Qmax=0.61m3/s；（2）栅前流速[7]v1=0.85m/s(格栅前渠道内水流速度一般采用0.4～0.9m/s)；（3）过栅流速v=1.0m/s(采用最大设计流量时过栅流速一般采用0.8～1.0m/s)；（4）栅条宽度s=10mm,格栅间隙为e=25mm，格栅安装倾角为60°（格栅倾角一般采用45°～75°）；（5）通过格栅的水头损失取0.2m（格栅一般为0.10～0.25m）；（6）栅前渠宽取栅前水深的2倍。2.1.3设计计算⑴栅前水深h最大设计流量为：(2-1)将数值代入上式得：⑵栅条间隙数n(2-2)式中：n——栅条间隙数，个；Qmax——最大设计流量，m3/s；a——格栅倾角度；e——栅条净间隙，粗格栅e＝50～100mm，中格栅e＝10～40mm，细格栅e＝3～10mm；v——过栅流速，m/s。将数值代入上式： ⑶栅槽宽度BB=S（n-1）+en(2-3)式中：B——栅槽宽度，m；S——栅条宽度，m,取0.01m；N——栅条间隙数，个；e——栅条净间隙，粗格栅e＝50～100mm，中格栅e＝10～40mm，细格栅e＝3～10mm。将数值代入上式：B=S（n-1）+en＝0.01×(41-1)+0.025×41=1.43m⑷进水渠道渐宽部分的长度L1则进水渠道宽B1=1.38m，渐宽部分展开角[7]α1=20°，则进水渠道渐宽部分长度：⑸栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度:⑹过栅水头损失h1(2-4)式中：h1——过栅水头损失，m；h0——计算水头损失，m；g——重力加速度，9.81m/s2；k——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般k=3；ξ——阻力系数，与栅条断面形状有关，ξ，当为矩形断面时，β=2.42。本设计采用矩形断面β=2.42，ξ=2.42×=0.96∴h1=kh0=k=3×0.96××sin60°=0.11m⑺栅后槽总高度H设栅前渠道超高h2=0.3m，栅前槽高：H1=h+h2=0.67+0.3=0.97mH=h+h1+h2=0.67+0.11+0.3=1.08m⑻栅槽总长度LL=L1+L2+0.5+1.0+＝0.12+0.06+0.5+1.0+=2.24m(9)每日栅渣量W(2-5)式中：W——每日栅渣量，m3/d；W1——栅渣量，（m3/103m3污水）取0.1～0.01；W1=0.05m3/103m3，代入各值：=2.5m3/d＞2m3/d，故采用机械清渣。(10)格栅除污机选型HG型回转式格栅除污机整机结构紧凑，运转平稳，维修方便，操作简单，可实现自动运行或点动间断运行。设有气动缓冲卸料机构，卸料自动干净。水下部分选用优质不锈钢材料制作，耐腐蚀性好，使用寿命长[8]。设有过载保护装置，保护设备安全运行。本设计选用HG16型回转式除污机两台，一台工作，一台备用。设备总宽度1890mm，有效栅宽1300mm，有效栅隙25mm，水槽长度1784mm，水槽宽度为1650mm，安装角度60°，运动速度5.76m/min，电机功率1.1～1.5KW[9]。中格栅计算草图见图2-1。图2-1中格栅计算草图2.2细格栅2.2.1设计说明细格栅斜置于泵站出水处，沉砂池进水处，采用栅条型格栅，设两组相同型号的格栅。2.2.2设计参数（1）最大日流量Qmax=0.76m3/s；（2）栅前流速v1=0.6m/s(格栅前道内的水流速度一般采用0.4～0.9m/s)；（3）过栅流速v=0.90m/s(采用最大设计流量时过栅流速一般采用0.8～1.0m/s)；（4）栅条宽度s=10mm,格栅间隙为e=10mm，格栅安装倾角为60°（格栅倾角一般采用45°～75°）；（5）通过格栅的水头损失取0.2m(格栅一般为0.10～0.25m)；（6）栅前渠宽取栅前水深的2倍。2.2.3设计计算⑴栅前水深h设计流量为：将数据带入公式（2-1），得h=0.56m⑵栅条间隙数n⑶栅槽宽度B将数值代入公式（2-3），得：B=S（n-1）+en＝0.01×(70-1)+0.01×69=1.39m⑷进水渠道渐宽部分的长度L1则进水渠道宽B1=2h=1.12m,渐宽部分展开角[7]α1=20°，则进水渠道渐宽部分长度：⑸栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度⑹过栅水头损失h1h1=kh0=k=3×2.42××sin60°=0.26m⑺栅后槽总高度H设栅前渠道超高h2=0.3m，栅前槽高H1=h+h2=0.52+0.3=0.82mH=h+h1+h2=0.52+0.26+0.3=1.08m⑻栅槽总长度LL=L1+L2+0.5+1.0+＝0.37+0.19+0.5+1.0+=2.53m⑼每日栅渣量WW1取0.08m3/103m3，将数值代入公式（2-5），得：=1.99m3/d，采用机械清渣。(10)格栅除污机选型HG型回转式格栅除污机整机结构紧凑，运转平稳，维修方便，操作简单，可实现自动运行或点动间断运行。设有气动缓冲卸料机构，卸料自动干净。水下部分选用优质不锈钢材料制作，耐腐蚀性好，使用寿命长[8]。设有过载保护装置，保护设备安全运行。本设计选用HG-1200型回转式除污机三台，两台工作，一台备用。设备总宽1400mm，有效栅宽1200mm，有效栅隙10mm，安装角度60°（60°～80°），运动速度2m/min，电机功率1.5KW[9]。细格栅计算草图见图2-2。图2-2细格栅计算草图2.3沉砂池沉砂池的功能是去除比重较大的无机颗粒（如：泥砂，煤渣等，它们的相对密度约为2.65）沉砂池一般设于泵站、倒虹管前，以便减轻无机颗粒对水泵、管道的磨损；也可设于初次沉淀池前，以减轻沉淀池负荷及改善污泥处理构筑物的处理条件。常用的沉砂池有平流式沉砂池、爆气沉砂池、多尔沉砂池和钟式沉砂池等。本工艺采用的是钟式沉砂池，钟式沉砂池效果较好，广泛应用于城市大、中、小型污水处理厂工程中前置预处理工序及厂矿企业单位，它有以下几个优点：结构紧凑，占地面积小，设备投资少；结构合理，维修率低，能耗小，运行管理和维护方便；设备耐腐蚀性强，使用寿命长；工艺布置灵活方便，易于配套组合，适应工程不同时期分段建设需要。通过转速调整可以达到最佳沉砂效果，沉砂用压缩空气经砂提升管，排砂管清洗后排除，清洗水回流到沉砂区，排砂达到清洁砂标准。工艺图见图2-3-1。图2-3-1钟式沉砂池工艺图根据最大日流量Qmax=0.76m3/s查相关手册，本设计采用两座900型钟式沉砂池[7]，一备一用。配备QTS空气提砂机，有空压机来的压缩空气驱动提升泵动作和空气冲洗装置运行，空气冲洗装置和提升泵将底部的砂子疏松开并提升上来，从而达到提砂的目的。900型钟式沉砂池尺寸见表2-1，各部尺寸图见图2-3-2。表2-1900型钟式沉砂池尺寸表型号流量（L/s）ABCDEFGHJKL9008804.871.51.002.000.402.201.000.510.600.801.85图2-3-2钟式沉砂池各部尺寸图2.4巴士计量槽2.4.1设计参数（1）最大日流量Qmax=0.76m3/s；（2）沉砂池末端设咽喉式巴氏计量槽一座，以便对污水处理厂的流量进行监控[10]；依据设计手册，当测量范围为时，喉宽取。2.4.2设计计算喉宽取，则喉管长计量槽尺寸：依据上游水位，按以下公式求出流量(2-6)上游水位通过超声波液位计自动计量，并转换为相应的流量。2.5CAST反应池2.5.1设计说明CAST整个工艺在一个反应器中完成有机污染物的生物降解和泥水分离过程。反应器分为三个区，即生物选择区、兼氧区和主反应区。生物选择区在厌氧和兼氧条件下运行，是污水与回流污泥接触区，充分利用活性污泥的快速吸附作用而加速对溶解性底物的去除，并对难降解有机物起到酸化水解作用，同时可使污泥中过量吸收的磷在厌氧条件下得到有效释放。兼氧区主要是通过再生污泥的吸附作用去除有机物，同时促进磷的进一步释放和强化氮的硝化/反硝化，并通过曝气和闲置还可以恢复污泥活性。每个反应池池尾部设置滗水器一台；每个反应池设置回流污泥泵用于污泥回流；剩余污泥通过重力作用排到集泥井。进水曝气阶段CAST主反应区内边充水边曝气，同时池内的回流污泥泵连续不断的向预反应区回流污泥。此时有机污染物被微生物氧化分解，同时污水中的氨氮通过微生物的硝化作用转化为硝态氮；静止沉淀阶段CAST主反应区不充水也不曝气，此时微生物利用水中剩余的DO进行氧化分解，生物池逐渐由好氧状态向缺氧状态转变，开始进行反硝化反应，活性污泥逐渐沉到池底，上层水逐渐变清；排水排泥阶段CAST主反应区的滗水器开始工作，自上而下逐渐排出上清液，同时池内的剩余污泥泵向污泥调节池输送剩余污泥。此时，生物池逐渐由缺氧状态过渡到厌氧状态，继续进行反硝化反应。2.5.2设计参数（1）最大日流量Qmax=66000m3/d=0.76m3/s；（2）Sa=200mg/L，Se=20mg/L；（3）B0D污泥负荷Ns控制在0.05～0.5，混合液污泥(MLSS)浓度Nw为3g/L～4g/L；（4）生活污水及城市污水的污泥容积指数SVI介于70～100；（5）污泥回流比R取0.27；2.5.3设计计算（1）B0D污泥负荷[9]（或称BOD-SS负荷率）N：=(2-7)式中：N——BOD-SS负荷率，kgBOD/(kgMLSS·d)；K——有机基质降解速率常数，一般为0.0168～0.0281，取K=0.018；S——CASS排放BOD浓度，mg/s，由设计条件得S；——有机物去除率，%；(2-8)S——进入CASS池BOD浓度，mg/s，由设计条件得S；故=——混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，一般为0.7～0.8，取；代入数据得，N，查BOD污泥负荷与污泥指数（SVI）的关系图可得：SVI=95。（2）混合液污泥(MLSS)浓度Nw（X）：(2-9)式中:Nw（X）——混合液污泥(MLSS)浓度；R——污泥回流比；r——考虑污泥在二次沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的有关系数，一般取值1.2左右。(3)CAST池容积CAST池容积采用容积负荷计算法确定，并用排水体积进行复核。①负荷计算法V=Q×(Sa－Se)/(Ne×Nw×f) (2-10)式中：V——CAST池容积，m3；Q——污水日流量，m3/d；·Nw——混合液污泥(MLSS)浓度，3g/L～4g/L；Ne——B0D污泥负荷率，其中Ne=K2×Se×f/η，K2取值见表1；f——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，即f=MLSS/MLVSS，0.7～0.8.将数值代入上式：V=66000×(200－20)/(0.3×2.685×0.75)=1.97×104m3 ②容积负荷CAST工艺是连续进水，间断排水，池内有效容积由变动容积(V1)和固定容积组成，变动容积是指池内设计最高水位至滗水机排放最低水位的容积。固定容积由两部分组成：一部分是活性污泥，最高泥面至池底之间的容积(V3)；另一部分为撇水水位和泥面之间的容积，它是由防止撇水和污泥流失的最小安全距离决定的容积(V2)。V=nl×(Vl+V2+V3) (2-11)式中：V——CAST池总有效容积，m3；n1——CAST池子个数,取5座，每座2个池子；V1——变动容积，m3；V2——安全容积，m3；V3——污泥沉淀浓缩容积，m3。将数值代入上式：(Vl+V2+V3)=1.97×104/10=1970m3一般地，池内最高液位H按下式计算：H=Hl+H2+H3=(3～5)m，取4.5m 。H1=Q/(n1×n2×A) (2-12)式中：H1——池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，m；A——单个CAST池平面面积，m2；n2——日内循环周期数,周期数为6，每个周期4小时；将数值代入上式：H1=66000/(6×10×1970/4.5)=2.51mH3=H×Nw×SVI×10-3 (2-13)式中：H3——滗水结束时泥面高度，m；Nw——最高液位时混合液污泥浓度，kg/m3；将数值代入上式：H3=4.5×2.685×80×10-3=1.15m H2=H-(Hl+H3) (2-14)式中：H2——撇水水位和泥面之间的安全距离，m。将数值代入上式：H2=4.5-(2.51+1.15)=0.84m ③CAST池外形尺寸A=1970/4.5=437.8m2式中：B——池宽，B;H=1～2;L——池长，L;B=4～6.B取8.8m,校核：CAST池总高H0=H+0.5m，0.5m为超高。将数值代入上式：H0=4.5+0.5=5.0mCAST池中间设一道隔墙，将池体分隔微生物选择区和主反应区两部分。靠进水端为全物选择区，其容积为CAST池总容积的20%左右，另一部分为主反应区,与反应区长度L1按下式计算。L1=（0.16～0.25）L（m），L1取8m。④连通孔尺寸隔墙底部设连通孔，连通两区水流。连同孔孔口面积A1按下式计算：(2-15)式中：n3：连通孔个数，n3取3个；U——孔口流速m/h，U一般取值20～50m/h,取50m/h。将数值代入上式：孔口间距单孔时设在隔墙中央，多孔时沿隔墙均布，孔口宽度0.4～0.6m，孔口高度不宜大于1.0m。(4)上清液排出装置上清液排出装置应能在设定的排出时间内以及活性污泥不发生上浮的情况下排出上清液。CAST工艺一般都采用滗水器排水，滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清液。为防止水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度。污水进水量Q=66000m/d，池数n=10，周期n=6，排出时间T=1.0h，则每池的排出负荷：m/min考虑安全系数为1.3，QD’=18.3×1.3=23.8m/min=1430m³/h本设计中选用BSL型旋转式滗水器，型号BSL1500，滗水能力1500m3/h，出水管直径800mm，滗水深度2～5m[12]。该滗水器在特定的时间内上清液经堰口，均匀排出池外；随着水面下降，堰口的负荷均衡，并保证排水流量和水质；可采用手动，自动变频调速和PLC控制；水下部分为不锈钢材质。（5）污泥回流量计算污泥回流比为R=27%，则污泥回流量为：Q=QR=采用污泥泵使污泥回流入生物选择器,再根据设计流量742.5/10=74.25m3/h，采用2台（1用1备）100QW100-7型潜水排污水泵，单台提升流量，扬程7m，转速1440r/min，轴功率2.39kw，配用功率4kw[8]。（6）需氧量及曝气系统设计计算[7]①需氧量：(2-16)取0.50kg/kg，0.150(1/d)。平均时需氧量：最大时需氧量：②供气量计算：设计采用HYW-Ⅰ型微孔曝气器，敷设在CAST反应池池底，距池底距离200mm，且水深为4.5m，因此淹没深度H=4.5-0.2=4.3m。氧转移效率为20～25%；服务面积为；曝气量为0.8～3m3/(只.h)；动力效率4～5.6kgO2(kw.h)；阻力2924.1Pa。查表知，20时溶解氧饱和度为。已知数据中，当地平均气压为Pa，所以曝气器出口处的绝对压为：空气离开曝气池时，氧的百分比为：曝气池中溶解氧平均饱和度为：（水温20）25是脱氧清水平均时充氧量为：=12512.5kg/d=521kg/h25是脱氧清水最大时充氧量为：=689kg/h式中：——污水中杂志影响修正系数，取0.7；——污水含盐量影响修正系数，取0.95；C——混合液溶解氧浓度，取2.0；——气压修正系数，取1。CAST反应池的平均时供气量为CAST反应池的最大时供气量为③空气管系统计算：在曝气池平面图上布置空气管道，在相邻的两个廊道的隔墙上设一根干管，共4根干管。在每根干管上设8对配气竖管，共16条。全曝气池共64条配气竖管。每根竖管供气量为：9187/64=143m3/h曝气池平面面积为：50×8.8×10=4400m2每个微孔曝气装置服务面积按0.60m2计，则所需微孔曝气装置总数为：4400/0.60=7333(个)为安全计，本设计采用7400个微孔曝气装置，每个竖管上安设的微孔曝气装置数目为：7400/64=116(个)每个微孔曝气装置的配气量为：9187/7400=1.2m3/h将已布置的空气管路及布置的微孔曝气装置绘制成空气管路计算图用以计算，空气管路计算图见图2-4。图2-4空气管路计算图空气管道系统总压力损失为：95.31×9.8=0.934kPa微孔曝气装置的压力损失为2.924kPa，总压力损失为：0.934+2.924=3.858kPa为安全计，设计取值6.0kPa.④空压机的选定微孔曝气装置安装在距池底0.2m处，因此，空压机所需压力为：P=(4.5-0.2)×9.8+6.0=48.14kPa空压机供气量：最大时：9187m3/h=153.12m3/min平均时：6947m3/h=115.78m3/min鼓风机房要给CAST池供气，根据所需压力及空气量，选用TSE-200型罗茨风机6台（4用2备），该型号罗茨风机风量28.4m3/h，升压49.0KPa，配套电机型号Y250M-6；功率37KW，转速970r/min，机组最大重量1060kg。 2.6接触消毒池2.6.1设计说明水消毒的目的是解决水中生物污染的问题。生活污水经过二级处理后，水质改善，细菌含量大幅度减少，但细菌的绝对值仍很客观，并存在病原菌的可能，为防止对人类健康产生危害和对生态造成污染，在污水排入水体前应进行消毒。目前常用的污水消毒剂是液氯，其次是漂白粉、臭氧、次氯酸钠、氯片、氯氨、二氧化氯和紫外线等。其中液氯效果可靠、投资设备简单、投量准确、价格便宜。漂白粉投量不准确，溶解调制不便。臭氧投资大，成本高，设备管理复杂，其他几种消毒剂也有明显的缺点，所以目前液氯仍然是消毒剂首选。本设计采用液氯消毒,并使用真空转子加氯机加氯，使得处理污水与消毒液充分接触混合以处理水中的微生物，尽量避免造成二次污染。本设计采用隔板式接触反应池。2.6.2设计参数（1）设计流量：Qmax=0.76m3/s；（2）水力停留时间：T=0.5h=30min；（3）投氯量为：＝5-10mg/L；（4）平均水深：h=2.5m；（5）隔板间隔：b=2.0m。 设计采用2个3廊道平流式接触消毒池。2.6.3设计计算（1）接触消毒池的尺寸计算①接触池容积②接触池表面积接触池平均水深设计为，则接触池面积③接触池长度式中：L1——廊道总长，m;B——廊道单宽，m,取5m。采用3廊道，接触消毒池长：，校核长宽比：④池高：（）⑤进水部分：每个接触消毒池的进水管径D=600mm，V=1.1m/s。⑥混合：采用管道混合的方式，加氯管线直接接入接触消毒池进水管，为增强混合效果，加氯点后接D=600mm的静态混合器。⑦进水部分：（2-18）式中：H：堰上水头，m；n——接触消毒池个数；m——流量系数，一般采用0.42；b——堰宽，数值等于池宽，m。设计中n=2,b=4m接触消毒池计算草图见图2-5。图2-5接触消毒池计算草图（3）加氯间①加氯量氯量按每立方米污水投加8g计，则每天需要氯量:q=q0×Q×86400/1000式中：q——每日加氯量（kg/d）；q0——液氯投量（mg/L）；Q——污水设计流量（m3/s）。q=80×0.76×86400/1000=525.312kg/d②加氯设备选用3台ZJ-2型转子加氯机，两用一备，单台加氯量为10kg/h，加氯机外型尺寸为550mm×310mm×710mm。第三章污泥处理工艺设计计算3.1排泥系统3.1.1设计参数（1）最大日流量Qmax=66000m3/d；(2)污泥回流比R=27%；(3)浓缩前含水率为99.4%（即固体浓度C1=6kg/m3）。3.1.2设计计算（1）剩余污泥量：（3-1）（3-2）（3-3）式中：Px——每日生成的活性污泥量，kg/d；Ps——不可生物降解和惰性悬浮物量（NVSS），该部分占总TSS的50%；Y——污泥产泥系数，取Y=0.6；K——衰减系数，取0.075。将各值带入：日产剩余污泥量为：（2）排泥管径设计剩余污泥在重力作用下通过污泥管路排入集泥井。由于污泥含水率高，属假塑性流体，层流状态下阻力较大，紊流状态下阻力较小。所以设计输泥管道时，通常采用较大流速。取设计流速v=1.5m/s，设计流量Q=1424m³/d=0.02m3/s，则输泥管直径为：m管径取1.5安全系数，则污泥管直径为200mm3.2.集泥井3.2.1设计参数（1）日产剩余污泥量为1895m3/d；（2）CAST反应池日产泥量考虑在2h内抽完；(3)集泥井容积定为污泥泵15min提升流量的体积。3.2.2设计计算集泥井容积：设有效井深为5m，平面面积为35.6m2,设计尺寸L×B=6m×6m，集泥井为地下式，池顶加盖，有潜污泵抽送污泥。根据设计流量1895m3/d=78.9m3/h，采用1台100QW90-9型潜水排污水泵将污泥抽送至重力浓缩池，单台提升流量，扬程9m，转速1430r/min，轴功率1.8kw，配用功率3kw。3.3污泥浓缩池3.3.1设计说明在污水处理过程中产生的沉淀物按其主要成分的不同分为污泥和沉渣。污泥以有机物为主要成分，其特点是：有机物含量高、易腐化发臭；颗粒密度小（接近水的密度），含水率高且不易脱水，便于管道输送。污泥的含水率很高，污泥中所含水分有4类：颗粒间的孔隙水约占70%，毛细管水约占20%，颗粒表面的吸附水与微生物内部水两者约占10%。降低污泥中的含水率，可以采用污泥浓缩的方法来降低污泥中的孔隙水，通过降低污泥的含水率，减少污泥的体积，能减少池容积和处理所需的投药量，缩小用于输送污泥的管道和泵类的尺寸。具有一定规模的污水处理工程中常用的污泥浓缩方法主要有重力浓缩、溶气气浮浓缩和离心浓缩[13]。本设计采用一座连续式重力浓缩池，由中心进泥管进泥，上清液由溢流堰出水，浓缩污泥用带栅条的刮泥机刮至池中心的污泥斗并从排泥管静压排泥。3.3.2设计参数（1）日产剩余污泥量为1424m3/d；（2）浓缩后含水率：97.5%（即固体浓度C2=25kg/m3，当为初次污泥时，其含水率一般为95%～97%；当为剩余活性污泥时，其含水率一般为99.2%～99.6%）；（3）浓缩时间：（浓缩时间不宜小于12h，但也不要超过24h）；（4）浓缩池固体通量：M=30kg/(m2（负荷当为初次污泥时，污泥固体负荷宜采用80～120kg/(m2.d)；当为剩余污泥时，污泥固体负荷宜采用30～60kg/(m2.d)）；（5）有效水深一般宜为4m,最低不小于3m；（6）重力浓缩池数量：1座（圆形辐流式）。3.3.3设计计算（1）重力浓缩池尺寸：①浓缩池面积A根据查固体通量经验值，污泥固体通量选用30kg/(m2.d)。浓缩池面积（3-4）式中：Q——污泥量，m3/d；Co——污泥固体浓度，kg/m3；G——污泥固体通量，kg/(m2.d)。②浓缩池直径D设计采用n=1个圆形辐流池。单池面积浓缩池直径③浓缩池深度H浓缩池工作部分的有效水深，式中，T为浓缩时间，h，取T=15h。超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.3m，浓缩池设机械刮泥，池底坡度i=1/20,污泥斗下底直径D1=3.3m，上底直径D2=4.0m。池底坡度造成的深度污泥斗高度 浓缩池深度H=h1+h2+h3+h4+h5=4.775m④浓缩后污泥体积污泥浓缩前含水率P1为99.4%，浓缩后含水率P2为97.5%，则浓缩后每天产生污泥体积⑤浓缩设备采用型单周边传动刮泥机，并且配置栅条以利于污泥的浓缩[8]。其性能参数见表3-1。表3-1DZG-22型浓缩池刮泥机池径/m池深/m周边线速度/m·min-1驱动功率/kW22⑥排水与排泥系统：污泥浓缩后的上清液由溢流堰出水进入储水槽，然后汇入出水管排出。剩余污泥量341.76/d=0.004/s，浓缩后污泥由管径DN220mm的重力输泥管送至污泥脱水机房。（2）重力浓缩池计算草图见图3-1。图3-1重力浓缩池计算草图3.4污泥脱水机房污泥脱水的主要目的在于实现有效减容。主要方法有自然干化和机械脱水。影响污泥脱水性能的自身因素主要有含水率与水的存在形式、比阻或毛细吸水时间。污泥机械脱水的原理是以过滤介质两面的压力差为推动力，使污泥水分被强行排出并形成滤液，固体颗粒形成滤饼。常用的污泥机械脱水方法有压滤法、离心法、真空法等。本设计采用压滤法，选用带式压滤机，该设备构造简单，推动力大，适用于各种性质的污泥，且形成的滤饼含水率低。3.4.1设计参数（1）剩余污泥量：454.8/d；（2）浓缩后含水率：97.5%（即固体浓度C2=25kg/m3）；（3）泥饼含水率为：75%。3.4.2设计计算（1）污泥脱水机：过滤流量430.1设置3台压滤机（2用1备），每台每天工作19h，则每台压滤机处理量：选择DY-2000型带式压滤脱水机，其主要技术参数见表3-2。表3-2DY2000型带式压滤脱水机主要技术参数处理能力/滤带清洗用水气压/MPa泥饼含水率/%宽度mm速度/m·min-1水量/水压/MPa8～1220000.5～5 ≥8>0.40.3～0.565～75（2）加药量计算：①设计流量430.1；絮凝剂PAM；投加量以干固体的0.4%计，即②设备选择由污泥混合池、脱水机房合建而成。污泥混合池平面尺寸为4.0m×3.0m，有效水深2.0m。为了避免剩余污泥在混合池内沉淀，每个池中设置JB-Ⅱ-1.8-0.75型搅拌机各1台。JB-Ⅱ-1.8-0.75型搅拌机的技术参数见表3-3。表3-3JB-Ⅱ-1.8-0.75型搅拌机的技术参数规格电机功率/kW叶轮转速/r·min-1叶轮直径/mmФ1800×20000.75160500脱水间平面尺寸为25m×15m，安装有制药液装置2套，最大制备能力10kg/hr聚合物粉末，采用PLC作为混凝剂，药液浓度0.5%，投药泵3台(2用1备)，选用计量泵，Q=0.5～1.5m3/hr，H=20m。另外设螺杆泵3台（2用1备），从混合池抽吸污泥到脱水机。（3）污泥饼体积：设泥饼含水率为75%V=(/C)=430.1×(1-97.5%)/(1-75%)=43.0泥通过泥饼运输采用TD—75型皮带运输机输送至污泥堆放处，运到污水厂附近的垃圾焚烧场进行处理。第四章平面及高程布置4.1平面布置平面更经济合理，污水厂平面布置应遵循下列原则：⑴按功能分区，配置得当主要是指对生产、辅助生产、生产福利等各部分布置，要做到分区明确、配置得当而又不过分独立分散。既有利于生产，又避免非生产人员在生产区通行或逗留，确保安全生产。在有条件时（尤其建新厂时），最好把生产区和生活区分开，但两者之间不必设置围墙。⑵功能明确，布置紧凑首先应保证生产的需要，结合地形、地质、土方、结构和施工等因素全面考虑。布置时力求减少占地面积，减少连接管(渠)的长度，便于操作管理。⑶顺流排列，流程简捷指处理构（建）筑物尽量按流程方向布置，避免与进（出）水方向相反安排；各构筑物之间的连接管（渠）应以最短路线布置，尽量避免不必要的转弯和用水泵提升，严禁将管线埋在构（建）筑物下面。目的在于减少能量（水头）损失、节省管材、便于施工和检修。⑷充分利用地形，平衡方土，降低工程费用某些构筑物放在较高处，便于减少土方，便于空放、排泥，又减少了工程量，而另外一些构筑物放在较低处，使水按流程按重力顺畅输送。⑸必要时应预留适当余地，考虑扩建和施工可能（尤其是对大中型污水处理厂）。⑹构（建）筑物布置应注意风向和朝向将排放异味、有害气体的构（建）筑物布置在居住与办公场所的下风向；为保证良好的自然通风条件，建筑物布置应考虑主导风向。道路布置在污水厂内应合理的修建道路，方便运输，要设置通向各处理构筑物和辅助建筑物的必要通道，道路的设计应符合如下要求：主要车行道的宽度：单车道为3~4m，双车道为6~7m，并应有回车道。车行道的转弯半径不宜小于6m。人行道的宽度为1.5~2.0m。4.2高程布置4.2.1布置原则为了使工程更经济合理，污水厂高程布置应遵循下列原则：(1)尽可能利用地形坡度，使污水按处理流程在构筑物之间能自流，尽量减少提升次数和水泵所需扬程。(2)协调好站区平面布置与各单体埋深，以免工程投资增大、施工困难和污水多次提升。(3)水流程和污泥流程的配合，尽量减少提升次数。(4)好单体构造设计与各构筑物埋深，便于正常排放，又利检修排空。4.2.2污水处理构筑物高程布置(1)构筑物水头损失表4-1构筑物水头损失表构筑物名称水头损失（m）构筑物名称水头损失（m）中、细格栅0.2CAST池滗水深度2.51沉砂池0.2接触消毒池0.2巴氏计量槽0.3(2)管渠水力计表4-2污水管渠水力计算表构筑物名称流量（L/s）管渠设计参数水头损失管径D（mm）坡度I（‰）流速V（m/s）构筑物间距L（m）沿程损失（m）局部损失（m）构筑物水头损失（m）总损失(m)出水口至接触消毒池7609002.01.32200.00.400.000.000.723807003.01.3012．80.040.28接触消毒池至CAST池7609001.81.2833.20.060.020.200.573807002.020.191907003.11.1519.40.060.02CAST池至计量槽7609001.81.2810.00.020.102.522．753807002.01.158.00.020.011907003.11.1519.40.060.02计量槽至沉砂池7609000.0090.000.300.313807002.0050.00沉砂池至细格栅7609001.81.284.00.0070.000.200.323807002.010.10细格栅至泵房7609001.81.2810.00.053807002.01.153.00.0060.02(3)构筑物及管渠水面标高计算本设计中，地面标高为25m（并作为相对标高25m），其他标高均以此为基准。设计进水管处的水面标高为22.00m，附近河流的最高水位为23.00m，但考虑到土方平衡，建筑成本，管线埋深等因素，出水口标高设定为24.00m。由出水口标高和接触消毒池至出水口的水头损失可推算出接触消毒池标高，由接触消毒池标高和CAST池至接触消毒池的水头损失可推算出CAST池标高，由CAST池标高和计量槽至CAST池的水头损失可推算出可推算出计量槽标高，由计量槽标高和沉砂池至计量槽水头损失可推算出沉砂池标高，由沉砂池标高和细格栅至沉砂池水头损失可推算出细格栅标高，具体标高见表4-3。表4-3构筑物及管渠水面标高计算表序号管渠与构筑物名称水面上游标高（m）水面下游标高（m）构筑物水面标高（m）地面标高（m）1出水口至接触消毒池24.7224.00252接触消毒池24.9224.7224.82253接触消毒池至CAST池25.2924.92254CAST池27.8125.29最高液位27.81m,最低液位25.29m255CAST池至计量槽28.0427.81256计量槽28.3428.0428.19 257计量槽至沉砂池28.3528.34258沉砂池28.5528.3528.45 259沉砂池至细格栅28.6728.552510细格栅28.8728.67栅前液位28.87m,栅后液位28.67m2511细格栅至泵房29.0228.8725(4)污水提升泵房污水提升泵房用以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，污水从而得以净化，本设计污水提升泵房与中格栅合建在一起。泵房进水角度不大于45度,《室外排水设计规范》规定污水泵房的集水池容积不应小于最大一台水泵5min的出水量。相邻两机组突出部分得间距，以及机组突出部分与墙壁的间距，应保证水泵轴或电动机转子再检修时能够拆卸，并不得小于0.8。如电动机容量大于55KW时，则不得小于1.0m，作为主要通道宽度不得小于1.2m。本设计中，地面标高为25m（并作为相对标高25m），其他标高均以此为基准，设计进水管处的水面标高为22.00m。污水提升前水位19.8m（既泵站吸水池最底水位，设有效水位为2m），提升后水位28.87m（即细格栅前水面标高），所以，提升净扬程Z=28.87-19.8=9.07m。水泵水头损失取2m，从而需水泵扬程H=Z+h=11.07m。再根据设计流量760L/s=2720m3/h，采用4台300QW800-15型潜水排污水泵（3用1备），单台提升流量，扬程15m，转速980r/min，轴功率38.57kw，配用功率55kw[15]。占地面积为π52＝78.54m2，即为圆形泵房D＝10m,高12m,泵房为半地下式，地下埋深7m，水泵为自灌式，污水提升泵房计算草图见图4-2。