轴靠山满堂架施工方案

1、工程简项 86699.72根据目前施工图纸，建筑总高度近100m，地上11层，±0.0001104.00m。地础设计等级乙级，基础设计安全等级二级2、工程方案概1~51~5F（-2.2m）开始1~5序号1GB50009-2GB50010-3GB50204-4JGJ80-5JGJ162-6JGJ130-7JGJ59-81、技术要2、材料准焊接GB/T3091中规定的Q235普通的钢材质量应符合现行碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。本次脚手架施工采用Φ48.3×3.0。扣件应采用铸钢制作，其质量和性能应符合现行《脚手架扣件GB1583165N·m2.3、脚架安全技术规范》JGJ164的相关规定。2.4、可调托可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行《梯型螺纹》GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不6530㎜。40kN5㎜。3、劳动力准所有脚手架施工必须持证上岗，上岗前需经过三级安全教育1、立杆纵向、横向间距不得大于400mm，步距为1200,架体向大横杆必须贯通23240X110X90混凝土实心砖垫块，严禁立杆悬空，横向水平杆需抵4.5m,4m~4.5m；6、沿字母轴方向设置一道通长竖向剪刀撑;1m3个扣件16~99方案记录专项方案连续记序号 分 内 情 间复 情间12456剪刀撑是否按方案设7840—65N·m2、连10mm布置于标高﹢34.950m处。15天一次值-值mm123456

板模板(扣件高架)计算结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。模板支架参横向间距或排距(m):0.40；纵距(m):0.40；步距采用的(mm):Φ48×2.8；板底支撑连接方式:支撑；立杆承重连接方式:面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离托梁材料为：5楼板的计算厚度足要求足要求模板面板为受弯构件,按三跨连续面板进行验算其抗弯强度和刚度W=80×1.82/6=43.2cm3；I=80×1.83/12=38.88cm4；1、荷

q1=25.5×1×0.8+0.5×0.8=20.8kN/m；活荷载为施工及设备荷载q2=1×0.8=0.82、强计算公式如下其中：q=1.2×20.8+1.4×0.8=M=0.1×26.08×2502=163000面板最大应力计算值σM/W=163000/432003.773N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；3.773N/mm213N/mm2,3、挠其中q=ν=0.677×20.8×2504/(100×9500×38.88×104)=0.149面板最大允许挠度[ν]=250/250=10.149mm1mm,满足要求三、模板支撑的计W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67q1=25.5×0.25×1+0.5×0.25=6.5kN/m；活荷载为施工及设备荷载q2=1×0.25=0.25计算公式如下 q= 1.2×q1+1.4×q2=1.2×6.5+1.4×0.25=8.15kN/m； M=0.1ql2=0.1×8.15×0.42=0.522kN·m；最大应力计算值σM/W0.522×106/83333.336.259N/mm2；的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；的最大应力计算值为6.259N/mm2小于的抗弯强度设计值13N/mm2,截面抗剪强度必须满足τ=3V/2bhn<其中最大剪力V0.6×8.15×0.83.912τ33.912×103/(250×100)1.174N/mm2；抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；的受剪应力计算值1.174N/mm2小于的抗剪强度设计值1.4N/mm2足要求计算公式如下均布荷 q=q1=6.5最大挠度计算 ν=0.677×6.5×8004/(100×9000×4166666.667)=0.481最大允许挠度[ν]=800/250=3.2的最大挠度计算值0.481mm小于的最大允许挠度3.2mm,满足要求W=10.4cm3；I=26cm4；集中荷载P托梁计算弯矩图托梁计算变形图最大弯矩Mmax=2.104kN·m；最大变形Vmax=1.684mm；Qmax27.764kN；最大应力σ=2104228.125/10400202.33托梁的抗压强度设计值[f]=205202.33N/mm2205满足要求1.684mm800/150与10mm,满足要求NG1=0.138×15=2.076的自重计算参照《扣件式规范》附录A模板的自重NG2=0.5×0.4×0.4=0.32NG325.5×1×0.4×0.4=16.32kN；NGNG1+NG2+NG318.716NQ=(1+20.8×0.8=1.92N=1.2NG+1.4NQ=25.147kN；立杆的稳定性计算公式σ其 N----立杆的压力设计值(kN)：N=25.147φ----受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm； 立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49σ--------立杆最大应力计算值[f]----立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；按下式计算l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1l0/i=1700/15.9=107由长细比 的结果查表得到受压立杆的稳定系数φ=0.537立杆的最大应力计算值；σ=25147.2/（0.537×424）=110.446立杆的最大应力计算值σ=110.446N/mm2小于立杆的抗压强度设计[f205N/mm2l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.038×(1.5+0.1×2)=2.059k1--计算长度附加系数按照表1取值k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.038Lo/i=2059.288/15.9=130由长细比 的结果查表得到受压立杆的稳定系数φ=0.396立杆的最大应力计算值；σ=25147.2/（0.396×424）=149.771立杆的最大应力计算值σ=149.771N/mm2小于立杆的抗压强度设计[f205N/mm2以上表参照杜荣军 《扣件式模板高支撑架设计和使用安全》p≤地基承载力设计值fg=fgk×kc=120×1=120其中，地基承载力标准值：fgk120kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=25.147/0.25=100.589kpa；N25.147kN；基础底面面积：A=