桥梁工程荷载分类PPT59

一、荷载分分类：1永久作用结构重力（包括结构附加重力）

2预加应力3土的重力及土侧压力4混凝土收缩及徐变影响力5基础变位影响力6水的浮力荷载分类荷载载名名称称编号8可变作用汽车荷载9汽车冲击力10汽车离心力11汽车引起的土侧压力12人群荷载13汽车制动力14风荷载15流水压力16冰压力17温度（均匀温度和梯度温度）作用18支座摩阻力19偶然荷载地震作用20船舶或漂流物的撞击作用21汽车撞击作用公路桥涵设设计时，对对于不同的的作用采用用不同的代代表值。（1）永永久久作作用用是是经经常常作作用用的的其其数数值值不不随随时时间间变变化化或或变变化化微微小小的的作作用用；；采采用用标标准准值值作作为为代代表表值值。。（2）可变变作用用是其其数值值是随随时间间变化化的作作用。。按其其在随随机过过程中中出现现的持持续时时间或或次数数的不不同，，可取取标准准值、、频遇遇值、、准永永久值值。应应根据据不同同的极极限状状态分分别采采用标标准值值、频频遇值值或准准永久久值作作为其其代表表值。。作用的的标准准值是是结构构设计计的主主要参参数，，关系系到结结构的的安全全问题题。是是作用用的基基本值值。可变作作用的的频遇遇值是是指结结构上上频繁繁出现现的且且量值值较大大的的的作用用取值值，但但它比比可变变作用用的标标准值值小，，实际际上由由标准准值乘乘以小小于1.0的频遇遇值系系数ψ1得到。。可变作作用的的准永永久值值是指指在结结构上上经常常出现现的作作用取取值，，但它它比可可变作作用的的频遇遇值又又要小小一些些，实实际上上是由由标准准值乘乘以小小于频频遇值值系数数ψ1的准永永久值值系数数ψ2得到。。承载能能力极极限状状态设设计及及按弹弹性阶阶段计计算结结构强强度时时应采采用标标准值值作为为可变变作用用的代代表值值。正正常使使用极极限状状态按按短期期效应应（频频遇））组合合设计计时，，应采采用频频遇值值作为为可变变作用用的代代表值值；按按长期期效应应（准准永久久）组组合设设计时时，应应采用用准永永久值值作为为可变变作用用的代代表值值；（3）偶然然作用用的作作用时时间短短暂，，且发发生的的机率率很小小。取取其标标准值值作为为代表表值。。作用的的设计计值规规定为为作用用的标标准值值乘以以相应应的作作用分分项系系数。。一．永永久作作用：：包括括：结结构重重力、、预加加应力力、土土的重重力、、土侧侧压力力、混混凝土土收缩缩及徐徐变影影响力力、基基础变变位影影响力力、水水的浮浮力。。结构重重力：：结构构自重重及桥桥面铺铺装、、附属属设备备等附附加重重力均均属结结构重重力。。（1）结构构重力力标准准值可可按材材料的的重力力密度度与结结构构构件的的设计计尺寸寸计算算确定定。（2）预加加应力力：在在结构构正常常使用用极限限状态态设计计和使使用阶阶段构构件应应力计计算时时，应应作为为永久久作用用计算算其效效应和和次效效应，，并计计入相相应阶阶段的的预应应力损损失，，但不不计入入由于于预加加力偏偏心距距增大大引起起的附附加效效应。。在结结构进进行承承载能能力极极限状状态设设计时时，预预加应应力不不作为为作用用，而而将预预应力力钢筋筋作为为结构构抗力力的一一部分分。但但在连连续梁梁等超超静定定结构构中，，仍需需考虑虑预加加力引引起的的次效效应。。（3）土的重重力和侧侧土压力力。桥台台、挡土土墙等要要考虑的的主动土土压力、、静土压压力、土土抗力。。按《桥规》（JTGD60—2004）4.2.3规定计算算。（4）水的浮浮力可按按下列规规定采用用：1、基础底底面位于于透水性性地基上上的桥梁梁墩台，，当验算算稳定时时,应考虑设设计水位位的浮力力；当验验算地基基应力时时，可仅仅考虑低低水位的的浮力，，或不考考虑水浮浮力。2、基础嵌嵌入不透透水性地地基的桥桥梁墩台台不考虑虑水的浮浮力。3、作用在在桩基承承台底面面的浮力力，应考考虑全部部底面积积。对桩桩嵌入不不透水地地基并灌灌注混凝凝土封闭闭者，应应不考虑虑桩的浮浮力，在在计算承承台底面面浮力时时应扣除除桩的截截面面积积。4、当不能能确定地地基是否否透水时时，应以以透水或或不透水水两种情情况与其其他作用用组合，，取其最最不利者者。（5）混凝土土收缩及及徐变作作用可按按下述规规定取用用：1、外部超超静定的的混凝土土结构、、钢和混混凝土的的组合结结构等，，应考虑虑混凝土土收缩及及徐变的的作用。。2、混凝土土的收缩缩应变和和徐变系系数可按按《公路钢筋筋混凝土土及预应应力混凝凝土桥涵涵设计规规范》（JTGD62）附录F的规定计计算。3、混凝土土徐变的的计算，，可假定定徐变与与混凝土土应力呈呈线性关关系。4、计算圬圬工拱圈圈的收缩缩作用效效应时，，如考虑虑徐变影影响，作作用效应应系数可可乘以0.45折减系数数。（6）基础变变位影响响力：超超静定结结构当考考虑由于于地基压压密等引引起的长长期变形形影响时时，应根根据最终终位移量量计算构构件的效效应。二．可变变作用：：包括汽汽车荷载载及其影影响力、、风荷载载、流水水压力、、冰压力力、温度度作用、、支座摩摩阻力。。其数值值是随时时间变化化的作用用。1、汽车荷荷载公路路桥桥涵涵设设计计时时，，汽汽车车荷荷载载分分为为公公路路—I级和和公公路路—II级两两个个等等级级。。汽车车荷荷载载由由车车道道荷荷载载和和车车辆辆荷荷载载组组成成。。桥桥梁梁结结构构在在进进行行整整体体计计算算时时采采用用车车道道荷荷载载；；桥桥梁梁结结构构的的局局部部加加载载、、涵涵洞洞、、桥桥台台和和挡挡土土墙墙土土压压力力等等的的计计算算采采用用车车辆辆荷荷载载。。车车辆辆荷荷载载与与车车道道荷荷载载的的作作用用不不得得叠叠加加。。（1）汽汽车车荷荷载载等等级级车辆荷荷载计计算等等级选选择见见（表表7—5）。表7—5各级公公路桥桥涵的的汽车车荷载载等级级公路等级高速公路一二三四汽车荷载等级公路—I级公路—I级公路—II级公路—II级公路—II级当二级级公路路为干干线公公路时时，其其桥涵涵设计计可采采用公公路—I级汽车车荷载载。当四级级公路路上重重型车车辆少少时，，其桥桥涵设设计所所采用用的公公路—II级车道道荷载载的效效应可可乘以以0.8的折减减系数数，车车辆荷荷载的的效应应可乘乘以0.7的折减减系数数。城市道路等级快速路主干路次干路支路设计汽车荷载等级城-A级或城-B级城-A级城-A级或城-B级城-B级城市桥桥涵的的汽车车荷载载等级级1快速路路、次次干路路上如如重型型车辆辆行驶驶频繁繁时，，设计计汽车车荷载载应选选用城城－A级汽车车荷载载；2小城市市中的的支路路上如如重型型车辆辆较少少时，，设计计汽车车荷载载采用用城－－B级车道道荷载载的效效应乘乘以0.8的折减减系数数，车车辆荷荷载的的效应应乘以以0.7的折减减系数数；3小型车车专用用道路路，设设计汽汽车荷荷载采采用城城－B级车道道荷载载的效效应乘乘以0.6的折减系数数，车辆荷荷载的效应应乘以0.5的折减系数数。桥梁计算跨跨径等于或或大于50m时，Pk=360kN；桥梁跨径径在5m～50m之间时，Pk值采用直线线内查求得得。计算剪剪力效应时时，上述集集中荷载标标准值Pk应乘以1.2的系数。公路—II级车道荷载载的均布荷荷载标准值值qk和集中荷载载标准值Pk按公路—I级车道荷载载的0.75倍采用。车道荷载均均布荷载标标准值应满满布于使结结构产生最最不利效应应的同号影影响线上；；集中荷载载标准值只只作用于相相应影响线线中一个最最大影响线线峰值。图7-5车道荷载（2）车道荷载载车道荷载由由均布荷载载和集中荷荷载组成，，其计算图图式见图7—5。公路—I级车道荷载载的均布荷荷载标准值值为qk=10.5kN/m；集中荷载载标准值按按以下规定定选取：桥桥梁计算跨跨径小于或或等于5m时，Pk=180kN；qkPk（3）车辆荷载载车辆荷载的的立面、平平面尺寸见见图7—6，其主要技术术指标见表7—6。图中示出了了它们的轴重重、轴距、轮轮距及外形尺尺寸。各级汽车的主主要技术指标标见（表7—6）.车道荷载横向向分布系数应应按设计车道道数如图7—6的横向布置，，布置车辆荷荷载进行计算算。（重力单位：：kN;尺寸单位：m）图7—6车辆荷载立面面、平面及横横向布置(上为公路荷载载、下为城市市荷载）0.51.81.31.81.47.01.43.01.47.01.43.0140140120120301.82.52.52.50.615.015.0项目单位技术指标项目单位技术指标车辆重力标准值kN550轮距m1.8前轴重力标准值kN30前轮着地宽度及长度m0.3×0.20中轴重力标准值kN2×120中、后轮着地宽度及长度m0.6×0.2后轴重力标准值kN2×140车辆外形尺寸（长×宽）m15×2.5轴距m3+1.4+7+1.4各级汽车主要要技术指标表7—62)城－B级车辆荷载的的立面、平面面布置及标准准值应采用现现行行业标准准《公路桥涵设计计通用规范》JTGD60车辆荷载的规规定值；车道荷载横向向分布系数应应按设计车道道数如图7—6的横向布置，，布置车辆荷荷载进行计算算。桥涵设计车道道数应符合表表7—7的规定，多车车道桥梁上的的汽车荷载应应考虑多车道道折减。当桥桥涵设计车道道数等于或大大于2时，由汽车荷荷载产生的效效应应按表7—8规定的多车道道折减系数进进行折减。但但折减后的效效应,不得小于用两两设计车道的的荷载效应。。桥面净宽W（m）横向布置车队数车队单向行驶车队双向行驶W<7.017.0≤W<10.57.0≤W<14.0210.5≤W<14.0314.0≤W<17.514.0≤W<21.5417.5≤W<21.0521.0≤W<24.521.5≤W<28.0624.5≤W<28.0728.0≤W<31.528.0≤W<35.08表7—7桥梁横向布置置车队数表7—9当桥梁的计算算跨径L大于150m时，应按表7—9规定的纵向向折减系数数进行折减减。当为多多跨连续结结构时，整整个结构应应按最大的的计算跨径径考虑汽车车荷载效应应的纵向折折减。横向车队数345678横向折减系数0.780.670.600.550.520.5横向折折减减系系数表7—8纵向折折减减系系数计算跨径L（m）纵向折减系数150≤L<4000.97400≤L<6000.96600≤L<8000.95800≤L<10000.94L≥10000.93式中：Yjmax——在车辆过桥桥时测得的的效应时间间里程曲线线上，最大静力效效应处量取取的最大静静力效应值值。Ydmax——在效应时间间历程曲线线上最大静静力效应处处量取的最大动效效应值。2、汽车荷载载冲击力车车辆以一定定速度在桥桥上行驶时时，由于荷荷载的动力力作用使桥桥梁发生竖竖向动力效效应增大的的现象，称称为活载的的冲击作用用。冲击作作用有车体体的振动和和桥跨结构构自身的变变形和振动动。当车辆辆的振动频频率与桥跨跨结构的自自振频率一一致时，即即形成共振振。振幅的大小小与桥梁结结构的阻尼尼大小及共共振时间长长短有关。。桥梁的阻阻尼主要与与材料和连连接方式有有关，且随随桥梁跨径径的增大而而减小。同同样，冲击击影响与结结构的刚度度和结构基基频相关。。因此汽车车荷载冲击击系数采用用了结构基基频来计算算桥梁结构构的冲击系系数。汽车车荷载的冲冲击系数可可表示为：：冲击击系系数数μ可按按下下式式计计算算：：当f<1.5Hz时，，μ=0.05当1.5Hz≤≤f≤14Hz时，，μ=0.1767lnf－0.0157（7—15）当f>14Hz时，，μ=0.45式中f——结构的自自振频率率（基频频）（Hz）。汽车荷载载的局部部加载及及在T梁、箱梁梁悬臂板板上的冲冲击系数数采用μ=0.3。钢桥、钢钢筋混凝凝土及预预应力混混凝土、、混凝土土桥涵和和砖石桥桥涵的上上部结构构，支座座、钢筋筋混凝土土桩柱式式墩台，，相对来来说自重重不大，，冲击效效应显著著，应计计入冲击击力；支支座的冲冲击力，，按相应应的桥梁梁取用。。重力式式墩台，，因自重重大、整整体性好好，可不不计汽车车冲击力力；拱桥桥、涵洞洞顶上填填料厚度度（包括括路面厚厚度）大大于等于于0.5m，冲击能能量可被被吸收，，亦不计计汽车冲冲击力。。汽车荷载载的冲击击力标准准值为汽汽车荷载载标准值值乘以冲冲击系数数μ桥梁的自自振频率率（基频频）宜采采用有限限元方法法计算。。对于常常规结构构，当无无更精确确的方法法计算时时，也可可采用下下列公式式估算：：（1）简支梁梁桥：（7—16）式中l——结构的计计算跨径径（m）；E——结构材材料的的弹性性模量量（N/m2）；Ic——结构跨跨中截截面的的截面面惯性性矩（（m4）；mc——结构跨中处处的单位长长度质量（（kg/m）,当换算为重重力计算时时，其单位应为为（Ns2/m2）;G——结构跨中处处每沿米结结构重力（（N/m）；g——重力加速度度，g=9.81(m/s2)；（2）连续梁桥桥：计算连续梁梁的冲击力力引起的正正弯矩效应应和剪力效效应时，采采用f1；计算连续续梁的冲击击力引起的的负弯矩效效应效应时时，采用f2；拱桥、双塔塔斜拉桥的的竖向弯曲曲基频、单单跨简支悬悬索桥的反反对承竖向向基频见《公路桥涵设设计通用规规范》（JTGD60）第4.3.2条条文说明明。（7—17）3、汽车离心心力车辆在曲线线上行驶时时产生离心心力，它对对桥梁结构构施加横向向力。当弯弯道的曲线线半径R≥250m时，不计离离心力。车车辆荷载（（不计冲击击力）的离离心力标准准值为按《公路桥涵设设计通用规规范》（JTGD60）第4.3.1条规定的车车辆荷载（（不计冲击击力）标准准值乘以离离心力系数数C计算。离心心力系数为为：式中C——离心力系数数；V——计算行车速速度（km/h），按桥梁梁所在线路路设计速度度采用；R——曲线半径（（m）；在计算多车车道的汽车车荷载离心心力时，车车辆荷载标标准值应乘乘以《公路桥涵设设计通用规规范》（JTGD60）表4.3.1—4规定的横向向折减系数数。离心力力的着力点点，在桥面面以上1.2m处（为简化化计算可移移至桥面上上，不计由由此引起的的力矩）。。4、人群荷载载当桥梁计算算跨径小于于或等于50m时，人群荷荷载标准值值为3.0kN/m2；当桥梁跨跨径大于等等于150m时，人群荷荷载标准值值为2.5kN/m2；当桥梁跨跨度在50m～150m之间时，可可由线性内内插得到人人群荷载标标准值。对对于跨度不不等的连续续结构，以以最大计算算跨径为准准。城镇郊区行行人密集地地区的公路路桥梁，人人群荷载标标准值取上上述规定值值的1.15倍。专用人人行天桥，，人群荷载载标准值为为3.5kN/m2；人行道板（（局部构件件）可以一一块板为单单元，按标标准值4.0kN/m2的均布荷载载计算。计算人行道道栏杆时，，作用在栏栏杆立柱顶顶上的水平平推力标准准值取0.75kN/m；作用在栏栏杆扶手上上的竖向力力标准值取取1.0kN/m；城区设置人人行道的桥桥梁，采用用城市专用用人行桥的的人群荷载载，专用人行桥桥和人行地地道的人群群荷载应按按现行行业业标准《城城市人行天天桥与人行行地道技术术规范》CJJ69的有关规定定执行。⑦车辆荷载引引起的土压压力车辆荷载作作用在桥台台或挡土墙墙后填土的的破坏棱体体上引起的的土侧压力力，可换算算成等代均均布土层计计算。等代代土层厚度度h为：(7—15)式中γ——填料土的容容重；B——桥台或挡土土墙的计算算长度(m)，按规范取取值；l0——桥台或挡土土墙后填土土破坏棱体体的长度(m)；ΣG——在B×l0面积内的车车辆车轮的的重力（kN）计算挡土墙墙的土压力力时，车辆辆荷载应按按《桥规》（JTGD60）规定作横横向布置，，车辆外侧侧车轮中线线距路面边边缘0.5m，计算中涉涉及多车道道加载时，，车轮总重重力应按《桥规》（JTGD60）第4.3.1条规定进行行折减。挡土墙的计计算长度可可按下列公公式计算，，但不应超超过挡土墙墙分段长度度：当挡土墙分分段长度小小于13m时，B取分段长度度，并在该该长度内按按不利情况况布置轮重重。式中H——挡土墙高度度（m），对于墙墙顶以上有有填土的挡挡土墙，为为两倍墙顶填土厚度度加墙高车辆荷载经经填料传至至结构上的的竖向压力力时，取车车辆荷载按按车轮着地地面积的边边缘向下30o角分分布布。。当当几几个个车车轮轮的的压压力力扩扩散散线线相相重重叠叠时时，，扩扩散散面面积积以以最最外外边边的的扩扩散散线线为为准准，，至至计计算算结结构构顶顶面面而而得得的的分分布布荷荷载载。。6、汽汽车车荷荷载载制制动动力力汽车车荷荷载载制制动动力力按按同同向向行行驶驶的的汽汽车车荷荷载载（（不不计计冲冲击击力力））计计算算，，并并应应按按《桥规》（JTGD60）表4.3.1.5的规定，以使使桥梁墩台产产生最不利纵纵向力的加载载长度进行纵纵向折减。一个设计车道道上由汽车荷荷载产生的制制动力标准值值按《桥规》（JTGD60）第4.3.1条规定的车道道荷载标准值值在加载长度度上计算的总总重力的10%计算，但公路路—I级汽车荷载的的制动力标准准值不得小于于165kN；公路—II级汽车荷载的的制动力标准准值不得小于于90kN。同向行驶双车车道的汽车荷荷载制动力标标准值为一个个设计车道制制动力标准值值的两倍；同同向行驶三车车道的汽车荷荷载制动力标标准值为一个个设计车道的的2.34倍；同向行驶驶四车道的汽汽车荷载制动动力标准值为为一个设计车车道的2.68倍；制动力的着力力点在桥面以以上1.2m处，计算墩台台时，可移至至支座铰中心心处或支座底底座面上。计计算刚构桥、、拱桥时，制制动力着力点点可移至桥面面上，但不计计因此而产生生的竖向力和和力矩。设有板式橡胶胶支座的简支支梁、连续桥桥面简支梁或或连续梁排架架式柔性墩台台，应根据支支座与墩台的的抗推刚度的的刚度集成情情况分配和传传递制动力。。设有有固固定定支支座座、、活活动动支支座座（（滚滚动动或或摆摆动动支支座座、、聚聚四四氟氟乙乙烯烯板板支支座座））的的刚刚性性墩墩台台传传递递的的制制动动力力，，按按表表7——10的规规定定采采用用。。每每个个活活动动支支座座传传递递的的制制动动力力，，其其值值不不应应大大于于其其摩摩阻阻力力，，当当大大于于摩摩阻阻力力时时，，按按摩摩阻阻力力计计算算。。刚性性墩墩台台各各种种支支座座传传递递的的制制动动力力表表7——10桥梁墩台及支座类型应计入的制动力符号说明简支梁桥台固定支座聚四氟乙烯板支座滚动（或摆动）支座T10.30T10.25T1T1——加载长度为计算跨径时的制动力；T2——加载长度为相邻两跨计算跨径之和时的制动力；T3——加载长度为一联长度的制动力；简支梁桥墩两个固定支座一个固定支座，一个活动支座两个聚四氟乙烯板支座两个滚动（或摆动）支座T2注0.30T20.25T2连续梁桥墩固定支座聚四氟乙烯板支座滚动（或摆动）支座T30.3T30.25T3注：：固固定定支支座座T4计算算，，活活动动支支座座按按0.3T5(聚四四氟氟乙乙烯烯板板支支座座)计算算或或0.25T5（滚滚动动或或摆摆动动支支座座））计计算算。。T4和T5分别别为为与与固固定定支支座座或或活活动动支支座座相相应应的的单单跨跨跨跨径径的的制制动动力力，，桥桥墩墩承承受受的的制制动动力力为为上上述述固固定定支支座座与与活活动动支支座座传传递递的的制制动动力力之之和和。。7、风风荷荷载载受风风的的自自然然特特性性，，结结构构的的动动力力性性能能、、风风与与结结构构的的相相互互作作用用等等方方面面的的制制约约，，任任何何的的近近地地风风的的风风速速时时程程曲曲线线，，都都可可分分解解为为周周期期T>10min以上的的长周周期成成分，，和周周期T仅为几几秒的的脉动动。即即可分分解为为平均均风速速（V）和脉脉动风风速（（Vf）。由于自自然风风中的的紊流流成分分的不不同特特征，，以及及桥梁梁结构构型式式和断断面形形状的的不同同，风风对桥桥梁结结构的的作用用也表表现出出多种种不同同的形形式。。概括括起来来，风风对桥桥梁的的作用用可分分为静静力的的和动动力的的两大大类（（见表表7—11）。表7—11风对桥梁结结构的作用用形式及破破坏特点分类现象破坏特点静力作用静力风载产生的内力和变形强度破坏和过大变形静力失稳扭转发散扭转变形破坏横向屈曲横向失稳破坏动力作用抖振（紊流风影响）有限振幅振动结构或构件疲劳人感不适、行车不安全自激振动涡激共振驰振单自由度振动发散振动结构毁灭性破坏扭转振颤弯扭偶合颤振二自由度振动风雨对斜拉拉桥索的振振动影响塔科马海峡峡大桥（TacomaNarrowsBridge）位于美国国华盛顿州州，1940年建成。同同年11月，在19m/s的低风速下下颤振破坏坏。作用在桥梁梁结构上的的风力，可可能来自各各个方向，，目前《桥规》中所规定的的风力作用用，仅仅指指风的静力力作用。桥桥向风力计计算。而以以横桥向最最为危险，，只有在桁桁架式上部部结构和桥桥墩应考虑虑纵向风力力。同时还还应考虑风风对桥面向向上的掀起起力。在计计算桥梁结结构的强度度和稳定性性时，应考考虑静风力力。横向风压可可按下式计计算式中各项系系数及符号号含义见《桥规》（JTGD62）第4.3.7条。桥梁顺桥桥向可不不计桥面面系及上上承式粱粱所受的的风荷载载，下承承式桁架架顺桥向向风荷载载标准值值按其横横向风压压的40%承以桁架架迎风面面积计算算。桥墩上的的顺桥向向风荷载载标准值值可按横横桥向风风压的70%乘以桥墩墩迎风面面积计算算。桥台可不不计算纵纵、横向向风荷载载。上部结构构传至墩墩台的顺顺桥向风风荷载，，在其支支座的着着力点及及墩台上上的分配配，可根根据上部部构造的的支承条条件，按按《桥规》（JTGD60）表4.3.6条汽车制制动力的的规定处处理。对于风敏敏感且可可能以风风荷载控控制设计计的桥梁梁，应考考虑桥梁梁在风荷荷载作用用下的静静力和动动力失稳稳，必要要时应通通过风洞洞试验验验证，同同时可采采取适当当的风致致震动控控制措施施。8、流水压压力作用在桥桥墩上的的流水压压力标准准值为：：式中Fw——流水压力力标准值值（kN）；γ——水的重力力密度（（kN/m3）；V——设计流速速（m/s）；A——桥墩阻水水面积（（m2），计算算至一般般冲刷线线处；g——重力加速速度，g=9.81m/s2；K——桥墩形状状系数，，见表7—12；（7—23）桥墩墩形形状状系系数数表表7—12桥墩形状K桥墩形状K方形桥墩1.5尖端形桥墩0.7矩形桥墩（长边与水流平行）1.3圆端形桥墩0.6圆形桥墩0.8流水压力力合力作作用点，，假定在在设计水水位线以以下0.3倍水深处处。9、冰压力力对具有竖竖向前棱棱的桥墩墩，冰压压力标准准值可按按下式确确定：式中：Fi——冰压力标准值值（kN）；m——桩或墩迎冰面面形状系数，，按《桥规》（JTGD60）表4.3.9－1取用。Ct——冰温系数，可可按《桥规》（JTGD60）表4.3.9－2取用。b———桩或墩墩迎冰冰面投投影宽宽度（（m）；t———计算冰冰厚（（m）可取取实际际调查查的最最大冰冰厚；；Rik——冰的抗抗压强强度标标准值值（kN/m2），可可取当当地冰冰温0℃，时的的冰抗抗压强强度；当当缺乏乏实测测资料料时，，对海海水可可取Rik=750kN/m2；对于于河冰冰，流流水开始始时时Rik=750kN/m2；最高高流冰冰水位位时可可取Rik=450kN/m2，当冰冰块流向向桥轴轴线的的角度度φ＜80o时，桥桥墩竖竖向边边缘的的冰荷荷载应应乘以以sinφ予以折折减减。冰冰压力力合力力作用用点在在计算算结冰冰水位位以下下0.3倍冰厚厚处。（7—24）当流冰冰范围围内桥桥墩有有倾斜斜表面面时，，冰压压力应应分解解为水水平分分力和和竖向向分力力。水平分分力竖向分分力式中Fxi——冰压力力的水水平分分力（kN）；Fzi———冰压压力力的的垂垂直直分分力力（kN）；；β———桥墩墩倾倾斜斜的的棱棱边边与与水水平平线线的的夹夹角角（o）；Rbk———冰的的抗抗弯弯强强度度标标准准值值（kN/m2），，取Rbk=0.7Rik；m0———系数数，m0=0.2b/t，但不不小小于于1.0。建筑筑物物受受冰冰作作用用的的部部位位宜宜采采用用实实体体结结构构。。对对于于具具有有强强烈烈流流冰冰的的河河流流中中的的桥桥墩墩、、柱柱，，其其迎迎冰冰面面宜宜做做成成圆圆弧弧形形、、多多边边形形或或尖尖角角，，并并做做成成3:1～10:1（竖竖:横））的的斜斜度度，，在在受受冰冰作作用用的的部部位位宜宜缩缩小小其其迎迎冰冰面面投投影影宽宽度度。。对流流冰冰期期的的设设计计高高水水位位以以上上0.5m到设设计计低低水水位位以以下下1.0m的部部位位宜宜采采取取抗抗冻冻性性混混凝凝土土或或花花岗岗岩岩镶镶面面或或包包钢钢板板等等防防护护措措施施。。同同时时，，对对建建筑筑物物附附近近的的冰冰体体采采取取适适宜宜的的使使冰冰体体减减小小对对结结构构物物作作用用力力的的措措施施。。（7—25）10、温度作用用标准值值用各种不不同材料料建造的的桥梁，，在温度度变化时时都要产产生变形形。对于于简支梁梁、连续续梁，当当采用活活动支座座和伸缩缩缝时，，允许其其自由伸伸缩时，，不计上上部结构构及墩台台的温度度影响力力。当活活动支座座的摩阻阻力不可可忽视时时，则应应计算作作用于活活动支座座上的温温度影响响力，但但其值的的不应大大于活动动支座的的支座摩摩阻力。。对于拱桥桥、刚构构等超静静定结构构，温度度变化产产生的变变形受到到约束，，结构内内部将产产生附加加内力。。结构温温度变化化范围，，应自结结构物合合拢时的的温度起起算。桥梁结结构当当要考考虑温温度作作用时时，应应根据据当地地具体体情况况、结结构物物使用用的材材料和和施工工条件件等因因素计计算由由温度度引起起的结结构效效应。。各种种结构构的线线膨胀胀系数数规定定见表表7－13。结构种类线膨胀系数（以摄氏度计）钢结构0.000012混凝土和钢筋混凝土及预应力混凝土结构0.000010混凝土预制块砌体0.000009石砌体0.000008表7——13计算算桥桥梁梁结结构构因因均均匀匀温温度度作作用用引引起起的的外外加加变变形形或或约约束束变变形形时时，，应应从从受受到到约约束束时时的的结结构构温温度度开开始始，，考考虑虑最最高高和和最最低低有有效效温温度度的的作作用用效效应应。。如如缺缺乏乏实实际际调调查查资资料料，，公公路路混混凝凝土土结结构构和和钢钢结结构构的的最最高高和和最最低低有有效效温温度度标标准准值值按按表表7—14取用用气温分区钢桥面板钢桥混凝土桥面板钢桥混凝土、石桥最高最低最高最低最高最低严寒地区46-4339-3234-23寒冷地区46-2139-1534-10温热地区46-9（-3）39-6（-1）34-3（0）公路路桥桥梁梁结结构构的的有有效效温温度度标标准准值值表7—14注：：（（1）全全国国气气温温分分布布见见《桥规规》（JTGD60）附附录录B。（2）表表中中括括号号内内数数值值适适用用于于昆昆明明、、南南宁宁、、广广州州、、福福州州地地区区。。温度度变变化化引引起起的的变变形形值值Δl可按按下下式式计计算算：：Δl=l0tα（7—27）式中：l0——构件的计算长长度；t——温度变化值；；——材料的线膨胀胀系数计算桥梁结构构由于梯度温温度引起的效效应时，可采采用图7—7所式的竖向温温度梯度曲线线，其桥面板板表面的最高高温度T1规定见表7—15。对混凝土结结构，当梁高高H小于400mm时，图中A=H－100（mm）；梁高H等于或大于400mm时，图中A=300（mm）；对带混凝凝土桥面板的的钢结构，A=300（mm）；图7—7中的t为混凝土桥面面板的厚度（（mm）。混凝土上部结结构和带混凝凝土桥面板的的钢结构的竖竖向日照反温温差为正温差差乘以－0.5。计算圬工拱桥桥拱圈考虑徐徐变影响引起起的温差作用用效应时，计计算温差效应应应乘以0.7的折减系数。。图7—7竖向梯度温度（mm）T1T2t100A上部结构高度H只用于钢梁结构类别T1(℃)T2(℃)混凝土铺装256.750mm沥青混凝土铺装层206.7100mm沥青混凝土铺装层145.5竖向日照正温温差计算的温温度基数表表7—1511、支座摩阻力力标准值支座摩阻力标标准值可按下下式计算：（7—28）支座种类支座摩擦系数µ滚动支座或摆动支座0.05板式橡胶支座：支座与混凝土面接触0.30支座与钢板接触0.20聚四氟乙烯板与不锈钢板接触0.06(加硅脂；温度低于-25℃时为0.078)0.06(不加硅脂；温度低于-25℃时为0.156)式中：μ——支座的摩擦系系数，按表7—16取值。W——作用在活动支支座上由结构构重力产生的的效应。支座摩擦擦系数数表7—16三．偶然荷载：在在设计使用期期内不一定出出现，但一旦旦出现，其值值很大且持续续时间很短的的荷载。包括括：地震力、、船只或漂浮浮物撞击作用用，汽车的撞撞击作用。1．地震作用公路桥梁地震震作用的计算算及结构设计计，应符合现现行《公路工程抗震震设计细则》（JTG/TB02—01—2008）的规定。地震动峰值加速度系数（g）＜0.050.050.100.150.200.30≥0.40地震基本烈度＜VIVIVIIVIIVIIIVIIIIX地震基基本烈烈度与与地震震动峰峰值加加速度度系数数的对对应关关系表7—17根据《中国地地震动动参数数区划划图》GB18306，地震震基本本烈度度与地地震动动峰值值加速速度系系数之之间的的关系系如表表7—17。1．地震震力作作用根据公公路桥桥梁的的重要要性和和在抗抗震救救灾的的作用用，将将不同同等级级的桥桥梁给给予不不同的的抗震震安全全度。。分为为A、B、C、D四个抗抗震设设防类类别，，以此此确定定不同同的设设防标标准、、设防防目标标、使使用范范围。。设计方方法采采用E1（频遇遇地震震）、、E2地震作作用（（罕遇遇地震震），，两水水平设设防、、两阶阶段设设计，，并引引入能能力保保护设设计原原则，，反应应谱周周期为为10s，由强强度和和变形形双重重指标标控制制。E1地震作用用，对应应第一阶阶段的抗抗震设计