30m桥主梁的内力配筋计算书

扬州大学毕业设计第一章上部结构设计计算ー、设计资料及构造布置(-)设计资料1、桥梁跨径及桥宽标准跨径:3义30m(墩中心距离)主梁全长:29.94m计算跨径:28.84m桥面净宽:净ー7.0+2X1.0(人行道)2、设计荷载公路一I级,人群荷载3.OkN/m2,每侧人行栏,防撞栏重力的作用カ分别为1.52kN/m和4.99kN/m。3、材料及エ艺混凝土:主梁用C50,栏杆以及桥面铺装用C30。预应カ钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥函设计规范》(JTGD62—2004)的0sl5.2钢绞线,每束6根,全梁配5束,/pk=1860MPa普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋;直径小于!2mm的均用R235钢筋。按后张法施工エ艺制作主梁,采用内径70mm、外径77mm的预埋波纹管和夹片式锚具。4、设计依据交通部颁《公路工程技术标准》(JTGB01—2003),简称《标准》;交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2004),简称《桥规》;交通部颁《公路钢筋混凝土及预应カ混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004),简称《公预规》。5、基本计算数据(见表1)(二)横截面布置.主梁间距与主梁片数净一7.0+2X1.0(人行道)桥宽选用4片主梁，如图1所示。

基本计算数据 表1名称项目符号单位数据立方强度丄cu,kMPa50弹性模量EeMPa3.45XI01轴心抗压标准强度fckMPa32.4轴心抗拉标准强度ftkMPa2.65轴心抗压设计强度fedMPa22.4轴心抗拉设计强度fidMPa1.83混凝土短暂状态容许压应カ容许拉应カ0.7f*ck0.7f)lkMPaMPa20.721.757标准荷载组厶・ロ.容许压应カ0.5fckMPa16.2持久状态容许主压应カ短期效应组0.6fdlMPa19.44厶・ロ.容许拉应カ〇st-0.85MPa0容许主拉应カ0.6ftkMPa1.59标准强度fpkMPa1860弹性模量EPMPa1.95X105ゼ15.2钢抗拉设计强度fpdMPa1260绞线最大控制应カ〇eon0.75fpkMPa1395持久状态应カ:标准状态组合0.65fpkMPa1209钢筋混凝土YiKN/m325.0材料重度沥青混凝土Y2KN/m:,22.0钢绞线y3KN/m：i78.5钢束与混凝土的弹性模量比aep无纲量5.65注:考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应カ钢束。北和《分别表示钢束张拉时混凝土的抗压、抗拉标准强度,则/.=29.6Mpa,4=2.51Mpa。2、主梁跨中截面主要尺寸拟订（1）主梁高度:预应カ混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/15〜1/25,标准设计中高跨比约在1/18〜1/19。当建筑高度有受限制时,增大梁高往往是较经济的方案,因为增大梁高可以节省预应カ钢束用量，同时梁高加大■・般只是腹板加宽,而混凝土用量增加不多。综上所述,本设计中取用2000mm的主梁高度是比较合适的。（2）主梁截面细部尺寸:在预应カ混凝土梁中腹板内主拉应カ较小,腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定,同时从腹板本身的稳定条件出发,腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本设计中腹板厚度取200mm0马蹄尺寸基本由布置预应カ钢束的需要确定的,设计实践表明,马蹄面积占截面总面积的10%、20%为合适。考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按三层布置,ー层最多排三束,同时还根据《公预规》9.4.9条对钢束间距及预留管道的构造要求,初拟马蹄宽度为400mm,高度为200mm,马蹄与腹板交接处作三角过渡,高度为200mm,以减小局部应カ。按照以上拟订的外形尺寸,就可绘出预制梁的跨中截面图（见图2）。

2250图2跨中截面儿何尺寸(3)计算截面儿何特征将主梁跨中截面分成五个规则图形的小单元,截面几何特性列表计算见下表:跨中截面几何特性分块名称分块面积A-(cm2)分块面积形心至下缘距离其(cm)分块面积对下缘的静矩Si=Ay；(cm4)分块面积自身惯性矩ム(Cパ)4=”一y(cm)分块面枳対截面形心的惯矩/,=A^^cm4，=4+ム(cm4)(1)(2)(3)=(1)X(2)(4)(5)(6)=(l)x(5)2(7)=(4)+(6)大毛截面翼板4500190855000150000-49.7611142259.211292259.2三角承托937174.1163131.716298.18-33.861074270.1251090568.305腹板32001003200006826666.6740.245181624.3212008290.99下三角20026.753404444.444113.542578266.322582710.76马蹄80010800026666.67130.2413569966.0813596632.81351471.740570462小毛截面上马蹄84017614784013720-82.115663323.765811163.76三角承托134166.7722346.778334.843-72.88711681.6553734028.43腹板298094.52816105513248.33-0.611108.8585514357.188下三角20026.753404444.44467.19902899.22907343.664马蹄80010800026666.66783.895630025.685656692.354954465136.77818468342.38弁 レエ却・な七ム。匸* Z5, 1351471.7リハメ注:大毛截面至下缘距离:y—b，— —140.24c〃22_tAi 9637小毛截面至下缘距离:V=卒"=465136778=93.89酒XA49543、检验截面效率指标P(希望P在0.5以上)上核心距Ks=E1/(EAys)=40570462/(9637x140.24)=30.02cm下核心距Kx=L1/(LAy,)=40570462/[9637x(200-140.24)]=70.45cm截面效率指标P=(Ks+Kx)/h=(30.02+70.45)/200=0.502>0.5所以初拟的主梁跨中截面是合理的.4、横截面沿跨长的变化现浇板厚度沿跨长不变,梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应カ,也为了布置锚具的需要,在距梁端3m范围内将腹板加厚到与马蹄同宽,马蹄部分为配合钢束弯起而从六分点附近开始向支点抬高。5、横隔梁的设置根据标准，本设计应设置7道横隔梁，间距为500cm,中横隔梁的高度为!80cm,厚度为!8cm,端部横隔梁的高度为!85cm,厚度为20cm。442500500551452501・47500・・5001―ー、永久作用效应计算(一)永久作用集度1、预制梁(包括横隔梁)自重(1)跨中截面段主梁的自重(长10.47m)G(1)=O.4954X25X10.47=129.67(kN)(2)马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重(长2.5m)G(2)=(0.76335+0.4954)X2.5X25/2=39.34(kN)⑶支点段梁的自重(全长2m)G(3)=0.76335X25X3=38.1675KN(4)横隔梁的自重中横隔梁体积 0.18X(1.49X.02-0.067X0.5X0.5-0.1X0.2X0.5)=0.0506(m3)端横隔梁体积 0.185X(0.1X1.49-0.033X0.1X0.5)=0.02726(m3)故半跨内横隔梁重力为边梁G(4>=(2.5X0.0506+1X0.02726)=3.844(kN)中梁G(4)=3.844X2=7.688(kN)(5)现浇桥面板的作用集度G⑸=0.4683X25=11.71(kN/m)(6)现浇横隔梁的集度边梁g(6)=(l.3018X2.5X25X0.18+1.3018XX25X0.185)/14.97=1.38(kN/m)中梁g(6)=1.38X2=2.76(kN/m)⑺预制梁永久作用集度边梁0=(129.67+39.34+38.1675+3.844)/14.97+11.71+1.38=27.26(kN/m)中梁G,=(129.67+39.34+38.1675+7.688)/14.97+11.71+2.76=28.82(kN/m)二期作用荷载(1)铺装6cm混凝土铺装0.06X7.0X23=9.66(kN/m)若将桥面铺装均摊给4片主梁,则g⑺=9.66/4=2.415(kN/m)(2)栏杆ー侧人行栏:1.52kN/m ー侧防撞栏:4.99kN/m若将两侧防撞栏人行栏均摊给4片主梁,则g(8)=(4.99+1.52)X2/4=3.255(kN/m)(3)梁的二期永久作用集度g2=2.415+3.255=5.67kN/m).永久作用效应如图,设x为计算截面离左支座的距离,并令a=x/l主梁弯矩和剪力的计算公式分别为:Ma=l/2a(1-a)l2gQ.=l/2(l-2a)lg影响线影响线图:永久作用效应计算图

作用效应跨中(a=0.5)四分点(a=0.25)支点(a=0)边梁中梁边梁中梁边梁中梁一期弯矩(KN,m)2834.172996.362125.632247.2700剪カ(KN)00196.54207.79393.09415.58二期弯矩(KN•m)589.5589.5442.12442.1200剪カ(KN)0040.8840.8881.7681.76£弯矩(KN•m)3423.673585.862567.752689.3900剪カ(KN)00237.42248.67474.85497.34表4-3!号梁永久作用效应(二)可变作用效应计算(修正刚性横梁法)!号梁永久作用效应.冲击系数和车道折减系数按规定,结构的冲击系数与结构的基频有关,因此要先计算结构的基频。简支梁桥的基频可采用下列公式估算:G0.9637x25x1()3tn=——= =2838.18依/〃»cg9.81 8由已知Ic=7.94x107cm4 Ec=3.45x104Mpaでた［eT3.14 /3.45xlOloxO.4O75“所以2/2\me2x28.84?' 2838.18因为1.5”:W/W14〃z所以4=0.1767In/-0.0157=0.237根据桥规,汽车为两车道时不需进行车道折减。本设计为两车道故不需折减。.计算荷载横向分布系数(1)、跨中的荷载横向分布系数n结构长宽比L/B=38.84/9=4.32>2所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响分布系数巩①计算主梁抗扭惯矩L

对于エ形截面,抗扭惯矩可近似按下式计算对于跨中截面,翼缘板的换算平均厚度:205205x20+0.5x53x17.7x2へ*, =24.6cm205马蹄部分的换算平均厚度:t,=(20+40)/2=30(cm)下图为»计算图式,L的计算见表4-4图4-4b计算图式（尺寸单位:cm）分块名称bj(cm)ti(cm)bi/tiCiiTi<ibiti3(XIOm4)翼缘板①22524.69.14630.3110.38364腹板②145.4207.270.3043.53613马蹄③40301.33330.1791.933215.85297②计算抗扭修正系数R= 1 ° Gご斗12f。ユ1=1式中G=0.4E；L=28.84；^ITi=4X0.01585297=0.06341188m2；a1=3.375m；a2=l.125ma3=-1.125m；a4=-3.375m；Ii=0.40570462则计算得:Ea2=2X(3.3752+l.1252)=25.3125m2则: ； =0.85382J+0.4x28.842x0.0634118812x25.3125x0.40570462412立42/

f=l③1号梁在两个边主梁处的横向影响线的竖表值为:10ae 1へ…。“3.375x3.375.„ti=—FB—：—=—H0.853828X =0.6343〃之ビ4 25.3125i=]月=丄+ =-+0.853828x3375xT375)=や1343〃キ,24 25.3125i=l

④计算荷载横向分布系数1号梁的横向影响线和最不利布载如图所示:6502sl7522522550180130180V''''''''2257 ?7活载横向分布系数计算如下:!号梁:mcq=-^Xx]q=-(0.5631+0.3582+0.2101+0.0052)=0.5683!号梁:=06912可变人群:=069121号梁:2号梁在两个边主梁处的横向影响线的竖表值为:1。n21。n2i=-+Pn=-+0.853828x41.125x3.37525.3125=0.3781“み器ラ。853828X嘿浮=0.12202号梁的横向影响线和最不利布载如图所示50180130180活载横向分布系数计算如下:mcq=-(0.335+0.267+0.218+0.15)=0.4852ダ '可变人群:2号滋・加"=0.397(2)支点截面的荷载横向分布系数叱650m=1x0.72=0.36可变作用(汽车)：1号梁:"2m=-x(0.278+0.992+0.344)=0.8072号梁:"2横向分布系数汇总:可变作用类型mcm01号梁2号梁1号梁2号梁公路一I级0.56830.4850.360.807人群0.69120.3971.221.223、车道荷载的取值根据《桥规》规定,公路一I级的均布荷载标准qk和集中荷载标准值Pk,为：%=10.5(kN/m) &=费豐x(28.84-5)+180=275.363)计算旳カ时 pk=275.36X1.2=330.432(j17V/m)4、计算可变作用效应在可变作用效应计算中,本设计对于横向分布系数的取值作如下考虑：支点处横向分布系数取m。,从支点至第一根横系梁,横向分布系数从mo直线过渡到队,其余梁段均取mco(1)求跨中截面的最大弯矩和最大剪カ计算跨中截面最大弯矩和最大剪カ采用直接加载求可变作用效应:本28.84ルいメ、ハハハハハ印!□!.gハrル0.0510.0.0510.5ルル立ルルルル屮!イルルイシシル4ルシルルルルルルイ44イルイイル可变作用（汽车）标准效应:可变作用（汽车）标准效应:“a=1x0.5683x28.84x7.21xl0.5-0.2083x4.81xl0.5x0.7365+!号梁:0.5683x275.36x7.21=1741.55(^/m)!号梁:max匕“=1x0.5683x10.5x0.5x14.42--x0.2083x4.81x10.5x0.051+max0.5683x330.432x0.5=115.16(kN)可变作用（汽车）冲击效应:可变作用（汽车）冲击效应:=1741.55x0.237=1741.55x0.237=412.75(雨/加)匕1ax=H5.6x0.237=27.29(kN)可变作用(人群)效应:“max=；x0.6912x2.25x7.21x28.84+0.5288x4.81x2.25x0.7365=165.56(函/m)喩ax=gx0.6912x2.25x0.5xl4.42+0.5288xgx4.81x2.25x0.051=5.74(kN)可变作用(汽车)标准效应Mgx=^x0.485x28.84x7.21xl0.5+0.332x4.81xl0.5x0.7365+1叁迹.0.485x275.36x7.21=1503.37(^w)V=-x0.485xl4.42x0.5xl0.5+-x0.332x4.81xl0.5x0.051+max2 20.485x330.432x0.5=98.90(^)可变作用(汽车)冲击效应:M=1503.37x0.237=356.29(kN•m) V=98.90x0.237=23.44(^.m)可变作用(人群)效应:Mg=-x0.397x2.25x7.21X28.84+0.823x4.81x2.25x0.7365=99.43(kN-m)A=；x0.397x2.25x0.5xl4.42+0.823x丄x4.81x2.25x0.051=3.45(kN)可变作用（汽车）标准效应Mmax=^x0.5683xl0.5x5.4075x28.84--(l.105+0.3683)x0.2083x4.81x10.5+号迹.0.5683x275.36x5.4075=1304.38(^w)V=-x0.5683xl0.5x0.75x21.63--x0.2083x4.81xl0.5x0.051+max2 20.5683x330.432x0.75=188.99(kN)可变作用(汽车)冲击效应M=1304.38x0.237=309.14伏Nm)V=188.99x0.237=44.79(kN)可变作用(人群)效应M1Tm=1x0.6912x2.25x5.4075x28.84+；(l.105+0.3683)x0.5288x4.81x2.25=125.14(kMNm)A='x0.6912x2.25x0.75x21.63+；x0.5288x4.81x2.25x0.0556=12.76(左MN)可变作用(汽车)标准效应加皿=-x0.485x28.84x5.4075xl0.5+-x(l.105+0.3683)x0.2083x4.81x10.5+号迹.0.485x275.36x5.4075=1127.0l(kNm)V=-x0.485x21.63x0.5xl0.5+-x0.322x4.81xl0.5x0.051+max2 20.485x330.432x0.5=108.09/N)可变作用(汽车)冲击效应M=1127.01x0.237=267.10(kN•m) V=108.09x0.237=25.62(kN)可变作用(人群)效应“max=^x0.397x2.25x5.4075x28.84+0.823x4.81x2.25x^(l.105+0.3683)=7621(kN・m)Vmax=；x0.397x2.25x0.75x21.63+0.82x4.81x2.25x0.0556=7.49(kN)可变作用(汽车)效应匕ax=^xl0.5x0.5683x28.84-|xl0.5+0.2083x4.81x(0.9419+0.051)+号梁•0.8467x330.432x0.5683=240.2l(kN)可变作用(汽车)冲击效应 リ=240.31x0.237=56.93(kN)可变作用(人群)效应Vmax=1x0.6912x28.84x2.25xl+1x2.25x0.5088x4.81x(0.9419+0.051)=25.16(^)可变作用(汽车)效应レmax=^xl0.5x0.485x28.84-|xl0.5+0.322x4.81x(0.9419+0.051)+号梁•0.8467x330.432x0.485=201.05(^)可变作用(汽车)冲击效应 V=201.05x0.237=47.65(^)可变作用(人群)效应昨ax=1x0.397x28.84x2.25xl+1x2.25x0.82x4.81x(0.9419+0.051)=17.29(^)扬州大学毕业设计4、求支点截面处的最大弯矩和最大剪カ序号荷载作用1号梁2号梁跨中四分点支点跨中四分点支点“max*“maxvmax曦,河皿%“maxへXvmaxkNmkNkNmkNkNkN-mkNkNmkNkN1第一期永久作用2834.1702125.63196.54393.092996.3602247.27207.79415.582第二期永久作用589.50442.1240.8881.76589.50442.1240.8881.763总永久作用=1+23423.6702567.75237.42474.853585.8602689.39248.67497.344可变作用公路-I级1741.55115.161304.38188.99240.211503.3798.901127.01108.09201.055可变作用（汽车）冲击412.7527.29309.1444.7956.93356.2923.44267.1025.6247.656可变作用（人群）165.565.74125.1412.7625.0699.433.4576.217.4917.297标准组合=3+4+5+65743.53148.194306.41483.96797.055544.95125.794159.71389.87763.338短期组合=3+0.7X4+64808.3286.353605.96382.47668.064737.6572.683554.51331.82655.369极限组合=1.2X3+1.4X(4+5)+1.12X67309.85205.865480.38626.491013.887017.92175.145264.38493.99964.35扬州大学毕业设计ー、跨中截面钢束的估算和确定1、按正常使用极限状态的应カ要求估算纲束数估算公式:Mk

H- G・ん・・ル代+与）式中:持久状态使用极限荷载产生的跨中弯矩标准组合值G一与荷载有关的经验系数,对于公路-I级,G取用0.51ム「ーー股6グ62钢绞线截面积,一根钢绞线的截面积是L4cm\故ん1。=8.4°疗由一中已计算出成桥后跨中截面y*=140.24cm,Ks=30.02cm,初估a『15cm,则钢束偏心距为:ep=yxa，=14〇.24"15=125.24cm,所以:5743.53X103 一n= ； =4.70.5x8.4x10~4X1860x1x（0.3002+1.2524）2、按承载能力极限状态估算钢束数钢束数估算公式为:n= a妨/叫式中：Md-承载能力极限状态的跨中最大弯矩a一经验系数,取用0.76fMー预应カ钢绞线的设计强度,为1260MPa计算得7309.85X103 ,nn= =4.50.76x2.0xl260xl06x8.4xl0-4根据上述两种极限状态，取钢束数n=5二、预应カ钢束布置1、跨中截面及锚固端截面的钢束布置（1）根据规定,跨中截面的细部构造如图4-10：

2x(94-16.7)+24.4，一由上图可得出钢束群重心至梁底距离为:Pー52x(40+80)+163”，an= =oO.ocvn(2)锚固端截面钢束布置如上图,钢束群重心至梁底距离为「 5钢束锚固截面几何特性计算表 表4-12分块名称Ay耳A4mム=A<2/=/、+/.(cm2)(cm)(cm3)(cm4)(cm)(cm4)(cm4)(1)(2)(3)=(1)x(2)(4)(5)(6)(7)=(4)+(6)翼板84017614784013720-81.055515323.165529043.16三角承托33.5167.95624.6520.89-79.95214024.96214045.85腹板676084.557122016089363.3310.49741037.28416830400.61Z7633.5724684.6522573489.62乂=锚固截面形心至下缘距离：15,724919.15Z47633.5=94.91(cm)锚固截面形心至上缘距离：”=厶ー乂=183-94.97=88.03加则:下核心距:上核心距:LI22573489.62Z4”7633.5x88.03LI22573489.62=33.59(cm)7633.5x94.97则:下核心距:上核心距:LI22573489.62Z4”7633.5x88.03LI22573489.62=33.59(cm)7633.5x94.97=31.14(c/n)则:N=ap-(ys-ん)=80.6—(94.97-33.59)=19.22(cm)则:说明钢束重心处于截面的核心范围内,如图所示:60nooLLい。おnooLLい。お9ヽ6.寸6用黑LTJT圖2.钢束起弯角和线形的确定确定钢束起弯角时,既要照顾到由其弯起产生足够的竖向预剪カ,又要考虑到所引起的摩擦预应カ损失不宜过大。为此,将端部锚固端截面分成上、下部分（见下图），上部钢束的弯起角为ブ,在梁端锚固的刚束起弯角为12°为简化计算和施工,所有钢束布置的线性均为直线加圆弧,并且整根钢束布置在ー个截面内〇3钢束计算(1)计算钢束起弯点至跨中的距离为:。阳⑵=40—40tan70=35.09(cm) ^3(4)=40-80tan7°=30.18(cm)aN5=40-33tanl2°=32.99(cm)跨径中线钢束号起弯高度YiY2L,X3<PRX2X.乂(2)3112.1918.8110099.2572523.53307.541070.3N”4)63.312.1951.1110099.2576866.86835.64537.29138.620.79117.8110097.81125391.171120.89256.29(2)控制截面的钢束重心位置计算①各钢束重心位置的计算:由图所示:当计算截而在曲线段时,计算公式为:a.=4+/?(1-cosa) 4二4+R(1-cosa)当计算截面在近锚固点的直线段时,计算公式为: 4=%+y-X5tan(p②计算钢束群重心到梁底距离ap:

截面钢束号X4(cm)R(cm)sin=—Rcosa%ai四M(M)未弯起2523.94一——99分183.716856.860.0267920.99964116.719.1920.16点Y464.715391.170.0861980.99627824.444.46变M(M)226.72523.940.0898190.9959689.019.20截M(n4)759.716856.860.1107950.99384316.758.9256.41面阳1040.715391.170.1930390.981191024.4125.80直线段Y(PXsX5tan(p«0Cl-支M(M)31.0735.094.31935.6975.99占ノ、、、M(M)63.3730.183.7116.776.29M158.61232.957.0024.4155.99(3)钢束长度计算ー根钢束的长度为曲线长度,直线长度与两端工作长度之和,其中钢束的曲线长度可按圆弧半径与弯起角度进行计算。通过每根钢束长度计算,就可得到一片主梁和易孔桥所需钢束的总长度,以利备料和施工。钢束号R9兀S=(pR180XiL2(S+X]+ム)钢束预留长度钢束长度2523.947308.201070.310029572X7030974)6856.867837.29537.291002949.161403089.16M5391.17121128.55256.291002969.681403109.68

第四节计算主梁截面几何特性ー、截面面积及惯矩计算1、净截面几何特性计算计算公式如下:截面积:An=A-n•AA 截面惯矩:In=I-n•AA•(yj8-yi)2跨中翼缘全宽截面面积和惯矩计算表截面分块名称分块面积Ai(cm2)分块面积重心至下缘距离y((cm)分块面积对下缘静距Si(cm3)全截面重心至下缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩li(cm1)Di=ys-yi(cm)Ip=Aidi2(cm1)l=EIi+Zip(cm1)毛截面495493.89465136.778184683422.9342464净截面扌面积(nAA)-232.8315.16-353096.82081.66-155251616958296£4767.73—46160118468342—-1510046毛截面9637140.24135149340570462-2.4457496换算截面钢束换算面积ep—1)nAAp191.9415.162910137.800122.64288676643514724£9828.94—135440340570462—2944262计算数据AA=nX7.774=46.566(cm2) n=5根aEP=5.65分，块分块面分块面积重心分块面积对下全截面重心至下缘距分块面积的自身惯Di=ysyIp=Aidi2I=LIi+截名积Ai至下缘静距离ys矩lii(cm1)£Ip(cm1)面称(cm2)缘距Si(cm3)(cm)(cm1)(cm)离y.(cm)净毛截面495493.89465131184683422.8841171扣管道面积截面(nAA)-232.8316.08-374496.77080.69-151604116993472Z4767.73—46138718468342一-1474871140.2换毛截面96374135149340570462-2.4256653算钢束换算面截积(axDn191.9416.083086137.820121.74284445643471571面AApE9828.94-135457940570462—计算数据AA=71X7.774=46.566(cm2) n=5根aep=5.65变截面面积和惯矩计算表分，块分块面分块面积重心分块面积对下全截面重心至下缘距分块面积的自身惯Di=ysyIp=Aidi2I=LIi+截面名称积Ai(cm2)至下缘距离缘静距Si(cm3)离ys(cm)矩li(cm1)(cm)(cm1)£Ip(cm1)y.(cm)净截面毛截面7633.594.97724953225734891.2011048扣管道面积(nAA)-232.8356.73-1320996.17039.44-36222822222309Z7400.67—71174522573489一-351180换算截1(11毛截面12317.05130.8161107048570913-1.1415910钢束换算面积(axDnAAp191.9456.7310889129.96072.93102098449607808z12508.99-162195948570913一1036895计算数据AA=71X7.774=46.566(cm2) n=5根aep=5.65

支点截面面积和惯矩计算表分，块分块面分块面积重心分块面积对下全截面重心至下缘距分块面积的自身惯Di=ysyIp=Aidi2I=LIi+截面名称积Ai(cm2)至下缘距离缘静距Si(cm')离ys(cm)矩li(cm1)(cm)(cm1)£Ip(cm1)y.(cm)净截面毛截面7633.594.97724953225734890.62722扣管道面积(nAA)-232.8375.99-1769395.57019.58-8923622486975Z7400.67—70726122573489一-86514换算:截面毛截面12317.05130.80161107048570913-0.848712钢束换算面积(aep-DnAAp191.9475.9914586129.96053.9755905449138679Z12508.99—162565648570913-567766计算数据AA=nX7.774=46.566(cm2) n=5根aep=5.652.换算截面儿何特性计算(1)整体截面几何特性计算在使用荷载阶段需要计算大截面(结构整体化以后的横面)的几何特性,计算公式如下:截面积 ん=A+〃(%・,ー1)•①截面惯矩/„=/+-1) (ルーy,尸以上式中:A,l——分别为混凝土毛截面面积和惯矩——分别为ー根管道截面积和钢束械面积;力.ルー分别为净截面重心到主梁上缘的距离;力——分面积重心到主梁上缘的距离;n一i十算面积内所含的管道(钢束)数;aEp——钢束与混凝土的弹性摸量比值，由表1得『5.65〇(2)有效分布宽度内截面几何特性计算根据《公预规》4.2.2条,预应カ混凝上梁在计算预应カ引起的混凝上カ时,预加カ作为轴向カ产生的应カ按实际翼缘全宽计算,由预加力偏心引起的弯矩产生的应カ按应カ有效宽度计算。因此直接计算所得的抗弯惯矩应进行折减。由于采用有效宽度方法计算的等效法向应カ体积和原全宽内实际的法向应カ体积是相等的,因此用有效宽度截面计算等待法向应カ时,中性轴应取原全宽截面的中性轴。①有效分布宽度的计算根据《公预规》4.2.2条，对于T形截面受压区翼缘计算宽度bj,应取用下列三者中的最小值:bf<—= =961.333(c/n)bf<225(c/n)(主梁间距)3 3bfKb+2ム+12%=20+2x53.1+12x20=366.2(cm)故；bf=225cm0②有效分布宽度内截面几何特性计算:由于截面宽度不折减,截面的抗弯惯矩也不需折减,取全宽截面值。预应カ钢筋混凝土梁在张拉阶段和使用阶段都要产生剪应カ,这两个阶的剪应カ应该叠加。在每ー个阶段中,凡是中和轴位置和面积突变处的剪应カ,都是需要计算的。例如，张拉阶段和使用阶段的截面（图!5）,除了两个阶段a-a和b-b位置的剪应カ需要计算外,还应计算:1、在张拉阶段,静截面的中和轴（简称静轴）位置产生的最大