啤酒发酵罐课件设计

22目录第一章啤酒发酵罐结构与动力学特征一、啤酒的概述二、啤酒发酵容器的演变三、啤酒发酵罐的特点四、露天圆锥发酵罐的结构五、发酵罐发酵的动力学特征第二章露天发酵罐设计一、啤酒发酵罐的化工设计计算二、发酵罐热工设计计算三、发酵罐附件的设计及选型第三章发酵罐的计算特性和规范一、技术特性二、发酵罐规范表第四章发酵罐设计图第一章啤酒发酵罐结构与动力学特征一、啤酒的概述啤酒是以大麦喝水为主要原料，大米、酒花和其他谷物为辅料经制麦、糖化、发酵酿制而成的一种含有二氧化碳、酒精和多种营养成分的饮料酒。我国是世界上用谷物原料酿酒历史最悠久的国家之一，但我国的啤酒工业迄今只有100余年的历史。改革开放以来，我国啤酒工业得到了很大的发展，生产大幅度增长，发展到现在距世界第二位。由于啤酒工业的飞速发展，陈旧的技术，设备将受到严重的挑战。为了扩大生产，减少投资保证质量，满足消费等各方面的需要，国际上啤酒发酵技术子啊原有传统技术的基础上有很大进展。尤其是采用设计多种形式的大容量发酵和储酒容器。这些大容器，不依靠室温调节温度，而是通过自身冷却来控制温度，具有较完善的自控设施，可以做到产品的均一性，从而降低劳动强度，提高劳动生产率。发酵罐的发展史第一阶段：1900年以前，是现代发酵罐的雏形，它带有简单的温度和热交换仪器。第二阶段：1900-1940年，出现了200m3的钢制发酵罐，在面包酵母发酵罐中开始使用空气分布器，机械搅拌开始用在小型的发酵罐中。第三阶段：1940-1960年，机械搅拌，通风，无菌操作和纯种培养等一系列技术开始完善，发酵工艺过程的参数检测和控制方面已出现，耐蒸汽灭菌的在线连续测定的pH电极和溶氧电极，计算机开始进行发酵过程的控制。发酵产品的分离和纯化设备逐步实现商品化。第四阶段：1960-1979年，机械搅拌通风发酵罐的容积增大到80-150m3。由于大规模生产单细胞蛋白的需要，又出现了压力循环和压力喷射型的发酵罐，它可以克服—些气体交换和热交换问题。计算机开始在发酵工业上得到广泛应用。第五阶段：1979年至今。生物工程和技术的迅猛发展，给发酵工业提出了新的课题。于是，大规模细胞培养发酵罐应运而生，胰岛素，干扰素等基因工程的产品走上商品化。啤酒发酵罐的特点1、单位占地面积的啤酒产量大；而且可以节约土建费用；2、可以方便地排放酵母及其他沉淀物（相对朝日罐、通用罐、贮就罐而言）；3、发酵温度控制方便、有效，麦汁发酵时对流好，发酵速度快，可以缩短发酵周期（相对卧式罐、发酵槽而言）；4、可以回收利用二氧化碳，并可有利于啤酒的口味稳定性与非生物稳定性（相对开口容器而言）；5、可以一关多用，生产工艺比较灵活；简化生产过程与操作，而且酒损也现对减少；6、制作相应要比其他发酵罐简单；7、便于自动控制，如自动清洗和自动灭菌，节省人力与洗涤费用，卫生条件好。四、露天圆锥发酵罐的结构1、罐体部分露天圆锥发酵罐的罐体有灌顶、圆柱体与锥底3部分组成，其中：灌顶：为圆拱形，中央开孔用于可拆卸大直径法兰，以安装CO2与CIP管道及其连接件，灌顶还装有真空阀，安全阀与压力传感器。圆柱体：为发酵罐主体，发酵罐的高度主要决定于圆柱体的直径与径高比，由于大直径的光耐压低，考虑到使用钢板的厚度，一般直径V6.0m。圆锥底：它的夹角多为60—90°，也有90—120°，但这多用于大直径的罐及大容量的罐；如夹角过小会使椎体部分很高。露天圆锥发酵罐圆锥底的高度与夹角有关，大致占总高的1/4—1/3。圆锥底的外壁一般安装冷却夹套、阀门与视镜、取样管阀、测温、测压的传感元件或温度计，CO2洗涤装置等。2、温度控制部分发酵罐的温度控制部分主要由冷却层、保温层、测温元器件、温度记录及温度控制装置等组成，其中：冷却层是调节发酵罐内液体温度的主要部分，按其结构可分为盘式和夹套式两种；发酵罐的保温层一般使用聚氨酯泡沫塑料或脲醛泡沫塑料，也有使用聚苯乙烯泡沫塑料，在发泡保温时，为了未来的维修剥离及复原的方便，罐身与发泡塑料之间最好能用塑料薄膜隔离；发酵罐的测温元件有直接感应与遥控两种；发酵罐的温控装置实际起供、断冷却水的作用。3、操作附件部分发酵罐的操作附件比较多，主要包括：进、出管道、阀门和视镜；CO2回收和CO2洗涤装置；真空/过压保护装置；取样阀；原位清洗装置（CIP）；换间板。4、仪器与仪表部分发酵罐对一次仪表、二次仪表、记录装置、报警装置以及微机程序控制、自动控制的应用很广泛，这些仪器、仪表主要对发酵罐的物料数量（以容积或液位表示）、压力、温度三个参数进行显示、自动记录、自动控制及报警，还有测定浸出物含量与CO2含量的一次仪表，这样就可以进行真正的自动控制。五、发酵罐发酵的动力学特征发酵罐发酵的主要特点是采用较高的发酵温度和高凝性酵母、进一步提高发酵液浓度，保持茁盛的酵母层和缩短发酵时间进行可控发酵，其主要动力学特征有：①由于采用凝聚性酵母，S3>S1，使发酵速度3区>1区；导致B3VB1浓度差，促进发酵液的对流；②由于3区发酵速度快，产生CO2多，加上液压，使P3>P1而形成压力差推动发酵液对流；③由于发酵时控制t3>t1,形成温度差对流。这三种推动力随罐高H增大而增大，由于传统发酵槽仅2m,而露天的圆柱锥形罐一般大于8m,所以此推动力将加速发酵，尤其在双儿酰还原阶段B、P趋于一致，但t3〜t1可控，又因罐高，酵母沉降慢，发酵液仍保持强对流而促进代谢发酵。第二章露天发酵罐设计一、啤酒发酵罐的化工设计计算㈠、发酵罐的容积确定设计需要选用V有效=24m3的发酵罐则V=V/Q=24m3/80%=30m3全有效㈡、基础参数选择D：H：选用D：H=1：42．锥角：取锥角为90°.封头：选用标准椭圆形封头.冷却方式：选取槽钢盘绕罐体的三段间接冷却.罐体所承受的最大内压：2.5kg/cm3外压：0.3kg/cm3.锥形罐材质：A3钢材外加涂料，接管均用不锈钢.保温材料：硬质聚氨酯泡沫塑料，厚度200mm8．内壁涂料，环氧树脂㈢、D、H的确定由D：H=1：4,则锥体高度H=D/2tan45°=0.50D1封头高度H=D/4=0.25D

2圆柱部分高度H=(4－0.50－0.25)D=3.25D3又因为v『v锥+V封+V柱_nD2,，n八n八一=—义——义H+——义D3+—义D2*H3412443=0.131D3+0.131D3+2.553D3=30m33得D=2.20m查JB1154-74《椭圆形封头和尺寸》取发酵罐直径D=2400mm再由V全二30m3D=2.4m得径高比D:H=1:3.72由D=2400mm查表得椭圆形封头几何尺寸为：h1=600mmh0=40mmF=6.52m2V=2.00m3筒体几何尺寸为：H=6614mmF=49.84m?V=29.9m3锥体封头几何尺寸为：h=40mmr=280mmH=1714mm0F=nd2/4[(0.7+0.3cosa)2/sina+0.64]=6.91mV=nd3/24[(0.7+0.3cosa)2/tana+0.72]=2.16m3则锥形罐体总高：H=600+40+6614+40+1714=9008mm总容积：V全=2.00+29.9+2.16=34.1m33实际充满系数W=24/34.1=70.4%罐内液柱高：H,=[(24-2.16)/(3.14X1.22)/4]*102+(1714+40)=3686mm㈣、发酵罐的强度计算⑴罐体为内压容器的壁厚计算①.标准椭圆封头设计压力为1.1X2.5=2.75kg/c"S=PDg2口1①-P式中：P=2.75kg/c2[o]：A钢工作温度下的许用力取1520.kg/cc23W：焊接系数，本设计采用双面对接焊作为局部无探伤0.9壁厚附加量：c=c1+c2+c3查表得：C1：钢板厚度的负偏差取0.8负偏差C2：腐蚀裕量取2.0£：制造减薄量取0.6贝lj：S=(2.75X2400/2X1520X0.9-2.75)+3.4=5.8mm取S=8mm0直边高h=40mm0校核

PD中4s二[2.75*(2400+8)/4X8]*(2400+8)/(2X900)=369.lW[6]t②.筒体P设=1.1X(P工作+P静)=1.1X(2.5+0.61)=3.42kg/c"S=S=年P+C(m°1=0.6,02=2,C3=0.6)=3.42X2400/(2X1520X0.9-3.42)+3.2=6.2mm取S=7mm校核a=P%=588.03W[o]t22s③.锥形封头1)过渡区壁厚S=KPDg2白J-0.5PP.=1-1X(2-5+0-9)=3-74^/-2(0.9为静压)K=0.716SKPDg2bl/0.5P=0.716X3.74X2400/(2X1520X0.9-0.5X3,74)+C=2.35+C=2.35+0.6+2+0.59=5.54mm2)锥体S=f*PD+CbJ①-0.5PS=f义PDg0bl①-0.5P=0.60X3.74X2400/(1520X0.9-0.5X3.74)(f查表为0.60)=3.94mmS=S°+C=3.94+0.6+2+0.59=7.13mm取S=10mmh=40mm0校核锥体所受最大应力处：PD■.2scos45■=3.74X2410/(2X10Xcos45°)=637.3W[o]t⑵锥体为外压容器的壁厚计算.标准椭圆封头设S=5mm0R内=0.9Dg=2160mmR内/100S°=2160/(100X5)=4.32查图表4-1得B=275[P]=BXS0/R内=275X5/2160=0.64kg/c">0.3kg/cm满足要求取C1=0.5mm,C2=2mm,C3=0.5mm则S=S0+C=8mm.筒体设S=6mm0L/D=0.69D=2400/6=400查图表4-1及B=210[P]=210X6/2400=0.53kg/cm2>0.3kg/c"S=6mm0故可取C1=0.6mm,C2=2mm,C3=0.6mm则S=S0+C=9.2mm取S=10mm.锥形封头因为a=45°所以22.50°VaV60°按第四章发酵罐设计的中封头设计可知，加强圈间中锥体截面积最大直径为：2X1714/2Xtan45°=1714mm取加强圈中心线间锥体长度为1157.5mm设S=5mm0L/D=1157.5/2400=0.482D/S=2400/5=4800查表4-1得B=275[P]=BXS/D=275X5/2400=0.57g/c2>0.3g/c20故取S=5mm0C1=0.6mm,C2=2mm,C3=0.6mm所以S=S0+C=8.2mm取S=9m综合前两步设计，取两者中较大的。由生产经验确定标准椭圆型封头厚度为10mmh=40mm0圆筒壁厚10mm标准型封头壁厚12mmh0=40mm⑶锥形罐的强度校核①、内压校核液压试验P试=1.25P设由于液体的存在，锥体部分为罐体受压最中之处即最危险设计压力P=3.74kg/c"液压试验P设=1.25P=4.68kg/c"查得A3钢o=2400kg/c2PiDg+(S-C)]O二一试/-试2S-C)=4.68*[2400+(12-3.2)]/2义(12-3.2)=640.5kg/cc20.9Wo=0.9X0.9X2400=1944kg/cc2>o试可见符合强度要求，试压安全.外压试验以内压代替外压P=1.5X(S+C)=1.5X(1.0+0.3)=1.3kg/cc2P试=1.25P=1.63kg/cMVP内试故可知试压安全.刚度校核本设计中允许S=2义2400/1000=4.8mm而设计时取厚度为S=10mm,故符合刚度要求二、发酵罐热工设计计算㈠计算依据计采用A3钢作为发酵罐材料，用8号槽钢做冷却夹套，分三段冷却，筒体二段，锥部一段，夹套工作压力为2.5km/c"冷媒为20%(V/V)酒精溶液，T进=-4℃,T出=-2℃,麦汁发酵温度维持12℃(主发酵5—6天，封头及筒体部分保温层厚度为200mm，锥底部分为98mm)㈡总发酵热计算Q=qXv=119X24=2856kg/hrq每立方米发酵麦汁在主发酵期间每小时放热量；v为发酵麦汁量㈢冷却夹套型号选择选取8号槽钢起截流面积为A=hb-截面积=8X4.3—10.24=24.16cm?冷却剂流量为(三段冷却)3X24.16X10-4X1=7.284X10-3m3/s查得20%(V/V)酒精溶液At平=-3℃下的p=976kg/m3Cp=1.04kcal/^'℃冷却剂的冷却能力为：0=7.248X10-3X976X1.041X2X2400=35347.6kcal/hr>2856kcal/hr故可选取8号槽钢为冷却夹套。㈣发酵罐冷却面积的计算考虑生产过程中，随着技术的改进，工艺曲线可能更改，按目前我国生产工艺曲线看，日降温量较大的为13°CT5°C,为了将来工艺更改留下裕量，设计取13-5=8℃为设计的日降温量，取0.6℃/hr为设计的小时降糖量，则由Q0=KAAtm求得冷却面积。①传热系数K的确定1)醪液Q1的计算a=0.64XCX4E1t1t2=0.64X185X413T5=185.3kcal/m?h°C2)冷却夹套的a2的计算润湿周边=80+(80+4X8.0)+2X(43—1)=276mde=4义流体流动截面面积湿润周边=204mm=20.4cmde=4*2416=4.74cm=0.0474m20.420%(V/V)酒精在定性温度上二(-4-2)/2=-3℃下U=5.05CP=5.05X103Pa•s入=0.402kcal/hrm℃=0.468W/kg℃C=1.041kcal/kg℃=4.358义103J/kg℃pp=976kg/m?u=1m/sRe=dup/u=9160=104故可视为强制湍流流动得n=0.4a/0.023入/d(Re)o.8(C口/人)o.4=1348.4kcal/hr・m・°C因为计算时冷却盘管为直管，先修正：a=a(1+1.77d/R)=1348.4X(1+1.77X0.0474/1.829)二1410.3kcal/hr・m・℃3)筒体部分传热系数K11Rsb1Rs=+1+++2KA2%AA入A2%A3A3代入数据可得：A1-筒体内层传热面面积12.3062mA2-筒体平均传热面积12.3562mA3-筒体外壁平均传热面积12.304mRs1-啤酒液污垢系数0.000675mh℃/kcalRs2-冷却剂污垢系数0.000307mh℃/kcal1-发酵液传热系数192.5kcal/mh℃2-夹套冷却剂的传热系数206.4kcal/mh℃A-筒体材料导热系数4.562kcal/m?h℃b-筒体壁厚0.01m112.3562h0.000675x12.3562h0.010.000307x12.3562h0.00815h=++++K193.5x12.304h12.304h4512.3062h12.3562h=7.058X10-3所以：K=141.7kcal/m2・℃注：h为假设夹套高度（m）②锥形罐筒体需冷却的热量1）醪液放热Qs=Q1+Q2Q=34765X0.055X146.6=2803.1kcal/hr1Q=34765X0.9519X0.6=19855.68kcal/hr2所以Q醪=Q1+Q2=22658.78kcal/hr2）外界与罐体的传热量a.封头部分Q1=KF（t外平+t°附一t内）代入数据得KF=2.02X（10%＋1）X（32＋8.5－5）=78.88kcal/hrb.筒体部分:代入数据：1KF得：KF=15.67kcal/K•℃Q2=KF（t外平+t0附T内）=1.1X15.67X（32+8.5—5）

=611.91kcal/hr14—9=11.314—9=11.3℃At八t1Tlt2maAt1InAt2Q=KA&tmA=22958.78/(141.7X11.3)=14.34m?则醪液的冷却负荷为：14.34/34765=0.413m/T>0.3m3/T故冷却面积能够满足要求。④发酵罐冷却面积的确定1)筒体部分由前面叙述可知，筒体部分相同的冷却段，选用8#槽钢筒体冷却段面积为14.34m则槽钢长=14.34/0.08=179m取相邻两槽钢间距为80mm一圈槽钢长：l°=[(3.14X2.4)2+0.122]%=7.54m179长的槽钢课绕圈数179/7.54~24圈则二段各绕12圈冷却高度为12X(80+40)－40=1400mm筒体实际冷却面积为24X11.567X0.08=22.2m?/T2)锥底部分锥体部分醪液量为10.213X1.0484=10.70kg锥体部分冷却面积为10.70X0.439=4.70m?/T则槽钢长为4.70/0.08=58.76m绕制高度为1000mm三、发酵罐附件的设计及选型①入孔1)、选用入孔BIIPg6Dg450X8H=220JB-64-28材料A3钢12)、补强圈尺寸确定如下D内=484mmD外二760mm补强圈的厚度S.补按下式计算，考虑罐体与入孔节均有一定的壁厚裕量，故补强圈取8mmS补二(dXS0)/(D2-D1)=(45X0.52)/(76-484)=0.85cm②视镜1)选用带劲视镜Pg6Dg150JB595-64-42)补强圈尺寸确定如下：内径D=163mm外径=300mm1补强圈的厚度5补按S被=d*S0/D2-D1=150*8/300-163=8.8mm考虑罐体与视镜筒节约有一定的壁厚余量，故补强圈取8mm③接管1）CO2回收接管YB804-70Dg40无缝钢管重3.6kg/m法兰Pg6Dg40HG5010—58重1.219kg2）温度计取样接管见发酵罐总装图3）冷却剂进口接管YB804-70Dg50无缝钢管重4.65kg/m法兰Pg6Dg50HG5