地基加固设计方案

燕西华府项目两限房号楼纠偏及地基加固工程中国铁道科学研究院201年号06月

序号图名图号页数图幅备注1设计说明DJS-1~1012A32D4锚杆静压桩补桩平面图DJ-11A23D4楼既有桩桩头与筏板分离范围平面图DJ-21A24D4深层注浆孔布置平面图DJ-31A25D4楼锚杆静压桩抬升分区平面图DJ-41A26D4楼锚杆静压桩抬升分区平面图DJ-51A27D4浅层注浆孔布置平面图DJ-61A38D4楼1-1剖面图DJ-71A39压桩反力架构造及尺寸DJ-81A310室内千斤顶加载反力架结构图DJ-91A311独立基础顶升、抬升反力架结构图DJ-101A312千斤顶改装及安装图DJ-111A313施工抬升信息及指挥组织图DJ-121A314抬升信息管理及指挥主要设备DJ-131A315锚杆静压桩桩头大样图DJ-141A316静压钢管深层注浆大样图DJ-151A317监测点布置图DJ-161A2燕西华府项目两限房燕西华府项目两限房D4号楼纠偏及地基处理工程施工图DJS-DJS-设计一、概述任务来源在北京"7.21暴雨"后，北京青龙湖项目燕西华府D地块D3、D4、D5、D6楼（以下简称“本工程”）基础出现不均匀沉降，导致建筑物局部出现裂缝，为保证建筑物的安全及正常使用，受北京西海龙湖置业有限公司（以下简称“建设单位”）委托，中国铁道科学研究院（以下简称我院）承担了D4和D6楼地基沉降加固工作。由于加固前未进行详细的数据测量，因此未发现D4及D6楼倾斜超出规范规定的情况，所以只针对地基进行了加固补强。D4楼采用锚杆静压桩进行加固。加固完成后，变形发展已经稳定，未产生新的沉降变形。但在后期测量时发现，楼面的倾斜超过规范要求，为保证建筑的的正常使用，需要考虑对该建筑进行纠偏并重新加固。由于受结构布置特点的限制，可采用的纠偏方法有限，为此先期进行了同场地与本建筑相邻的6#楼的局部纠偏，以验证纠偏效果。目前，6#楼纠偏工作已经完成，相关的方法及工艺可行，在本栋建筑纠偏时可以采用相同的工艺。工程概况燕西华府D区两限房工程位于北京市丰台区王佐镇青龙湖东侧，东侧为现状六环路，南侧为长青路。该区共八栋建筑，2个楼为一组地坪标高，各组由北向南分别降低2.0m0D5〜D6为一组（见图1），各组的两栋建筑中间夹地下车库，地上住宅6层地下1层，D3、D4：±0.000=85.300，筏板基础顶相对标高为-4.340标高，厚度为400mm，为梁板式筏基，基础底板底标高比主楼底板底标高低1.2m，筏板下为160mm素混凝土垫层，其下为0.5m厚级配砂石垫层。地上住宅为钢筋混凝土剪力墙结构，地下车库为钢筋混凝土框架结构，结构设计要求两限房范围内地基承载力150，车库范围内地基承载力100，最大沉降量为20mm，沉降差不大于20mm。该结构于2011年底封顶。场地工程地质条件该工程所在位置地貌上属于山麓坡积裙地貌，地面高差较大，北高南低、西高东低。说明场地内基础筏板以下的地层自上而下主要为人工填土（粉质粘土素填土，杂填土），第四纪坡洪积成因的粘性土（粉质粘土）、碎石土（夹碎石透镜体）和全风化、强风化的砂岩、页岩和泥岩。图1D3、D4平面示意图人工填土：一般厚度为0.3〜5.0m，B6#钻孔人工填土厚度达8.4m，人工填土层除①3层经过强夯处理外，其余填土层结构松散，性质不均匀，物理力学性质差，具体描述如下：①粉质粘土素填土：黄褐色，稍湿〜饱和，稍密，以粉质粘土为主，局部为粘质粉土素填土，含少量碎砖瓦石屑、植物根茎、灰渣等局部碎石含量较多；①1杂填土：杂色，稍湿〜饱和，松散，以碎砖块、石屑、植物根茎、灰渣等为主，充填少量粘性土，局部夹杂编织袋等生活垃圾；①2回填碎石：杂色，稍湿〜饱和，松散，主要回填材料为碎石、角砾、灰渣等，以粘性土充填；①3回填碎石：松散〜中密，杂色，稍建饱和，松散〜中密，主要回填材料为碎石、角砾、灰渣等，以粘性土充填。据调查了解该层土经过强夯处理；①4回填碎石：新近回填，杂色，稍地饱和，松散（局部中密），主要回填材料为块石、碎石、砖屑，含少量粘性土。该层土为近期场地回填。②一般第四纪残坡积层（Qel+dl）：②粉质■土。侏罗白垩纪九佛堂组岩层：③全风化砂岩；③2全风化页岩；④强风化砂岩；④2强风化页岩。水文地质条件地下水类型为上层滞水，主要含水层为粉质粘土杂填土①层及夹层、粉质粘土②层，以大气降水、绿化灌溉等为主要补给方式，以蒸发为主要排泄方式。地下水位变化受人为活动和季节性降水影响较大。根据勘察报告，在2010年详勘期间（2009年12月〜2010年1月）所有钻孔内均未见地下水。2012年补堪期间（2012年8月），地下稳定水位深度1.3〜4.6m，稳定水位标高75.42〜80.14m（主要为粉质粘土层），地下水位的上升主要是该地区在2012年夏季多次强降雨所致。建筑地基处理情况由于场地上覆地层承载力较低无法满足楼房基础承载要求，因此对地基进行了处理，两限楼范围内处理方式为回填后采用1500kN级满夯处理，然后采用CFG桩进行处理，CFG桩的设计如下：（1）桩径0.4m，桩间距1.8mx1.8m；（2）桩身混凝土强度C20；（3）桩长以达到岩石持力层作为控制条件。地基加固情况地基加固采用锚杆静压桩进行补强，D4楼锚杆静压桩的数量为220根，静压桩采用直径为203壁厚为6mm的热轧无缝钢管，钢管桩中间灌注C20的混凝土，锚杆螺栓采用后成孔埋设的方法，其构造用墩粗锚杆螺栓，并在孔内采用植筋胶粘结固定。实际施工压桩力为40~50kN，单桩设计承载力为200kN。二、结构倾斜分析2.1倾斜分析依据提供的4#楼1、2、5层室内顶板和底板绝对标高测试数据，采用顶板测试标高的差值，分析4#楼的倾斜状况如下：1）4-1整体倾斜方向为北向南倾斜（东侧9.3%。，155mm，西侧8.8%。）、西向东倾斜（北侧1.40%。、南侧2.35%。）。对4-1层，三个单元主要都是南北方向倾斜，南北向整体倾斜最严重的部位是东侧北角。（图2、图3）图24#楼一层倾斜分析图

图34#楼一层3D曲面分析图图44#图34#楼一层3D曲面分析图图44#楼一层3D曲面分析图57.92B7.9J17.9耳,砌。工白耳97.8737.8E87国A7.A187.SJA7.68工德山总37.7797.76A7.75^7,74R工年57.7397.71A7.74-2整体倾斜方向为北向南倾斜（东侧8.7%。，138mm,西侧8.9%。）、西向东倾斜（北侧1.18%。、南侧2.32%。）。三个单元主要都是南北方向倾斜，东西方向倾斜为：1、2单元向东倾斜，3单元向西倾斜。倾斜最严重的部位是1单元和2单元东侧。4-5整体倾斜方向为北向南倾斜（东侧7.5%。，西侧8.2%,137mm,）、西向东倾斜（北侧1.37%、南侧2.54%）。三个单元主要都是南北方向倾斜，东西方向倾斜为：1、2单元向东倾斜,3单元向西倾斜。综合考虑4-1、4-2、4-5的标高测试数据,三层测试反映的楼梯倾斜状况基本一致,楼体整体倾斜方向为北向南倾斜。倾斜量均在8~9%左右,整体超出规范要求。因此需要对整栋建筑进行纠倾处理。表24#楼倾斜率统计楼层倾斜方向倾斜率倾斜部位4-1北向南东侧9.3%1、2、3单元均有分布4-2北向南东侧8.9%1、2、3单元均有分布4-5北向南西侧8.2%1、2、3单元均有分布2.2纠倾范围根据2013年9月室内地面观测数据，D4号楼最大倾斜率达到约9.3,且整体倾斜均在8〜9已不满足相关规范要求，因此纠倾的范围为整栋建筑。三、加固设计依据1）《建筑物倾斜纠偏技术规程》JGJ270-2012；2）《既有建筑地基基础加固设计规范》JGJ123-2000；3）《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002；4）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002；《青龙湖郊野休闲社区-住宅施工图》；6）《燕西华府项目两限房D4、D6号楼地基加固工程竣工图》；《4#、6#楼室内地面及顶板高程测量数据》（电子版）；《房屋检测鉴定报告》；9）《北京青龙湖项目D地块D3,D4,D5,D6楼岩土工程勤察报告》（中航勘察设计研究院有限公司,2012年9月25日）；10）《D3,D4,D5,D6综合管线图》（2012年4月电子版建设单位提供）；11）《锚杆静压桩技术规程》YJB227-91；其他相关规程、规定。四、设计要求1）提高复合地基的承载力和地基土强度，减小附加沉降；2）控制基础沉降的发展；3）加固后应避免楼房重新产生沉降变形及不均匀沉降变形；4）对倾斜超量部位进行纠倾，使加固后的基础满足规范对楼房整体倾斜限值要求。加固及纠偏方案纠倾量的确定考虑纠倾后可能会产生一部分回倾量，因此纠倾的施工期间的目标值略高于规范要求，本次施工期间的纠倾目标值控制在1.5%。。当施工完成，结构变形稳定后确保倾斜量控制在规范限值以内。根据测量结果，南北向在东侧单元内最高程差约为155mm，楼体南北向宽度为16.8m,倾斜率为9.3%。。按1.5%。的目标纠偏则需要提升恢复的高差值最大约130mm。因此实际恢复高程差最大按130mm控制。图3纠偏量示意图加固及纠偏纠偏方法D4号楼地上住宅为钢筋混凝土剪力墙结构，基础形式整体为筏板基础，前期加固处理采用了锚杆静压桩进行加固，由于D4楼为由北向南倾斜，而D4#楼北侧为地下车库，车库筏板与楼房的筏板基础连接为整体，因此包括掏土法等使标高高的位置降低的迫降法不具有作业条件。综合分析结构特点，工程地质、水位地质、周围环境因素，D4号楼采用抬升法或以抬升法联合其他辅助方法进行纠偏加固处理较为适宜。D4楼的纠偏加固采用锚杆静压桩提供反力采用千斤顶在沉降大的位置抬升，同时结合另一侧堆载方法辅助迫降完成对结构的加固及纠偏。加固与纠偏施工1、先将加固区内桩头分两批进行分离（分区详见分区图），第一批既有桩桩头进行分离，然后进行第二批分离，然后架设千斤顶并施加部分荷载，分区见平面图。桩头混凝土的拆除宜采用静力法，以保证筏板混凝土不受破坏。第二批解除时应同时施工新增静压桩，避免既有桩头架设千斤顶后造成新增静压桩的施工困难。2、地下室周围填土的开挖及独立基础处理将抬升区南侧和东侧土体进行开挖，将墙体与土体分离，减少土体摩擦。放坡开挖，保证侧壁稳定坡面采用挂网喷锚加固。开挖时管线予以支撑保护。在室外独立基础位置加大开挖范围，使独立基础完全露出。开挖的管线应在施工回填时按照开挖时的管线状态进行恢复，有防腐及保温要求的管线，其防护应恢复至开挖前的状态。对悬空管线进行支撑保护。将独立基础上结构柱在基础顶位置采用切割的方法截开，并用千斤顶固定。3、堆载在北侧地下室内堆载，堆载高度为3.0m,宽度为7.5m,除预留施工通道外其余全部进行堆载，采用人工填装砂袋的方法进行堆载，且堆载应均匀匀速，每天堆载高度不应大于1m,堆载体边缘应与结构柱保持一定的空隙，避免堆载对结构柱造成偏压。堆载期间，每堆载0.5m对结构沉降及位移及倾角等进行一次观测,共观测6次。4、反力桩的施工：1）采用在筏板上植化学锚栓的方法静压钢管成桩作为抬升反力桩,按照由南向北的顺序施工,筏板开孔采用静力水钻进行开孔,并按顺序植筋,然后安装压桩架逐段压桩。2）反力锚杆静压桩应分批进行,相邻桩不应同时施工。反力桩施工完成后应及时架设抬升千斤顶。3）深层注浆

为提高地基承载力，静压桩施工完成后，采用深孔注浆方法加固既有地基，增加桩间土的承载力，增加土体刚度，减小后期的压缩变形，保证结构的稳定。逐渐方式分为两种：一种在静压钢管桩上设出浆孔，压桩完成后，在静压桩内安装注浆管，203钢管内回填碎石，然后进行压力注浆，并将管内填充满水泥浆。另一种方法采用钻孔下入©45钢花管进行二次注浆。5、抬升施工按不同区域不同抬升量，分次进行抬升。6、浅层填充注浆筏板上水钻开孔，压入注浆钢花管，进行浅部注浆，将抬升后基础底的空隙进行填充。注浆前应先进行工艺试验，注浆量较大时可采用水泥砂浆。7、封桩及室内回填、整浇层恢复采用微膨胀早强水泥捣固密实封桩口，同时灌注封桩头混凝土。待混凝土初凝后进行桩头防水施工，待混凝土强度达到70%龄期强度后方可进行室内回填并施工整浇层。8、室外结构柱的连接先采用植筋胶将柱的切割缝隙填充密实，让后将钢筋分别植入柱切缝上和扩大基础内形成钢筋连接，然后将周围浇筑C30混凝土，待混凝土强度到达70%龄期强度后，拆除千斤顶。9、室外管线恢复、回填，室外二八灰土层将人工分层夯填地下室墙外开槽，填至管线底标高时施做管线垫层，并将管线保护或防护有破损地方修复，然后回填至设计标高，并夯填二八灰土层。抬升施工1）抬升量D4号楼抬升荷载分8级逐步实施。实际抬升量依据现场抬升过程中监测进行动态调整，但每一次抬升的最大量不得超出表中目标抬升量，8个加载级不能满足设计要求时，增加分级数。千斤顶的抬升量采用随时测量活塞的起升高度，采用百分表或位移传感器测试锚杆静压桩的下沉量，确定每一个区域的抬升量。2）抬升力各级抬升过程中千斤顶的抬升力按6级加载，每一级千斤顶的抬升力控制量见图DJ-5。加载轮回数量依据楼体倾斜率设计要求和每抬升循环的目标抬升量控制。具体记载轮回数量和增加加载量依据监测动态调整。各抬升力同时根据油压表及荷载传感器的数据进行控制，同时将抬升位移量作为控制首要指标，当抬升位移量达到目标抬升量时，可不需达到预计加载值，当加载到目标荷载，但未达到目标抬升量时应具体分析原因然后确定下一步加载方案。3）千斤顶加载步骤总体加载流程见图4，单级加载过程见表4。第1区雉」J匏区犍第3区加茕第4区加蒙4国林第5区加塞第7区加莪期工二4国林图4抬升加载流程图具体加载流程为：（1）8个抬升区上的253个千斤顶同时预加荷载，1区加载15吨，2~4区加载到20吨，5~8区加载到25吨。（2）从第1区开始，各区域千斤顶逐渐分步加荷载，加载量见表3，每加载完1个区域后，调整前面抬升区的千斤顶荷载，保持每个千斤顶的抬升力。（3）根据楼体监测数据结果，按照步骤2的方法继续加载，直到楼体开始整体变形。（4）继续进行新一级加载，按照每个抬升循环的目标抬升量进行控制，按照第2步的加载方法，千斤顶增加的吨位数依据每一个加载等级的目标抬升量进行动态调整。（5）完成每一个循环施工后，停止所有千斤顶的抬升施工作业，全面检查千斤顶的工作状态，综合分析楼体监测数据，与预期抬升量进行核对，直到筏板的抬升与楼体整体变形完全同步后，才能进入下一轮抬升作业。下一轮抬升作业依据实际抬升量与目标抬升量的差异进行动态调整。（6）最终加载以倾斜率满足设计要求的不大于1.5%。控制。为确保每一条抬升区域的千斤顶同时工作，抬升施工过程中8个抬升区域安排2组施工人员，每个工人配备对讲机1台，每个抬升区域安排1名组长统一指挥，由根据状态分析结果集中下达到组长，再由组长下达到操作工人。表4单级抬升加载流程区域第一步加载第二步第三步第四步第五步田一止第八步①各级加载值②各级加载值调整①③各级加载值调整②调整①④各级加载值调整③调整②调整①⑤各级加载值调整④调整③调整②调整①⑥各级加载值调整⑤调整④调整③调整②调整①⑦各级加载值调整⑥调整⑤调整④调整③调整②①⑧各级加载值调整⑦调整⑥调整⑤调整④调整③②①注：当监测到结构已经产生抬升时，应减慢加载速度，适当调整加载值的大小。4）抬升期间人力及机械投入估算表5加载设备及附属材料及构件序号设备名称及规格单位备注手动液压泵站，千斤顶加载用套253超高压油泵精密数字式液压表、监测千斤顶压力套253或同规格不锈钢外螺纹针型阀套253快换接头套506单点变位计套253高压油管1598套液压油2530每台使用备注：加载设备设计使用253套，4套备用。表6加载过程中人力投入序号工种人备注千斤顶操作工126现场监控、巡查10抬升指挥12电焊工5电工4维修工5杂工5合计167备注：抬升工人综合使用约35天，每天2班。主要施工工艺锚杆静压桩静压桩选型及锚杆的构造植筋采用高强化学锚栓，规格为M32义530，每个桩头设置六根，锚栓成孔直径为©38~50，锚栓应严格定位，成孔应垂直，确保锚固力，为避免筏板钢筋影响，应采用水钻的方法成孔，成孔后将孔内残渣清洗干净，采用机械将孔壁凿毛，并用热风枪吹干。将反力架固定在锚栓上并锁紧螺母，将千斤顶放置在桩顶上，架设千斤顶时应确保千斤顶直接压在钢管桩钢管上，必要时对千金顶底座进行改装。逐步施加初始顶升力。千斤顶要求带压力表或顶升力测量装置或者有可靠的方式能都确定千斤顶的顶升力。静压桩选用直径为203壁厚为6mm的热轧无缝钢管，钢管桩中间灌注C25的混凝土，锚杆螺栓采用后成孔埋设的方法，其构造用高强热镀锌化学锚栓M8.8级或400PSB830直径32精轧螺纹钢。锚栓在施工前进行3根抗拔试验，单根极限抗拔力应大于160kN。静压桩最大压桩荷载为700kN，桩的设计承载力为300kN。2)锚杆螺栓的安装:每个静压桩设8根，植入筏板内380mm，外露150mm。3)根据反力架的高度，钢管加工成1.5m一节，第一节下端做成锥形，锥尖300mm长。4)预凿压桩孔，上表孔径240mm，下表孔径300mm，呈向下喇叭口形。压桩施工应遵守下列规定：.压桩架要保持竖直，应均衡拧紧锚固螺栓；在压桩施工过程中，应随时拧紧松动的螺帽。.桩段就位必须保持垂直，使千斤顶与桩段轴线保持同一垂直线上，不得偏压。压桩时桩顶应垫3〜4cm厚的木板或多层麻袋，套上钢桩帽再进行压桩。.压桩施工时不宜数台压桩机同时在一个独立区域内施工。施工期间，压桩力总和不得超过该基础及上部结构所能发挥的自重，以防止基础上抬造成结构破坏。.压桩施工不得中途停顿，应一次到位，如必须中途停顿时，桩尖应停留在承载力较低土层中，且停歇时间不宜超过24h。.预凿锚固螺栓孔，每台压桩架8个锚杆孔。植入锚固螺栓，锚固螺栓采用带有螺纹的高强度锰钢螺栓，锚固螺栓孔应大于锚固螺栓直径，一般为30mm，以便灌注建筑植筋胶或硫磺胶泥，固定螺栓。每个螺栓抗拔力应大于100kN，应通过试验性施工确定相互关系数。.千斤顶应有压力表，可准确控制压桩力的高质量作业千斤顶，千斤顶的最大工作荷载为设计压桩荷载的1.35倍。封桩及防水处理桩头混凝土浇筑5天后，进行表面防水处理，先用10~15厚1:2.5水泥砂浆抹面，然后涂抹聚合物水泥防水砂浆，分层抹压，顺序为防水素浆--防水砂浆-防水素浆防水砂浆-防水素浆-防水砂浆，最后聚合物水泥复合防水涂料涂抹3~4遍或者渗透结晶型防水材料刷2~3遍，具体防水涂料使用应参考相关材料的使用说明，确保防水效果。原静压桩提高承载力为充分发挥既有静压桩的承载力，为抬升提供更多的反力，从而减少新施工静压桩的数量，需要将既有静压桩从新加载并压至70T，根据4#楼的施工情况，每根桩平均接长约2m，桩接长及桩芯充填的方法与新增静压桩的施工方法相同。锚杆静压桩施工注意事项.采用焊接接桩时，在孔口进行上下节钢管的焊接工作，将钢管对齐满焊，钢管外侧采用三根长，直径为的钢筋搭接帮焊。应清除表面铁锈进行满焊，确保焊接质量。.桩顶未压到设计标高时，对于外露的桩头经设计单位同意，必须进行切除。切割桩头前应先将钢管桩固定住，然后将钢管切割，桩头顶应与筏板底面齐平。在封桩前，必须把压桩孔内的杂物清理干净，排除积水，清除孔壁和桩面的浮浆，同时将筏板顶面及开孔孔壁凿毛，以增加粘结力。浇灌掺有微膨胀早强外掺剂的C30级混凝土，并予以捣实。抬升施工1、抬升施工前必须编制详细的加载抬升施工方案，需按抬升量的大小由南向北分批循环加载的原则进行抬升加载。加载点需要编号并标记，加载时固定专人负责，并统一指挥。一批加载千斤顶应设专人负责随时进行检查，避免千斤顶卸载情况的出现。升过程必须与监测相配合。升到位后逐个将千斤顶卸载倒换，每次倒换一个千斤顶。倒换时先将千斤顶卸载，将反力架顶梁直接紧固在锚杆上，梁底设置垫块，将原千斤顶的作用力继续作用到桩上，并确保总的抬升荷载不减小。载完成后，将桩孔清理干净用C30混凝土封桩。6.3注浆施工水泥浆严格按照设计配比(水：水泥=1:2(重量比))配置，同时加入微膨胀剂，正常注浆压力宜为1.0〜1.5Mpa。应按设计位置开注浆孔，筏板开孔直径为©80。1)深层注浆时，钢管下部4m螺旋开孔制作成花管，注浆量为4.0m3/孔。2）浅孔注浆：注浆管采用©60，壁厚4mm，钢管长度2.0m，下部1.0m做成花管。浅孔注浆量为注浆量为4.0m3/孔。浅层注浆时，根据现场情况，应检查板底排水板的位置，注浆可应首先填充排水板上的空隙，并保持注浆压力，确保抬升空隙充填密实。水泥砂浆注浆时砂浆配合比（质量比）为：水泥：砂：水为1:1.5:0.5,砂的粒径不宜大于3mm。3）注浆时应根据注浆流量及压力情况，将漏浆位置及时封堵。4）筏板开孔用微膨胀C30混凝土填补，并做好防水处理。七、抬升监测监测宜采用自动化实时监测技术，实时反馈纠偏施工过程中各控制参数的变化，为下一步工序的实施提供指导，各观测点的布置详见监测点布置平面。1）沉降监测纠偏工程施工沉降监测应测定建筑及地基的沉降值，并计算沉降差、沉降速率、倾斜率、回倾速率。沉降观测点的布设应能全面反映建筑及地基变形特征，并顾及地质情况及建筑结构特点。根据现场具体环境，在稳固区域设置固定观测墩，沉降监测点安装监测棱镜，利用高精度全站仪或精密水准仪跟踪监测。在楼体纠偏区域的外墙及窗台设置观测棱镜，在东南角外围稳固区域设置固定观测墩，同时设置沉降观测和位移观测基点，利用高精度全站仪跟踪监测。室内布设沉降监测点利用水准仪观测。在纠偏顶升区域的筏板基础下设置基准桩，安装高精度位移计，监测筏板竖向位移变化。2）结构主体倾斜监测在首层及顶层东南角的主体结构上各设置倾斜仪，实时监测纠偏施工过程中建筑物的倾斜变化。电子倾斜仪的监测结果可与由沉降监测结果计算的倾斜变化相比较。另外，在结构主体东南角的楼顶设置吊锤，监测楼体倾斜状态变化。3）裂缝监测裂缝监测内容包括裂缝位置、分布、走向、长度、宽度及变化情况。采用裂缝观测仪等监测裂缝宽度，用钢尺度量裂缝长度，用贴石膏的方法监测裂缝的发展变化。纠偏工程施工前，应对建筑物原有裂缝进行观测，统一编号并做好记录。纠偏工程施工过程中，当监测发现原有裂缝发生变化或出现新裂缝时，应停止纠偏施工，分析裂缝产生的原因，评估对结构安全性的影响程度。4）主要受力构件的应变监测室外阳台下的独立基础由于与筏板分离，顶升过程中同步性差，为保证阳台结构的安全，在阳台悬臂梁黏贴两个应变片对混凝土应变进行监测。5）测量仪器及采集设备及数量表7测量仪器及采集设备仪器设备数量型号精度备注全站仪2台徕卡TS-15角度：1〃距离：1mm+1.5ppm水准仪1台苏州一光DSZ20.1mm应变采集系统2套IMC6）测量频率及数据处理要求.施工过程中的监测根据施工进度进行，施工前确定监测初始值。.施工过程中每天监测1~2次，且每级次纠偏施工每天监测不少于6次。.当监测数据达到预警值或监测数据异常时，立即报告；并应加大监测频率或采用自动化监测技术进行实时监测。.纠偏竣工后，沉降监测时间不少于3个月。第一个月的监测频率，每周天2次；第二、三个月，分别为每周1次，2周1次，以后每月1次。当沉降速率小于0.01〜0.04mm/d时可认为已进入稳定阶段。.设置固定观测墩，采用强制对中架设全站仪，设立2个观测基准点。测站视野开阔无遮挡，周围设立安全警示标志。全站仪三角高程测量的视线长度不宜大于300m,最长不得超过500m。7）测量与加载的配合纠偏顶升过程应尽可能采用自动全站仪、电子倾斜仪等自动化监测系统。通过该系统，使测量数据得以及时处理并实时反馈，以便及时了解结构的变形趋势及抬升变形情况，以便根据监测数据及时调整施工。检测与验收5）抬升过程中，需要进行集中指挥管理，确保数据采集、处理、分析，结构状态分析结果能够及时得以归集，人员及设备状态能够进行有效监控，各项抬升指令有效传达。15）抬升过程中，需要进行集中指挥管理，确保数据采集、处理、分析，结构状态分析结果能够及时得以归集，人员及设备状态能够进行有效