宁村水库重力坝设计

-.z.----.可修编."水工建筑物""水工建筑物"宁村水库重力坝计算书班级：水利水电工程12学生：戎艳指导教师：*小飞完成时间：**大学土木建筑工程学院-.z.-.可修编.目录TOC\o"1-3"\h\u第一章工程资料-2-一．工程概况-2-枢纽布置-2-一.确定工程等别和建筑物级别-2-1〕坝线选择-2-2〕坝型选择-2-3〕枢纽组成-2-第三章挡水坝的设计-2-一坝顶高程Z顶确定-2-〔1〕根本公式和参数确实定-2-2〕具体分析和计算-2-二．建基面高程确定Z基-2-三．坝顶宽度b -2-四．上下游坝坡确实定-2-五．坝体强度及稳定性校核计算-2-1〕荷载组合：-2-2〕计算参数-2-3〕计算结果：-2-溢流坝段的设计-2-一．拟定堰面曲线-2-1〕上游直线段-2-2〕WES上游剖面堰顶曲线坐标点计算-2-3〕溢流坝顶部下游面曲线段〔见图4〕-2-4〕反弧段设计〔见图4〕-2-5〕下游直线段〔见图4〕-2-二．泄流能力校核-2-三．消能防冲设计-2-计算挑距和下游冲刷坑深度-2-四．导墙设计-2-五．溢流坝强度和稳定性校核；-2-1〕计算过程及结果-2-第七章工程量计算-2--.z.-.可修编.宁村水库重力坝设计第一章工程资料一．工程概况宁村水库位于**盆地北缘，顶峰山南麓，**市明秀乡宁村和下游，宁村河发源于顶峰山脉南部燕尾岭，流经安吉河至心圩河后汇入邕江。水库集雨面积10.39平方公里，坝址以上河长9.4公里，河道平均坡降为0.96%，河道平均水深约2米。兴建宁村水库的主要目的是保证**市的环境用水，并兼灌溉之用。二．根本资料地形资料：1、1：500坝址地形图，另附；2、1：2000库区地形图〔略〕地质资料：根据地勘队提供的地质报告及地质图摘要如下：1、库区工程地质宁村水库库区为砂岩、页岩、泥岩组成的碎屑岩系，库盘出露的岩层以泥岩为主，岩石渗透性微弱，岩层产状稍平缓，交织层理发育。其断层均为铁锰质胶接良好，无集中渗漏地段，库周山峦起伏，无主要邻谷，且库外一般谷底高程均高于正常蓄水位，因此不存在库区向库外渗漏的可能性，具备建库的条件。2、坝址工程地质及水文地质坝址岩层以砂岩为主，夹泥岩和页岩，砂岩抗压强度较高，但泥岩、页岩抗压强度稍低，其允许承载能力为0.6~0.7Mpa，岩层倾向上游，岩石节理、裂隙发育，整体性稍差，并假有薄层，抗滑能力较低，岩石受风化深度为4~6m，河床地段强风化深度3~5米，根底开挖和清基工作量较大，坝址河床及两岸岩石的渗透性较大，一般渗透系数0.1~0.7m/d，因此存在地基渗漏和绕坝渗漏的可能性，必需进展帷幕灌浆处理，总之坝址地质具备建坝条件，但不是很理想，河谷两岸不对称，风化深，而河床地段岩石较好，因此不宜作轻型坝，可考虑选择其他坝型。3、坝址岩石物理力学性质：在钻取岩芯作物理力学性质实验，将不同深度，不同风化强度的砂岩、泥岩、页岩分五组进坝址行实验，成果如表示：岩石名称风化程度重度〔KN/㎥〕比重吸水率抗压强度标准值〔MPa〕干重度饱和重度〔%〕干饱和〔Rb〕砂岩强风化23.524.22.635.63014砂岩弱风化2525.62.682.0351.642砂岩微风化26.226.62.70.615849.8泥岩新鲜23.724.52.747.243212.9页岩新鲜25.125.92.763.0239.414.8由于*些原因，未作岩石抗剪断实验，现在将砼和弱风化岩石的抗剪断摩擦系数和抗剪断凝聚力提供如下，供设计参考。岩石名称摩擦系数f’凝聚力c'〔KPa〕砂岩/砼1500泥岩〔页岩〕/砼0.854004、当地建筑材料坝址上下游5Km*围内，有大量适合建坝的砂岩可供开采，河谷地带有少量中细砂，卵石不多，而离坝址8~9Km*围的邕江两岸有足够数量河沙和河卵石可提供。坝址附近缺乏适宜筑坝的土料。附：宁村水库坝址1/500地质剖面图。三．水文资料根据水文计算结果，为枢纽建筑物设计提供以下资料：1、下泄洪水流量〔经调节〕：设计洪水〔2%〕Q=450㎥/s；校核洪水〔0.2%〕Q=588㎥/s；可能最大洪水Q=722㎥/s；2、特征水位正常蓄水位：126.50m；死水位：106.00m。水库水位~容积关系曲线〔见表1〕水位〔m〕90100110120125130135库容〔万㎥〕040110260370520840表1：下游水位~流量关系曲线〔见表2〕表2：宁村水库下游水位~流量关系流量〔㎥/s〕10100200300400450588下游水位〔m〕092.793.693.793.893.994最大引用流量：1.0㎥/s淤沙高程：92.00m。四其他资料材料容重：浆砌石重度：22KN/㎥；砼重度：24KN/㎥；淤沙特性：淤沙浮重：7KN/㎥；淤沙内摩擦角：20°；浪高计算：水库吹程D=3km，多年平均最大风速v=15m/s；下游渠首底部高程97.00m；地震烈度6度〔设计不考虑〕枢纽布置一.确定工程等别和建筑物级别由于工程的等别是由六个指标〔总库容，防洪，灌溉，发电，供水，治涝〕中最大的指标来确定，由于该枢纽的开发目的为供水和灌溉，而其最大引用流量才1.0㎥/s，所以工程等别最终由总库容V总确定。由于V总=V校即校核洪水位所对应的库容，故需求出校核洪水位H校，再根据水位~库容关系〔表一〕确定库容。1〕坝线选择坝线选择如宁村水位平面布置〔附图1〕所示，由地形图资料可知该坝线上游山体陡，坡降大，成库容易，下游坝线地形开阔，平坦，便于施工系统布置，且坝线选址在山脊位置，可以缩短坝线，节省造价；由于该工程为中小型工程，坝高不大，对承载力要求不高，该处岩石满足承载力要求，对于砂岩通过帷幕灌浆进展防渗；该枢纽与周边城镇相邻，交通便利"三通〞容易满足，就地取材砂岩可作为粗骨料。综合地形，地质，枢纽布置，施工，建材和经济投资等因素考虑可确定坝线布置合理。2〕坝型选择挡水坝有重力坝，土石坝，拱坝等，该库区右岸陡峭左岸右岸平坦，且岩基存在软弱夹层，不完整，不适合修建拱坝；如果修建土石坝，只能采用隧洞导流，而存在破碎带，不利于隧洞的稳定，对土石坝的施工导流不利，坝址岩层以砂岩为，土石坝的筑坝材料得不到满足，故排除土石坝。通过比照分析，重力坝符合地形地质要求，故坝型选择为重力坝合理。重力坝分为浆砌石重力坝，常态混凝土重力坝，碾压砼重力坝。浆砌石重力坝施工质量不能保证而且施工速度慢，对工期影响大，造成经济投资大，不适宜；碾压混凝土重力坝常用于大规模的工程，对于前面分析可知该工程为中小型规模，应选用常态混凝土重力坝更适宜。3〕枢纽组成由开发目的可知该枢纽无需用于发电，故不需要水电站厂房，因为需要供环境用水和灌溉，所以需要取〔引〕水建筑物，故该枢纽组成：泄水建筑物，挡水建筑物，引〔取〕水建筑物。其中泄水建筑物和挡水建筑物为主要建筑物，故因进一步确定其尺寸，形式和等级。4〕泄水建筑物的形式及孔口尺寸的拟定(1)泄水建筑物形式的选择由前面地形分析知道其坝线不长，故不适合岸边溢洪道；坝址的地质条件限制不能用隧洞泄水〔具体理由见坝型选择土石坝局部〕；所以只能选择坝身泄水。坝身泄水分表孔泄水，中孔泄水和底孔泄水。由前面分析已经确定该重力坝的坝高不大，故不宜采用底孔泄水方式；中孔泄水一般作降低水位用，本工程可用取水孔兼做水库放空用，故无需设中孔。且表孔具有最好的超泄能力，综合分析比确定采用表孔泄流。表孔泄流分为开敞式，带闸门，带胸墙三种，根据工程概况中的要求可知不需要进展防洪，故无需设闸门等，同时，对淹没要求也不大，考虑构造简单，经济投资小，便于管理等因素优选开敞式，最终确定泄流建筑物形式：开敞式表孔泄流。(2〕孔口尺寸拟定①由于为开敞式表孔泄流，故堰顶高程和正常蓄水位高程相等，即Z堰顶=Z正=126.5m。②单宽流量q和溢流前沿宽度L拟定前面已经分析该工程属于中小型工程，可直接根据地质条件来确定q。根据规*：1、对于破碎的岩石：q=〔20~50〕㎥/〔s·m〕对于中等坚硬岩石：q=〔50~70〕㎥/〔s·m〕3、对于坚硬岩石：q=〔70~200〕㎥/〔s·m〕坝址岩层以砂岩为，主夹泥岩和页岩，且岩石节理、裂隙发育，整体性差，风化强，故应对应规*中的破碎岩石：q=〔20~50〕㎥/s，由于河床的风化深度达〔3~5〕m，为一般的弱岩，考虑下游河床的消能防冲，根据q=Q校/B可知，溢流前沿宽度B越大，q越小，则越平安，综上：取q=28㎥/〔s·m〕。根据B=Q校/q=588/28=21m，故B=21m。由于选择开敞式表孔泄流，故无需设闸门，即n=1，则孔口尺寸就是溢流前沿宽度B=21m。(3〕特征水位计算①堰型选择—WESWES型溢流堰顶部曲线以堰顶为界分上游段和下游段两局部。溢流堰的具体的设计见第三章。根据下游堰面曲线函数关系式：当上游坝面为直立时，取n=1.85，K=2。Hd：设计定型水头，一般为校核洪水位时堰顶水头的75%~95%，即：Hd=〔0.75~0.95〕H校②特征水位确定(1)校核洪水位Z校：由Hd=(0.7~0.95)H校，Hd越小堰越薄，工程量越小，考虑到气蚀对堰面的影响，最后取：Hd=0.8H校,则H校/Hd=1/0.8=1.25，此时H校就是堰上水头HW，则H校/Hd=Hw/Hd=1.25，由于可根据下表三内插得：m=0.512表三：当P1≥1.33Hd时，流量系数m的值Hw/Hd0.40.50.60.70.80.911.11.21.3m0.4360.4510.4640.4760.4860.4940.5010.5070.510.513注：P1：上游堰高根据公式:Q=εσmBH3/2ε：侧收缩系数，一般在0.9~0.95，本设计取ε=0.92σ：淹没系数，为自由出流σ=1m：流量系数，由计算得出m=0.512B：堰顶宽，由计算得出B=28mg取9.8m2/s得到H校的计算公式：将数据带入上式得：H校=[Q/(εσmB)]2/3=[588/()]2/3=5.65m；Hd=0.8H校=4.52mZ校=Z堰+H校=126.5+5.65=132.15m根据水位~库容关系曲线〔图一〕得总库容V总=657.6〔万立米〕。根据总库容查询规*SL252-2000确定该工程等别为Ⅳ等，主要建筑物的级别为4级。〔2〕设计洪水位Z设计算方法：试算法。首先假定一个堰上水头H设，计算H设/Hd值，查附表3，可得出流量系数m，代入公式Q=B,求出设计洪水H设。与资料给的设计洪水〔2%〕Q设=450m3/s比拟，误差不超过1%即可。：设计洪水〔2%〕Q=450㎥/s；Hd=4.52m；流量公式：Q=εσmBH3/2误差公式：Δ=|Q设-Q(2%)|/Q(2%)计算结果如表4所示：方案堰上水头H设〔m〕HdH设/Hd流量系数设计洪水Q设〔m3/s〕Q(2%)〔m3/s〕误差Δ(%)m154.521.110.507484.84507.73%24.91.080.506469.44504.31%34.81.060.505454.24500.93%44.751.050.504446.34500.08%54.771.060.5054504500根据表格数据，方案3,4，5均满足要求，考虑误差最小，最终选择方案5，即：H设=4.77m设计洪水位Z设=堰顶高程+设计水头=126.5+4.77=131.27m第三章挡水坝的设计一坝顶高程Z顶确定〔1〕根本公式和参数确实定Z顶={Z设+Δh设；Z校+Δh校}ma*Δh=h1%+hz+hch1%：累计频率为1%时的波浪高度，m；hz：波浪中心线高于静水位的高度，m；hc：平安加高，根据SL252-2000"水利水电工程工程等级划分及洪水标准"按表5选取。永久挡水性建筑物平安加高(m)运用情况坝的级别1234设计情况0.70.50.40.3校核情况0.50.40.30.2表5：Δh的计算涉及到的官厅公式:hl：累计频率为5%时的波浪高度，m；L:波浪长度，m；D：吹程，D=3km；2〕具体分析和计算由于官厅公式，适用于V0<20m/s及D<20km.波高hl，当gD/V02=20~250时，为累计频率为5%时的波浪高度h5%；且h1%=1.24h5%,。根据V设=〔1.5~2〕;=15m/s；则取V设=25m/s;通过计算得到：gD/Vo2=9.8*3000/252=47.09在〔20，250〕之间，符合运用条件，故为累计频率为5%的波高。1.设计情况①波高：h5%=0.0166*V05/4D1/3=0.0166*255/4*31/3=1.338mh1%=1.24h5%=1.659m②波长：L=10.4(h1%)0.8=10.4*〔1.659〕0.8=15.592m③壅高：hz=(πh1%2/L)cth(2πH)/L=0.554m④查表5得hc=0.3m因此△h=h1%+hz+hc=2.513mZ设=131.27+2.513=133.78m2.校核情况①波高：h5%=0.0166*V05/4D1/3=0.0166*155/4*31/3=0.707mh1%=1.24h5%=0.877②波长：L=10.4(h1%)0.8=10.4*〔0.877〕0.8=9.363m③壅高：hz=(πh1%2/L)cth(2πH)/L=0.258m④查表5得hc=0.2m因此△h=h1%+hz+h=1.335mH=132.15+1.335=133.49m具体计算结果见下表6：表6：工程设计洪水位校核洪水位Z上〔m〕131.27132.15V0m/s2515h5%1.3380.707h1%1.6590.877L(m)15.5929.363hz(m)0.5540.258hc(m)0.30.2Δh=h1%+hz+hc(m)2.5131.335Z坝(m)133.78133.49所以取Z坝=133.78m二．建基面高程确定Z基根据"混凝土重力坝设计规*"：坝高＞100m，可建在新鲜、弱风化、微风化下部基岩上；坝高=50~100m，可建在微风化至弱风化上部基岩上；坝高小于50m时，可建在弱风化中部至上部基岩上。、根据该地的地形地质条件，建基面可设在弱风化处，由地形剖面图可知，高程为85m左右。故挡水坝的坝高可估算为：H坝=Z顶-Z基=133.78-85=48.78m坝高小于50m，可建在弱风化中上部，取Z基=86m；故Hma*=47.78m三．坝顶宽度b根据设备布置运行施工检修和交通等要求，b=〔8%~10%〕Hma*，且≮2m，常态混凝土重力坝坝宽b≮3m，碾压混凝土重力坝坝宽b≮5m。本设计为常态混凝土坝，b≮3m。b=〔0.08~0.1〕*47.78=〔3.8224~4.778〕m；取b=4m四．上下游坝坡确实定根据工程经历，一般情况下，上游坡率n=0.0~0.3；下游坝坡坡率m=0.6~0.8；且下游坝坡的坝内延长线在上游坝面的交点J位于正常蓄水位附近。初步拟定时，考虑到应力分配合理和防止坝踵出现拉应力，初步取坝上游坡率n=0.1，下游坝坡坡率m=0.8.取J点刚好在正常蓄水位处，即ZF=Z正=126.5m。故可初步绘出剖面图〔图1〕：AB=4m,AH=47.78m；Z坝=133.78m，ZF=Z正=126.5m，Z基=86m，m=0.8，n=0.1。求解：1.AJ=Z坝-Z正=7.28m；即可定出J点由几何关系得：tanα=1/m=1/0.8，EH=0.8HJ=0.8*40.5=32.4m连接EJ与AF交于F,则定出了下游起坡点。2.上游起坡点一般为离建基面的距离为坝高的三分之一左右，即距建基面为：47.78/3=15.92m.取CH=16m。DH=0.1CH=1.6m则可大致定出剖面图。五．坝体强度及稳定性校核计算1〕荷载组合：根据SL319-2005"混凝土重力坝设计规*"中所规定的几种组合情况，如下表7所示：考虑本设计的实际状况，根据上表荷载组合，考虑根本组合的第〔1〕〔2〕项，特殊组合的第〔1〕项和施工竣工情况。由于设计洪水情况满足则正常蓄水位情况必然满足，则根本组合只需计算第〔2〕项。挡水坝的应力和稳定性分析，选择根据实际地质情况选择单一平安系数法中抗剪断公式计算。作用荷载：坝体自重；相应于各种工况下的水位的静水压力；相应于各种工况下的水位的扬压力；淤沙压力；相应于各种工况下的水位的浪压力。计算简图如下：图2各水位下的计算简图和荷载分布图2〕计算参数由于该挡水坝为4级，故按照规*规定其构造平安级别为Ⅲ级，其对应的各参数指标具体见下表8：表8工程名称参数指标作用荷载坝体自重砼重度：24KN/㎥静水压力水容重：9.8KN/㎥波浪压力吹程D=3km，设计风速v=25m/s淤沙压力浮重度7KN/㎥；内摩擦角：20°性能混凝土抗压强度标准值13.4Mpa基岩抗压强度42Mpa建基面摩擦系数砂岩/混凝土摩擦系数f’=1.0建基面凝聚力c’=0.5Mpa工况设计洪水位m上游：130.44；下游：93.9校核洪水位m上游：131.16；下游94施工竣工上下游均无水其他资料设排水管和帷幕折减系数=0.2；排水管距坝踵d=6m3〕计算结果：浪压力力臂公式：抗剪断公式：边缘处应力公式：计算沿坝轴线取单位长度1m计算，坝基面面积A=34.8m2具体计算成果和过程见下附表：附页第四章溢流坝段的设计一．拟定堰面曲线初步拟定时，选择WES剖面，由于WES剖面是曲线方程表示，便于控制，且堰剖面较瘦，可以节省工程量。WES溢流堰断面设计包括上游直线段，堰顶曲线段、下游曲线段、下游直线段以及反弧段5个局部组成。设计要求：⑴有较高的流量系数，泄流能力大；⑵水流平顺，不产生不利的负压和空蚀破坏；⑶体形简单、造价低，便于施工。消能方式选择：通过水力条件水头为中高水头，地形地质条件下游平坦和经济，构造简单，施工方便等比拟，选择挑流消能最适宜。1〕上游直线段在该设计中，由于挡水坝已经确定，故为了不使挡水坝产生侧向水压力，则溢流坝的上游直线段设计与挡水坝保持一致。2〕WES上游剖面堰顶曲线坐标点计算堰顶Z堰顶=Z正=126.5，Hd=4.52m。以堰顶O1点为坐标原点〔0，0〕，曲线采用三段复合圆弧相接。这样做可使堰顶曲线与堰上游面平滑连接，改善了堰面压强分布，减小了负压。三段复合圆弧〔见图3〕的半径R：R1=0.5Hd=0.5*4.52=2.26mR2=0.2Hd=0.2*4.52=0.904mR3=0.04Hd=0.04*4.65=0.181m三段复合圆弧水平坐标值*：0.175Hd=0.175*4.52=0.791m0.276Hd=0.276*4.52=1.248m0.282Hd=0.282*4.52=1.275m根据坝顶处第一段圆弧半径和*值可以依次定出各段圆弧。3〕溢流坝顶部下游面曲线段〔见图4〕a该剖面堰顶O1点下游的I曲线由公式：(y/Hd)=k(*/Hd)n，k及指数n决定于堰上游面的坡度，而前面已经定出上游面为直立面，则取k=2.0，n=1.85，代入上述公式得：曲线方程——*1.85=2.0Hd0.85y；Hd为设计定型水头，4.52m。表9WES—I曲线的坐标点计算表*〔m〕0123456Y〔m〕00.140.51.061.802.723.82根据上表数据可绘出I曲线段。b切点A的坐标由于溢流坝与挡水坝衔接局部有导墙连接，从工程实用和经济等方面综合考虑，初步拟定下游直线段的坡度与挡水坝一样取m2=0.8。衔接点A点为切点故可对OA曲线段方程求导确定A点坐标：y'=1.85**0.85/2.0Hd0.85=1/m2则*0.85=2.0Hd0.85/(1.85*m2)=2.0*4.520.85/(1.85*0.8)=4.87m求得：*A=6.44m，yA=4.35m，即A(6.44，4.35)。综上即可具体定出下游面第一条曲线OA。4〕反弧段设计〔见图4〕溢流坝面反弧段是使溢流面下泄水流平顺转向的工程措施，通常采用圆弧曲线，反弧半径应结合下游消能设施来确定。根据DL5108—1999"混凝土重力坝设计规*"规定：对于挑流消能确定：坎顶高程：坎顶高程在满足挑距要求：高于下游最高水位1~2m，最高水位为校核洪水下泄流量Q校对应的下游水位Z校〔查表2〕。Q校=588m3/s，Z坎＞Z校=94m，初定Z坎=95m。b、挑角：θ∈〔20°，25°〕,取23°。c、反弧半径：R=(4~10)h校。h校：校核洪水位闸门全开时反弧段最低点处的水深，收缩断面水深，为方便计算，计算时采用坎顶处水深h1代替。根据水力学公式计算反弧半径R：h1=q校/v校。q校：单宽流量，28m3/s·m；v校：流速，m/s。上游水位至挑砍高程：S1=132.15-95=37.15m流能比：KE=q校/(S11.5)=28/(*37.151.5)=0.0395KE∈〔0.04,0.15〕，故满足长江公式：坝面流速系数：=0.8976鼻砍断面流速：反弧段最低点处的水深：h校=h1=q校/v校试算得：h校=1.173m选择反弧半径R：R=(4~10)h校=4.692~11.73m因为反弧段流速愈大，反弧半径R越大，=23.87m/s＞16m/s，所以取R=9m。5〕下游直线段〔见图4〕由③知，下游直线段与坝顶曲线相切，切点A(6.44，4.35)，坡度与非溢流坝段的下游坡一样m2=0.8。因为下游直线段与反弧段相切，且坡率为0.8，由此计算出∠BO2C=tan-1(1/0.8)=51.3°O2F=Rcos∠BO2C=9*cos51.3=5.63mO2H=Rcosθ=9*cos23=8.28mHD=O2Htanθ=3.51m则O2所在高程为HO2=95+8.28=103.28myO2=126.50-103.28=22.72myB=yO2+O2F=22.72+5.63=28.35mAE=yB-yA=28.35-4.35=24mBE=AE*m2=24*0.8=19.2m则*B=*A+BE=6.44+19.2=25.64m*O2=*B+BF=25.64+9sin51.3=32.66m各点坐标：B(25.64,28.35)，O2(32.66,22.72)，C(32.66，31.72),D(36.17,31)。由以上步骤最终可根据：上游直线段，堰顶曲线段、下游曲线段、下游直线段和反弧段确定出溢流坝剖面：图4二．泄流能力校核由公式：可得，H设=4.77m，H校=5.65m。而确定坝高时的H=133.78-126.5=7.28m，故满足泄流能力要求。三．消能防冲设计由溢流坝断面设计局部得知：鼻坎高程为95m，反弧半径R=9m，挑角θ=23°。计算挑距和下游冲刷坑深度①挑距的计算水舌挑射距离是按水舌外缘计算，其估算公式为L:为水舌挑距，m；g为重力加速度，9.8m/s2；v1为坎顶水面流速，m/s约为鼻坎处平均流速的1.1倍；θ:挑射角度，本设计为23°；h’:坎顶平均水深h1在铅直向的投影，h’=h1cosθ，约等于h1；h2:坎顶至河床面的高差，m。v1=v校=23.87m/sh1=h=1.173mh2=95-86=9mL=1/9.8{23.872sin20cos20+23.87cos20*[23.872sin220+2*9.81(1.173+9)]1/2}=58.85m②下游冲刷坑深度的计算关于冲刷坑深度，目前还没有比拟准确的公式，可按下式进展估算：ts=tk-httk=KSq0.5Z0.25tk：水垫厚度，自水面至冲刷坑的距离，m；ht:冲刷坑后的下游水深;q：单宽流量，m3/(s·m)；Z：上、下游水位差，m；KS：冲坑系数，对坚硬完整的基岩，取0.9~1.2，坚硬但完整性较差的基岩，取1.2~1.5，软弱破碎、裂隙发育的基岩，取1.2~2.0。q=28m3/(s·m)H=132.15-94.00=38.15mKS=1.2,ht=94-86=8mts=KSq0.5Z0.25=1.2*280.5*38.150.25-8=7.78m冲坑后坡：L/ts=7.56m＞3m满足要求四．导墙设计边墩或导墙顶高程应根据计算水面线加上=0.5m超高确定。对非直线段适当增加。计算公式：h墙=注：hi：不计入掺气和波动时