容器支腿计算

输入数据筒体长度H(mm)设备外径Do(mm)设备质量W(kg)支腿底板到设备重心距离h(mm)底板到支腿与壳体焊接支腿种类支腿周向截面的惯性矩xI1(mm4)支腿截面积AT(mm2)壳体外壁到支腿重心处的距离e(mm)支腿的弹性模量E(MPa)支腿资料的许用拉弯应力[σ]b,MPa支腿底板长度,a1(mm)底板边缘到支腿边缘最大距离,ao(mm)一个支柱上地脚螺栓个数nb地脚螺栓拉伸许用应力，[σ]（MPa）地板与基础的磨擦系数,μ支腿与壳体焊接长度lw1(mm)焊接资料设计温度下的许用剪应力[τ]w支腿与底板焊缝长度(mm)基本风压值qN/m2）体型系数k1地震烈度场所土特色周期Tg一阶震型阻尼比ξ设备附加水平力Fh'(N)一、载荷计算设备水平风力P1(N)=K1*K2i*q*f-6

容器支腿计算容器支腿计算1150支腿资料设备最大外724径De（mm）760设备总重量(试验Kg）1525支腿数量n=(3,4)950纵向波折长度Lk角钢型号支腿径向81520000截面的惯性矩yI2(mm4)支腿最小截19960面系数Zmin(mm3)支腿中心圆0直径Db(mm)支腿剪切弹210000性模量G(MPa)支腿资料的137许用抗剪应力[τ],(Mpa)支腿底板宽120度,a2（mm）底板资料许20用应力,[σ]MPa地脚螺栓公1称直径M地脚螺栓剪切许用应力147[τ](Mpa)=0.6~0.8[σ]支腿与壳体焊角高180(mm)底板厚度(mm)支腿与底板焊角高(mm)风压高度变600化系数fi风振系数k2基本振型参7与数ηk1地震设防烈度αmax设备附加垂直载荷0Fv'(N)(向下为正）

Q235A72413103115080*102428800007850084120137241020101101/3单根支腿波折刚度Kgc(N/m)=4E(I1+I3支腿剪切刚度g2(N/m)=nKgc/(1+LKgc/GAT))水平刚度K(N/m)=1/(λ/Kg1+1/Kg2)地震影响系数斜率调整系数η)/8地震影响系数衰减系数γ)/(0.5+5ξ)设备水平川震力Fk1(N)=α1*ηk1*W*g当量质量meq(Kg)=0.75*W设备垂直地震力(N)Fv0-0=α*mgvmaxeq单根支腿的水平反力Q(N)=FH/n垂直最大受压力FY(N)=max(FL1+(Fv+W+Fv')/n,Wt/n)二、单根支腿计算结果支腿截面的最小惯性半径i=(I/AT)支腿的临界柔度c=[πE/(0.6[σ]b)]受压支腿上最大压缩应力c(Mpa)=FY/AT许用压缩应力[σ]c(Mpa)=[1-0.4(λ/λc)^2]*[σ]/γ支腿剪力τ(Mpa)=Q/AT支腿上最大拉应力σ(Mpa)=FL/AT三、底板计算结果

容器支腿计算支腿波折刚度Kg1(N/m)=3nEATD2b/2L3质心高度修正系数λ=(h/L)2-H/L+4自振周期T1(s)=2π阻尼调整系数η)/(0.06+1.7ζ)水平川震影响系数α1=(Tg/T1)γηα2max设备的水平力H(N)=Max(P1,Fk1)+Fh'垂直地震影响系数ααmax支腿系数tg=3/8*Do/h水平弯距引起垂直力FL1(N)=FH/2tgθ垂直最大受拉力FL(N)=FL1+Fv/n-W/n-Fv'/n支腿的柔度=Lk/i(应<=250）系数γ=3/2+2/3（λ/λc）2支腿上最大波折应力σb(Mpa)=(Q*L+FY*e)/Zminc/[σ]c+b/[σ]b≤1τ≤[τ]σ≤[σ]

合格合格合格2/3最大压应力,B(Mpa)=FY/a1*a2最大拉应力四、地脚螺栓计算结果地脚螺栓反力,FL(N)=单根地脚螺栓受拉应力σB(Mpa)=FL/(nb*Ab)地脚螺栓剪力τ(Mpa)=[Q-μ*W/n]/nb*Ab五、支腿焊缝强度评定结果：支腿与壳体焊缝剪力τ(Mpa)=max(FY/Aw1,FL/Aw1)焊接接头波折应力σ=QLw1/Zw1支腿与底板焊缝剪力τ(Mpa)

容器支