箱涵结构和配筋计算算表(Excel输入数据自动计算得到计算书 )

第第17页，共17页钢筋混凝土箱涵结构设计一、设计资料1、孔径及净空净跨径1、孔径及净空净跨径L=01.9m净高h=02m孔数m=12、设计安全等级结构重要性系数r=0二级1.03、汽车荷载荷载等级公路—Ⅱ级4、填土情况涵顶填土高度H=7.3m土的内摩擦角Φ=30°填土容重γ=119kN/m3地基容许承载力5、建筑材料[σ]0=300kPa普通钢筋种类HRB400主钢筋直径25mm钢筋抗拉强度设计值fsd=330MPa涵身混凝土强度等级C25涵身混凝土抗压强度设计值fcd=11.5MPa涵身混凝土抗拉强度设计值ftd=1.23MPa钢筋混凝土重力密度γ2=25kN/m3基础混凝土强度等级C20混凝土重力密度γ3=23.5kN/m3二、设计计算(一)截面尺寸拟定(见图L-01)顶板、底板厚度

δ= 0.5 mC= 0.5 m1侧墙厚度t=0.6m横梁计算跨径C2L=L+tP 0==0.62.5mmL=3L+4t0=8.1m侧墙计算高度h=h+δP 0=2.5mh=h+2δh=h+2δ0=3mc=0md=0mB=8.1m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p=γH+γδ恒 1 2=151.20kN/m2恒载水平压力顶板处底板处2

e=γHtan2(45°-φ/2)=P1 1e=γ(H+h)tan2(45°-φ/3)=P2 1

46.2365.23

kN/m2kN/m2

图L-01汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。一个汽车后轮横向分布宽故横向分布宽度

0.6/2+Htan30°=a=1.8+1.3=

4.51m>1.3/2m>1.8/2m3.100 m同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°=4.315m>1.4/2m故b=1.400m∑G=140kN车辆荷载垂直压力q=∑G/(ab)=车32.26kN/m2车辆荷载水平压力e=qtan2(45°-φ/2)车 车(三)内力计算1、构件刚度比

10.75

kN/m2K=(I/I)(h /L)= 0.581 2 P Pu=2K+1= 2.162、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下(图L-02)涵洞四角节点弯矩 M=M=M=M=-1/upL2/12aA aC aE aF PM=M=M=M=-(3K+1)/upLBA BE DC DF PM=M=0BD DB横梁内法向力 N=N=Na1'=Na2'= 0a1 a2侧墙内法向力 N=N=(M-M+pLa3 a4 BA aA pNa=-(N+N)5 a3 a4恒载 p=p=151.20 kN/m2恒M=M=M=M=-36.50 kNmaA aC aE aFM=M=M=M=-99.87 kNmBA BE DC DFN=N=163.65 kNa3 a4Na=-327.30kN5车辆荷载 p=q=32.26 kN/m2车MaA=MaC=MaE=MaF=-7.79kNm图L-02MBA=MBE=MDC=MDF=-21.31kNmNa3=Na4=34.91kNb种荷载作用下(图L-03)MbAMBA

Na=-69.83 kN5=MbC=MbE=MbC=MbE==MBE=MDC=MBD=M=KphDF PM=0DBNb1=Nb2=Nb1'=Nb2'=phP/2Nb3=Nb4=(MBA-MbA)/LpNb5=-(Nb3+Nb4)恒载 p=eP1=46.23 kN/m2MbA=MbC=MbE=MbF=-12.92kNmMBA=MBE=MDC=MDF=6.46kNm图L-03N=N=N =N=57.79 kNb1 b2 b1' b2'N=N=-7.75 kNb3 b4N=15.50 kNb5c种荷载作用下(图

Φ=20u(K+6)/K=490.51M=M=-(8K+59)ph2/6ΦcA cE PM=M=-(12K+61)ph2/6ΦcC cF PM=M=(7K+31)phBA BE PM=M=(3K+29)phDC DF PM=M=0BD DBN=N=ph/6+(M-M)/hc1 c1' P cC cA PN=N=ph/3-(M-M)/hc2 c2' P cC cA PN=N=(M-M)/Lc3 c4 BA cA pN -(N+N)c5= c3 c4恒载 p=e-e=19.00 kN/m2P2 P1M=M=-2.57 kNmcA cEM=M=-2.74 kNmcC cFM=M= 1.41 kNmBA BEM=M= 1.24 kNmDC DFN=N= 7.85 kNc1 c1'N=N=15.90 kNc2 c2'N=N= 1.59 kNc3 c4N -3.19 kNc5=

图L-04d种荷载作用下(图L-05)Φ=20(K+2)(6K2+6K+1)=1334.28Φ=u/K=23.73Φ=120K3+278K2+335K+63=3373.22Φ=120K3+529K2+382K+63=4484.48Φ=360K3+742K2+285K+27=5510.20Φ=120K3+611K2+558K+87=6637.80车辆荷载

M=(-2/Φ+Φ/Φ)phdA 2 3 1 PM=(-2/Φ-Φ/Φ)phdE 2 3 1 PM=-(2/Φ+Φ/Φ)phdC 2 5 1 PM=-(2/Φ-Φ/Φ)phdF 2 5 1 PM=-(-2/Φ+Φ/Φ)phBA 2 4 1 PM=-(-2/Φ-Φ/Φ)phBE 2 4 1 PM=(1/Φ+Φ/Φ)phDC 2 6 1 PM=(1/Φ-Φ/Φ)phDF 2 6 1 PM=-Φph2/12ΦBD 4 P M=Φph2/12ΦDB 6 P N=(M+ph2/2-M)/h 图L-05d1 dC P dA PN=ph-Nd2 p d1N (M-M)/hd1'= dF dE PN ph-Nd2'= p d1'N=(M+M-M)/Ld3 BA BD dA PN (M+M-M)/Ld4= BE BD dE PN -(N+N)d5= d3 d4p=e=10.75 kN/m2车M= 9.74 kNmdAM=-27.77 kNmdEM=-5.78 kNmdCM= 2.77 kNmdFM=-5.56 kNmBAM= 2.56 kNmBEM= 6.09 kNmDCM=-4.59 kNmDFM=-8.12 kNmBDM=10.69 kNmDBN=-19.65 kNd1N=46.53 kNd2Nd1'Nd2'Nd3Nd4Nd5节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表

0.09 kN26.80 kN-9.37 kN8.88 kN0.48 kN荷载种类M (kN荷载种类M (kNm)MAMEMCMFMBAMBEMDCMDFMBDMDBa1.2∑恒载结构、土的重力bc1.4∑土侧压力车辆荷载ad1.4∑汽车荷载效应组合N荷载种类(kN)N1N2N1'N2'N3N4N51.2∑结构、土的重力0.000.000.000.00196.38196.38-392.761.4∑土侧压力91.89103.1791.89103.17-8.62-8.6217.241.4∑汽车-27.5165.140.1237.5135.7661.32-97.08-36.50-36.50-36.50-36.50-99.87-99.87-99.87-99.870.000.00-43.80-43.80-43.80-43.80-119.85-119.85-119.85-119.850.000.00-12.92-12.92-12.92-12.926.466.466.466.460.000.00-2.57-2.57-2.74-2.741.411.411.241.240.000.00-21.68-21.68-21.92-21.9211.0211.0210.7810.780.000.00-7.79-7.79-7.79-7.79-21.31-21.31-21.31-21.310.000.009.74-27.77-5.782.77-5.562.566.09-4.59-8.1210.692.74-49.78-18.99-7.02-37.62-26.25-21.30-36.26######14.96-62.74-115.27-84.72-72.75-146.44-135.08-130.37-145.33######14.96a0.000.000.000.00163.65163.65-327.30恒载b57.7957.7957.7957.79-7.75-7.7515.50c7.8515.907.8515.901.591.59-3.19a0.000.000.000.0034.9134.91-69.83车辆荷载d-19.6546.530.0926.80-9.378.880.48荷载效应组合荷载效应组合64.39168.3292.01140.7223.5249.1-472.603、构件内力计算(跨中截面内力)(1)顶板1(图L-06)x=L/2PP=1.2p+1.4q恒 车=226.60kNN=Nx 1=64.39kNM=M+Nx-Px2/2x A 3=39.63kNmV=Px-Nx 3顶板1' xP=1.2p+1.4q恒 车===59.73L/2P226.60kNkN图L-06N=Nx 1'=92.01kNM=M+Nx-Px2/2x E 4=19.05kNmV=Px-Nx 4=34.17kN(2)底板2(图L-07)底板2'

ω=1.2p+1.4(q3eH2/4L2)恒 车+ 车P P=237.89 ω=1.2p+1.4q恒 车=226.60 kN/m2x=L/2PN=N=168.32 kNx 2M=M+Nx-ωx2/2-5x3(ω-ω)/12Lx C 3 2 1 2 P=13.98 kNmV=ωx+3x2(ω-ω)/2L-Nx 2 1 2 P 3=70.31 ω=1.2p+1.4q恒 车=226.60 kN/m2ω=1.2p+1.4(q-3eH2/4L2)恒 车 车P P=215.31 kN/m2x=L/2P

图L-07左侧墙(图L-08)右侧墙(图L-09)中间墙(图L-10)

N=N=140.69 kNx 2'M=M+Nx-ωx2/2-x3(ω-ω)/6Lx F 4 2 1 2 P=68.92 kNmV=ωx+x2(ω-ω)/2L-Nx 2 1 2 P 4=27.12 kNω=1.4e+1.4eP1 车=79.78 ω=1.4e+1.4eP2 车106.38 x=h/2PN=N=223.52 kNx 3M=M+Nx-ωx2/2-x3(ω-ω)/6hx A 1 1 2 1 P=-48.05 kNmV=ωx+x2(ω-ω)/2h-Nx 1 2 1 P 1=43.65kNω=1.4e1 =64.73kN/m2ω=1.4e2 =91.33kN/m2x=h/2PN=N=249.08 kNx 4M=M+Nx-ωx2/2-x3(ω-ω)/6hx E 1' 1 2 1 P=-54.28 kNmV=ωx+x2(ω-ω)/2h-Nx 1 2 1 P 1'=-2.79 kNx=h/2PN=N=-472.60kNx 5M=M+(N1+N xx BD 1')=184.14 kNm

图L-08图L-09V=-(N+N)x 1 1'=-156.40kN

图L-10构件M构件MdNdVdMdNdVdMdNdVdA-BB-EC-DD-FA-CE-FB-DAA-BB-62.7464.39B223.5239.6364.39B-E59.73-146.4464.39E-472.60-135.0892.01C-472.6019.0592.01C-D34.17-115.2792.01D249.08-84.72168.32D223.5213.98168.32D-F70.31-130.37168.32F-472.60-145.33140.69A-472.6068.92140.69A-C27.12-72.75140.69C249.08-62.74223.52E64.39-48.05223.52E-F43.65-84.72223.52F168.32-115.27249.08B92.01-54.28249.08B-D-2.79-72.75249.08D140.69-11.36-472.60156.40184.14-472.60-156.4014.96-472.60309.001、顶板(A-B\B-E)(四)截面设计1、顶板(A-B\B-E)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。(1)跨中l=2.50m，0M=d

h=########39.63kNm ，e=M/N=0 d d

a=0.04mN=64.39kNd0.616 m

h=0.46m0， V=59.73kNd

b=########i=h/121/2=长细比 l/i=0

0.14417.32

m< 17.5由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.10条，不考虑偏心距增大系数。ξ=0.2+2.7e/h1 0 0=3.813> 1.0，取ξ1=1.00ξ=1.15-0.01l/h2 0=1.100> 1.0，取ξ2=1.00η=1+(l/h)2ξξh/1400e0 1 20 0η=1.000由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.5条e=ηe+h/2-a=0.826 m0rNe=fbx(h-x/2)0d cd 053.15= 11500x(0.46-x/2)解得 x=0.010m ≤ ξh= 0.53 0.46 b 0故为大偏心受压构件。

0.244mA=(fbx-rN)/f=0.000159m2 = 158.9 mm2s cd 0d sdμ=100A/(bh)=0.03% < 0.2%s 0应按最小配筋率配置受拉钢筋。选用φ25@530mm ， 实际A=926.2 mm2s0.5110-3f 1/2bh=######## > rV= 59.7kNcu,k 0 0d故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.9由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.10条0.5010-3αfbh=282.9kN > rV= 59.7kN2td 0 0d故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTGD62—2004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。(2)结点(A\E)l=2.50m， h=δ+C=######## a=0.04m， h=0.96m，0 1 0M= 146.44kNm ， N=64.39kN ， V=472.60kNd d di=h/121/2=0.289m长细比i=h/121/2=0.289m长细比l/i0=8.66<17.50 d d由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.10条，不考虑偏心距增大系数ξ1=0.2+2.7e0/h0=6.597 > 1.0， 取ξ1=1.00

b=1.00m，ξ=1.15-0.01l/h1.125 > 1.0， 取ξ1.002 0 2η=1+(l/h)2ξξh/1400e0 1 20 0η=1.000由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.5条e=ηe+h/2-a=0

2.734 mrNe=fbx(h-x/2)0d cd 0176.06= 11500x(0.96-x/2)解得故为大偏心受压构件。

x=0.016m

≤ ξh= 0.53 0.96 = 0.509mb0A=(fbx-rN)/f=0.000365s cd 0d sd

=

mm2μ=100A/(bh)s 0应按最小配筋率配置受拉钢筋。

0.04% <

0.2%选用φ25@250mm ， 实际A=1963.5 s0.5110-3f 1/2bh=########cu,k 0

> rV= 472.6kN0d故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.9条的要求。由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.10条0.5010-3αfbh=590.4kN > rV= 472.6kN2td 0 0d故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTGD62—2004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.7条V=aaa0.45*10-3bh((2+0.6ρ)f 0.5ρf=######## > rVCS 123 0 cu,k svsv 0d2、底板(C-D\D-F)故斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪承载力已满足要求。2、底板(C-D\D-F)

472.6kN钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。(1)跨中l=2.50m，0M=d

h=68.92kNm ，

a=0.04mN=140.69d

h=0.46m0， V=27.12kNd

b=########e=M/N=0 d di=h/121/2=长细比 l/i=0

0.4900.14417.32

mm< 17.5由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.10条，不考虑偏心距增大系数。ξ=0.2+2.7e/h1 0 0=3.075> 1.0，取ξ1=1.00ξ=1.15-0.01l/h2 0=1.100> 1.0，取ξ2=1.00η=1+(l/h)2ξξh/1400e0 1 20 0η=1.000由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.5条e=ηe+h/2-a=0.700 m0rNe=fbx(h-x/2)0d cd 098.46= 11500x(0.46-x/2)解得 x=0.019m ≤ ξh= 0.53 0.46 b 0故为大偏心受压构件。

0.244mA=(fbx-rN)/f=0.000236m2 = 236.0 mm2s cd 0d sdμ=100A/(bh)=0.05% < 0.2%s 0应按最小配筋率配置受拉钢筋。选用φ25@530mm ， 实际A=926.2 mm2s0.5110-3f 1/2bh=######## > rV= 27.1kNcu,k 0 0d故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.9由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.10条0.5010-3αfbh=282.9kN > rV= 27.1kN2td 0 0d故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTGD62—2004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。(2)结点l=2.50m， h=δ+C=######## a=0.04m， h=0.96m，0 1 0M= 145.33kNm ， N=140.69kN ， V=472.60kNd d de=M/N=1.033 m0 d di=h/121/2=0.289m长细比l/i0=8.66<17.5由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.10条，不考虑偏心距增大系数。ξ=0.2+2.7e/h1 0 0ξ=0.2+2.7e/h1 0 0=3.105> 1.0，ξ=1.15-0.01l/h2 0=1.125> 1.0，1取ξ1.002

b=1.00m，η=1+(l0/h)2ξ1ξ2h0/1400e0η=1.000由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.5条e=ηe+h/2-a=1.493 m0rNe=fbx(h-x/2)0d cd 0210.04= 11500x(0.96-x/2)解得故为大偏心受压构件。

x=0.019m

≤ ξh= 0.53 0.96 = 0.509mb0A=(fbx-rN)/f=0.000243s cd 0d sd

=

mm2μ=100A/(bh)s 0应按最小配筋率配置受拉钢筋。

0.03% <

0.2%选用φ25@250mm ， 实际A=1963.5 s0.5110-3f 1/2bh=########cu,k 0

> rV= 472.6kN0d故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.9条的要求。由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.10条0.5010-3αfbh=590.4kN > rV= 472.6kN2td 0 0d故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTGD62—2004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.7条V=aaa0.45*10-3bh((2+0.6ρ)f 0.5ρf=######## > rVCS 123 0 cu,k svsv 0d

472.6kN故斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪承载力已满足要求。故斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪承载力已满足要求。3、左、右侧板(A-C，E-F)(1)板中

l=2.50m，0M=d

h=########54.28kNm ，

a=0.04mN=249.08d

h=0.56m，0， V=2.79kNd

b=########e=M/N=0 d di=h/121/2=长细比 l/i=0

0.2180.17314.43

mm< 17.5由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.10条，不考虑偏心距增大系数。ξ=0.2+2.7e/h=1 0 0ξ=1.15-0.01l/h=2 0

1.2541.108

> 1.0> 1.0

取ξ1.001取ξ1.002η=1+(l0/h)2ξ1ξ2h0/1400e0η=1.000由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.5条e=ηe+h/2-a=0.476 m0rNe=fbx(h-x/2)0d cd 0118.54= 11500x(0.56-x/2)解得 x=0.019m ≤ ξh= 0.53 0.56 b 0故为大偏心受压构件。

0.296mA=(fbx-rN)/f=-0.0001s cd 0d sd

-= 100.0 mm2μ=100A/(bh)=-0.02% < 0.2%s 0应按最小配筋率配置受拉钢筋。选用φ12@100mm ， 实际A=1131.0 mm2s0.5110-3f 1/2bh=######## > rV= 2.8kNcu,k 0 0d故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.9由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.10条0.5010-3αfbh=343.2kN > rV= 2.8kN2td 0 0d故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTGD62—2004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。(2)结点l=2.50m， h=t+C=######## a=0.04m， h=1.16m，0 2 0M= 115.27kNm ， N=249.08kN ， V=92.01kNd d de=M/N=0.463 m0 d di=h/121/2=0.346m长细比l/i0=7.22<17.5由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.10条，不考虑偏心距增大系数。ξ=0.2+2.7e/h1 0 0ξ=0.2+2.7e/h1 0 0=1.279> 1.0，ξ=1.15-0.01l/h2 0=1.129> 1.0，1取ξ1.002

b=1.00m，η=1+(l0/h)2ξ1ξ2h0/1400e0η=1.000由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.5条e=ηe0+h/2-a=1.021 mr0Nde=fcdbx(h0-x/2)254.25= 11500x(1.16-x/2)解得故为大偏心受压构件。

x=0.019mA=(fbx-rN)/f=-8.4E-05s cd 0d sd

≤ ξ h=b0-= 83.9

0.53³1.16 = 0.614mμ =100A/(bh)=-0.01%s 0应按最小配筋率配置受拉钢筋。选用φ25@210mm ， 实际A= 2337.5s0.51³10-3f 1/2bh=########cu,k 0

<mm2>

0.2%rV= 92.0kN0d故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.9条的要求。由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.10条0.50³10-3α fbh=712.2kN > rV= 92.0kN2td 0 0d3、中间板(B-D)故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTGD62—2004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。3、中间板(B-D)

l=2.50m，0M=d

h=########184.14kN²m ，

a=0.04mN=472.60d

h=0.56m，0， V=156.40kNd

b=########e=M/N=0 d di=h/121/2=长细比 l/i=0

0.3900.17314.43

mm< 17.5由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.10条，不考虑偏心距增大系数。ξ =0.2+2.7e/h=1 0 0ξ =1.15-0.01l/h=2 0

2.0791.108

> 1.0> 1.0

取ξ =1.001取ξ =1.002η =1+(l/h)2ξ ξ h/1400e0 1 20 0η =1.000由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.3.5条e=ηe+h/2-a=0

0.650 mrNe=fbx(h-x/2)0d cd 0307.01= 11500x(0.56-x/2)解得故为大偏心受压构件。

x=0.050m

≤ ξ h= 0.53³0.56 = 0.297mb0As=(fcdbx-r0Nd)/fsd=0.000307m2 = 306.7 mm2μ =100A/(bh)=0.05% < 0.2%s 0应按最小配筋率配置受拉钢筋。选用φ12@100mm ， 实际A=1131.0 mm2s0.51³10-3f 1/2bh=######## > rV= 156.4kNcu,k 0 0d故抗剪截面符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.9由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)第5.2.10条0.50³10-3α fbh=344.4kN > rV= 337.4kN2td 0 0d故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按(JTGD62—2004)第9.3.13条构造要求配置箍筋。结点l=2.50m， h=t+C=######## a