9th深基坑与边坡工程

5土钉支支护5.1概概述5.1.1土钉支支护的概念念土钉支护亦亦称锚喷支支护，就是是逐层开挖挖基坑，逐逐层布置排排列较密的的土钉（钢钢筋），强强化边坡土土体，并在在坡面铺设设钢筋网，，喷射混凝凝土。相应应的支护体体称为土钉钉墙，它由由被加固的的土体、放放置在土体体中的土钉钉与喷射混混凝土面板板三个紧密密结合的部部分组成。。土钉是其其最主要的的构件，英英文名叫SoilNailing，，它的设置置有打入法法，旋入法法，以及先先钻孔、后后置入、再再灌浆三种种方法。5.1.2土钉的发展展70年代初，德德国、法国国和美国就就各自开始始了土钉支支护的研究究与应用，，但土钉诞诞生的原因因并不相同同。在德国国是基于土土层锚杆和和加筋土挡挡墙发展起起来的，在在法国却是是基于新奥奥法的原理理发展起来来的，新奥奥法在60年代主要用用于岩石隧隧道的支护护，70年代初被成成功的用于于土质隧道道和土质边边坡的支护护。美国最最早的土钉钉墙用于1974年匹茨堡PPG工业总部的的深基坑支支护。目前前该技术在在法国、德德国、英国国、美国和和日本得到到广泛应用用。我国应用土土钉支护的的首例工程程可能是1980年山西柳湾湾煤矿的边边坡工程。。最近十多多年来，冶冶金建筑研研究总院、、北京工业业大学、清清华大学、、总参工程程兵三所等等单位在土土钉支护的的研究开发发中做了不不少工作。。目前，这这一新技术术已经在北北京、深圳圳、广州、、武汉等全全国各地得得到了广泛泛应用。5.1.3土钉支护的的特点及应应用范围一、特点与其它支护护类型相比比，土钉支支护具有以以下一些特特点或优点点：1.土钉与土体体共同形成成了一个复复合体，土土体是支护护结构不可可分割的部部分。从而而合理的利用用了土体的的自承能力力。2.结构轻柔，，有良好的的延性和抗抗震性。1989年美国加州州7.1级地震中，，震区内有有8个土钉墙结结构，其中中有三个位位于震中33km范围内，估估计至少遭遭到了约0.4g的水平地震震加速度作作用，均未未出现任何何损害迹象象。3.施工设备简简单。土钉的制制作与成孔孔、喷射混混凝土面层层都不需要要复杂的技技术和大型型机具。4.施工占用场场地少。需要堆放放的材料设设备少。5.对周围环境境的干扰小小。没有打桩桩或钻孔机机械的轰隆隆声，也没没有地连墙墙施工时污污浊的泥浆浆。6.土土钉支护是是边开挖边边支护，流流水作业，，不占独立立工期，施施工快捷。。7.工程造价低低，经济效益益好，国内内外资料表表明，土钉钉支护的工工程造价能能够比其它它支护低1/2~1/3。8.容易实现动动态设计和和信息化施施工。根据现场场位移或变变形监测反反馈的信息息，很容易易调整土钉钉的长度和和间距，也也容易调整整面层的厚厚度。既可可以避免浪浪费，又能能够防止出出现工程事事故。二、适用范范围土钉支护适适用于地下下水位以上上或经人工工降水措施施后的杂填填土、普通通粘土或弱弱胶结的砂砂土的基坑坑支护或边边坡加固。。一般认为为可用于标标准贯入击击数N值在5以上的砂质质土与N值在3以上的粘性性土。单独的土钉钉墙宜用于于深度不大大于12m的基坑支护护或边坡维维护，当土土钉墙与放放坡开挖、、土层锚杆杆联合使用用时，深度度可以进一一步加大。。土钉支护不不宜用于含含水丰富的的粉细砂岩岩、砂砾卵卵石层和淤淤泥质土。。不得用于于没有自稳稳能力的淤淤泥和饱和和软弱土层层。5.2土土钉支护的的基本原理理5.2.1土钉的的作用机理理总的说来，，土钉在复复合土体中中有以下几几种作用机机理：1.箍束束骨架作用用该作用是由由土钉本身身的刚度和和强度，以以及它在土土体内分布布的空间所所决定的。。它在复合合体中起骨骨架作用，，使复合土土体构成一一个整体，，从而约束束土体的变变形和破坏坏。2.分担担作用在复合体内内，土钉与与土体共同同承担外荷荷载和自重重应力，土土钉起着分分担作用。。由于土钉钉有很高的的抗拉、抗抗剪强度和和土体无法法相比的抗抗弯刚度，，所以在土土体进入塑塑性状态后后，应力逐逐渐向土钉钉转移。当当土体发生生开裂后，，土钉的分分担作用更更为突出，，这时土钉钉内出现了了弯剪、拉拉剪等复合合应力，从从而导致土土钉中的浆浆体碎裂、、钢筋屈服服。土钉墙墙之所以能能够延迟塑塑性变形，，并表现出出渐进性开开裂，与土土钉的分担担作用是密密切相关的的。3.应力力传递与扩扩散作用北京工业大大学的研究究表明：当当荷载增加加到一定程程度，边坡坡表面和内内部裂缝已已经发展到到一定宽度度，坡脚应应力达最大大。此时，，下部土钉钉位于滑裂裂区域以外外土体中的的部分仍然然能够提供供较大的抗抗力。土钉通过它它的应力传传递作用可可将滑裂区区域内的应应力传递到到后面稳定定的土体中中，分布在在较大范围围的土体内内，降低应应力集中程程度。4.对坡坡面变形的的约束作用用在坡面上设设置的与土土钉连在一一起的钢筋筋网喷射混混凝土面板板是发挥土土钉有效作作用的重要要组成部分分。喷射混混凝土面板板对坡面变变形起到约约束作用，，面板的约约束力取决决于土钉表表面与土之之间的摩阻阻力，当复复合土体开开裂面区域域扩大并连连成片时，，摩阻力主主要来自开开裂区域后后的稳定复复合土体。。5.2.2土钉墙墙的工作性性能国内外大型型模拟试验验结果及许许多实际工工程测试结结果表明土土钉墙具有有以下几点点工作性能能：1.土钉钉墙的变形形一般是微微小的，但但比锚杆挡挡墙的水平平位移要大大一些。最最大水平位位移发生于于墙体顶部部，越往下下越小。最最大水平位位移与开挖挖深度之比比一般在1‰~3‰。这这种位移值值不会影响响工程的适适用性和长长期稳定性性，它对整整个土钉墙墙来说，不不应当是控控制设计的的主要因素素。墙体内内的水平位位移随离开开墙面的距距离增加而而减小。2.土钉钉只有在土土体产生微微小变位后后才能受力力，开始开开挖时，土土钉上的最最大拉力位位于喷射混混凝土面板板附近，随随着开挖深深度的增加加，最大拉拉力的位置置将从面层层附近逐渐渐向深部土土体中转移移，因此，，越靠基坑坑底部的土土钉，其最最大受力点点距离面板板就越近。。同一土钉钉内的内力力分布一般般呈现中间间大，两端端小的规律律，在破裂裂面临近处处达到最大大。3.土钉钉墙上的土土压力以及及不同土钉钉上的最大大拉力沿基基坑深度的的分布都是是中间大、、上下小，，接近梯形形而不是三三角形。4.采用密集土土钉加固的的土钉墙的的性能类似似于重力式式挡墙，破破坏时明显显地带有平平移和转动动的性质，，故设计时时除了要验验算土钉墙墙的内部稳稳定性（局局部滑动破破坏），以以保证土钉钉有足够的的锚固长度度、直径及及合理间距距外，还必必需验算外外部整体稳稳定性，即即验算土钉钉墙体的抗抗滑与抗倾倾覆安全性性。5.根据大比例例足尺试验验结果看，，在土钉墙墙整体破坏坏之前，并并未发现喷喷射混凝土土面板和锚锚头产生破破坏现象，，在实际工工程中也未未见任何锚锚头破坏现现象。所以以，在设计计中，对面面板和锚头头不要进行行单独设计计，只要满满足结构上上的构造要要求即可。。5.3土钉支护设设计5.3.1确定土钉墙墙结构尺寸寸在初步设计计时，应先先根据基坑坑环境条件件和工程地地质资料，，确定土钉钉墙的适用用性，然后后确定土钉钉墙的结构构尺寸，土土钉墙高度度由工程开开挖深度决决定，开挖挖面坡度可可取600~900，在条件许许可时，尽尽可能降低低坡面坡度度。土钉墙均是是分层分段段施工，每每层开挖的的最大高度度取决于该该土体可以以自然站立立而不破坏坏的能力。。在砂性土土中，每层层开挖高度度一般为0.5~2.0m，在粘性土土中可以增增大一些。。开挖高度度一般与土土钉竖向间间距相同，，常用1.0~1.5m；每层单次次开挖的纵纵向长度，，取决于土土体维持稳稳定的最长长时间和施施工流程的的相互衔接接，一般多多用10m长。5.3.2参数设计土钉支护参数数主要包括土土钉长度、间间距、布置、、孔径和钢筋筋直径等。一、土钉长度度在实际工程中中，土钉长度度L常采用坡面垂垂直高度H的60%~70%。土土钉一般下斜斜，与水平面面的夹角宜为为50~200。Bruce和Jewell(1987)通过过对十几项土土钉工程的分分析表明：对对钻孔注浆型型土钉，用于于粒状土陡坡坡加固时，L/H一般为0.5~0.8；对打打入型土钉，，用于加固粒粒状土陡坡时时，其长度比比一般为0.5~0.6。99规程要求求L/H一般为0.5~1.2。其实实，只有在饱饱和软土中才才会取L/H大于1。二、土钉直径径及间距土钉直径D一般由施工方方法确定。打打入的钢筋土土钉一般为16~32mm，常是是25mm，，打入钢管一一般是50mm；人工成成孔时，孔径径一般为70~120mm，机械械成孔时，孔孔径一般为100~150mm。土钉间距包括括水平间距(列距)Sx和垂直间距(行距)Sy，其数值对土土钉的整体作作用效果有重重要影响，大大小宜为1~2m。对钻钻孔注浆土钉钉，可按6~12倍土钉钉直径D选定土钉行距距和列距，且且宜满足：Sx·Sy=K·D·L(5-1)式中：K—注浆工艺系数数，一次压力力注浆，K=1.5~2.5；D、L—土钉直径和长长度，m；Sx、Sy—土钉水平间距距和垂直间距距，m。5.3.3稳定性分析一、内部稳定定分析土钉墙内部稳稳定性分析是是为了保证土土钉墙本身的的稳定，这时时的破裂面全全部或部分穿穿过加固土体体的内部，部部分穿过加固固土体时又称称为混合破坏坏。对内部稳稳定性的分析析国内外有数数种不同的方方法。下面仅仅介绍二种方方法—冶建建总院方法和和Schlosser方法。1.冶建总院方法法—力矩极限限平衡法（1）基本假假定①破裂面为圆弧弧形，破坏是是由圆形破裂裂面确定的准准刚性区整体滑动产产生的；②破坏时，土钉钉的最大拉力力和剪力都在在破裂面处；；③沿着破裂面的的土体抗剪强强度能够全部部发挥，并且且符合库仑公式；④假定小土条两两边的水平作作用力大小相相等、方向相相反、且作用于一条条直线上；（（与瑞典条分分法假设相同同）⑤土体强度参数数取加权平均均值。（2）土钉受受力简化土钉墙中的土土钉受力状态态非常复杂，，一般同时有有拉应力、剪剪应力和弯矩矩。要合理地地确定土钉中中所产生的拉拉力、剪力和和弯矩的大小小往往是比较较困难的。力力矩极限平衡衡法在土钉墙墙稳定性分析析计算中仅考考虑土钉的抗抗拉作用，并并将土钉与土土体界面摩阻阻力简化成沿沿土钉全长均均匀分布（实实际土钉界面面摩阻力的分分布是非均匀匀的，一般在在破裂面处最最大，往两边边逐渐减小））。这是因为为同激发侧向向力相比，激激发土钉的抗抗拉能力所要要求的土体变变形量要小得得多(Juran1985)，而且只考虑虑土钉的抗拉拉作用能使得得分析计算大大大简化。大大量足尺试验验认为，土钉钉剪力的作用用是次要的，，仅考虑抗拉拉作用的设计计虽有点保守守，却是很方方便的设计方方法(Gassler1980)。土钉相对弯弯曲刚度对土土钉墙安全系系数的提高大大约为0%~15%之间间(Glasgow1980)。土钉的抗拉能能力Tx可以按照如下下几种情况计计算：①由土钉与与破裂面交点点之外的土钉钉与土体间的的摩擦力决定定，即：Tx1=·D·LB·f（5-3）式中：LB—土钉伸入破裂裂面外约束区区的长度（m）;f—土钉与土体间间的抗剪强度度（kN/m2），一般应由由试验资料确确定，如果无无试验资料，，可由下页表表5-1确定定。表5-1土钉锚固体与与土体间的摩摩阻力标准值值②由土钉中中的钢筋强度度fyk决定，即：Tx2=1.1fyk·As(5-4)式中：As—钢筋截面积（（m2）；③由土钉与与破裂面相交交点之外的钢钢筋与砂浆间间的粘结强度度τg决定，即：Tx3=·d·(L-LB)·g(5-5)式中：d—钢筋直径径（m）；g—钢筋与砂浆界界面的粘结强强度标准值（（kN/m2）（当无试验验资料时，可可用注浆体的的抗剪强度代代替）。在实际计算中中，取（5-3）~（5-5）式计计算结果中的的最小值作为为土钉的抗拉拉能力标准值值。一般情况况下，土钉破破坏均是土钉钉与土体界面面的破坏，即即土钉是被拔拔出的，因此此，土钉的抗抗拉能力标准准值通常由式式（5-3））决定。（3）最危险险破裂面的选选择土钉墙的实际际破裂面是没没有确定形状状的，它往往往取决于坡面面的几何形状状、土体的强强度参数、土土钉间距、土土钉承载力以以及土钉的倾倾斜角度等等等。冶建总院院法采用圆弧弧形破裂面，，是因为它与与一些试验结结果比较接近近，并且圆弧弧形破裂面分分析计算比较较容易。虽然然实际的土钉钉是三维空间间分布，但为为简化计算，，仍用二维分分析方法，取取单位长度的的土钉墙来进进行稳定性分分析。最危险险破裂面具体体选择方法如如下：①确定可可能的的圆心心点位位置根据Gred.Gadehus对对于土土坡稳稳定性性分析析的研研究结结果，，土坡坡圆弧弧滑动动可能能的圆圆心位位置是是x=H[(40-)/70-(-40)/50]，，y=H[0.8+(40-)/100]，它它与土土的内内摩擦擦角值、边边坡高高度H及边坡坡坡角角值有关关。这这个圆圆心的的位置置就是是土钉钉墙稳稳定性性分析析时圆圆心搜搜索区区域的的中心心。②确定圆圆心搜搜索区区域范范围以上面面确定定的圆圆心位位置为为中心心，四四个方方向各各伸展展0.35Hi，形成成一个个0.7Hi×0.7Hi的矩形形区域域作为为计算算滑裂裂面圆圆心的的搜索索范围围，经经反复复计算算验证证，上上面所所确定定的区区域已已足够够大，，再扩扩大搜搜索计计算范范围已已无必必要，，此处处Hi=H+H0(而H为每次次计算算的坡坡高，，H0为坡顶顶超载载换算算的高高度)。③确定最最危险险破裂裂面在滑裂裂面圆圆心搜搜索范范围内内按一一定规规律确确定m×n个圆心心，以以圆心心到计计算高高度底底部连连线为为半径径画弧弧，确确定了了m×n个圆弧弧形破破裂面面，分分别计计算每每个滑滑裂面面上考考虑与与不考考虑土土钉作作用的的稳定定安全全系数数，从从中可可以找找到最最小的的安全全系数数，它它所对对应的的滑动动面就就是最最危险险破裂裂面。。（4））整体体安全全系数数计算算整体安安全系系数计计算是是改进进的稳稳定性性分析析条分分法(图5-1)。。对于于施工工时不不同开开挖高高度和和使用用时不不同位位置，，沿破破裂面面滑动动的安安全系系数等等于滑滑裂面面上抗抗滑力力矩与与下滑滑力矩矩之比比(对对应于于各自自的圆圆心)。一一般情情况下下整体体安全全系数数应大大于1.2。图5-1土钉墙墙的内内部稳稳定性性计算算简图图①当当不考考虑土土钉作作用时时，其其安全全系数数Ksi为：(5-6)②当当考虑虑土钉钉作用用时，，其安安全系系数Kpi为：(5-7)式中：：Li—土条滑滑动面面弧长长，m；Txj—某位置置土钉钉的抗抗拉拔拔能力力标准准值，，kN；S—计算单单元的的宽度度（一一般取取S=Sx），m；i—滑动面面某处处切线线与水水平面面之间间的夹夹角（（0）；i—某土钉钉与水水平面面之间间的夹夹角（（0）。（5）计算算高度度的选选择①使使用阶阶段计计算高高度的的选择择以往人人们的的试验验结果果表明明，在在土钉钉墙建建成以以后，，滑裂裂面破破坏一一般会会通过过某层层土钉钉头部部附近近位置置；在在最下下排土土钉离离基坑坑底面面较近近的情情况下下，最最危险险的滑滑动面面常常常通过过最下下排土土钉头头位置置。因因此，，不但但要计计算基基坑底底部的的滑裂裂面安安全系系数，，还需需计算算通过过每排排土钉钉头位位置的的滑裂裂面安安全系系数。。②施施工阶阶段计计算高高度的的选择择由于土土钉墙墙是从从上到到下逐逐段施施工而而成的的，因因而在在基坑坑边坡坡开挖挖阶段段的稳稳定性性非常常重要要，它它往往往比建建成土土钉墙墙后使使用阶阶段更更为危危险，，尤其其是某某一层层开挖挖完毕毕，而而土钉钉还没没有安安装的的情况况下。。因此此，设设计计计算时时要对对每个个开挖挖阶段段的这这个时时刻进进行稳稳定性性分析析。（6））土土钉钉抗抗拔拔力力极极限限状状态态验验算算土钉钉抗抗拔拔力力验验算算是是对对内内部部整整体体稳稳定定性性分分析析的的补补充充。。为为简简化化计计算算，，采采用用图图5-2a所所示示的的简简化化破破裂裂面面进进行行土土钉钉抗抗拔拔力力验验算算，，相相应应的的土土压压力力采采用用图图5-2b的的形形式式，，图图中中K=(1/2)(K0+Ka)，，K0=1-sin，Ka=tan2(450-/2)。。土土钉钉抗抗拔拔力力验验算算包包括括单单根根土土钉钉抗抗拔拔力力验验算算和和计计算算断断面面内内全全部部土土钉钉总总抗抗拔拔力力验验算算。。图5-2土钉钉抗抗拔拔力力验验算算简简图图及及土土压压力力分分布布图图①单单根根土土钉钉抗抗拔拔力力验验算算在破破裂裂面面后后土土压压力力的的作作用用下下，，土土钉钉墙墙内内部部给给定定破破裂裂面面后后的的土土钉钉有有效效锚锚固固段段应应能能提提供供足足够够的的抗抗拉拉能能力力使使土土钉钉不不被被拔拔出出或或拉拉断断，，应应满满足足下下式式：：>1（5-8））Txj=Df{L-(H-Hj)sin/[sin·sin(j)]}式中中KBj—某一一土土钉钉抗抗拔拔力力安安全全系系数数，，取取1.5~2.0，，临临时时性性土土钉钉墙墙工工程程取取小小值值，，永永久久性性工工程程取取大大值值；；Txj—破裂裂面面外外土土体体对对第第j个土土钉钉提提供供的的有有效效抗抗拉拉能能力力标标准准值值（（kN），，破破裂裂面面与与水水平平面面间间的的夹夹角角取取(+)/2；②全全部部土土钉钉的的总总抗抗拔拔力力验验算算由土土钉钉墙墙内内部部给给定定破破裂裂面面后后土土钉钉有有效效抗抗拔拔能能力力对对土土钉钉墙墙底底部部的的力力矩矩应应大大于于主主动动土土压压力力所所产产生生的的力力矩矩，，即即：：>1（5-9）式中中：KF—土钉总体抗拔拔力安全全系数，，取2.0~3.0，临时性性土钉墙工程程取小值值，永久久性工程程取大值值；Ea—整个面层层所受的的主动土土压力合合力（kN）；Ha—主动土压压力合力力到土钉钉墙底面面的距离离（m）。2.法国的Schlosser方方法（1）土钉与与土体间间的界面面摩阻力力对没有超超载或均均匀超载载的情况况，土钉钉墙可能能产生的的破裂面面与水平平线的夹夹角为=(+)/2，如下图图所示。。图5-3Schlosser方法法计算简简图考虑作用用于土钉钉侧面的的水平应应力，土土钉与土土体间的的摩阻力力为：TNi=Lbi·tan···D·[2+(-2)··K0](5-10)式中：TNi—破裂裂面之外外的土钉钉与土体体间的界界面摩阻阻力(kN)；Lbi—破裂裂面之外外土钉的的锚固长长度（m）；—土钉有效效锚固长长度以上上的土层层厚度（（m）。计算单位位宽度内内若干土土钉的总总摩阻力力∑TNi及侧向总总压力E：E=0.5··Ka··H2(5-11)式中：Ka—主动土土压力系系数，土钉墙结结构的安安全系数数为：K=∑TNi/E考虑到目目前为止止已建土土钉工程程数量有有限，建建议K取2.5。（2）土钉承承受的拉拉力每根土钉钉产生的的拉力可可假定为为作用于于该土钉钉所控制制坡面面面层上的的侧向土土压力。。由于面面层上的的侧向土土压力是是随着土土钉设置置深度的的增大而而增大的的，所以以，最低低层的土土钉上的的拉力最最大，其其值可按按下式计计算：T=Ka··hm·Sx·Sy(5-12)式中：T—土钉的拉拉力（kN）；hm—最底层层土钉的的深度（（m）；Sx、Sy—土钉间间的水平平间距和和垂直间间距（m）。当土钉钢钢筋具有有极限强强度fu时，材料料抗拉安安全系数数为：Kg=(fu··d2/4)/T(5-13)二、外部部稳定性性分析土钉墙在在内部稳稳定得到到保证的的情况下下，它的的作用类类似重力力式挡墙墙，所以以土钉墙墙外部稳稳定性分分析可按按重力式式挡墙考考虑，包包括土钉钉墙的抗抗倾覆稳稳定、抗抗滑动稳稳定及墙墙底土的的承载力力稳定性性，如右右图所示示。计算算时取单单位长度度的土钉钉墙，厚厚度取土土钉水平平方向投投影的11/12。图5-4土钉墙外外部稳定定性计算算简图5.3.4土钉墙变变形分析析用极限平平衡分析析法无法法了解变变形信息息，土钉钉墙的变变形可以以用有限限元分析析方法作作出估计计，但单单纯的有有限元计计算不一一定能得得出可信信的定量量数据；；所以，，目前对对土钉墙墙变形性性能的认认识主要要来自对对监测资资料的分分析。Elias和Juran综合合工程实实测和室室内实验验，提出出了以下下几点看看法：（1）土钉钉墙变形引引起的地表表角变形和和位移随L/H增加而减少少；（2）粗颗颗粒土中离离开面层水水平距离（（1~1.25）H时，地表角角变形(局部倾斜)已不会对周周围地表建建(构)筑造成影响响；（3）顶部最大大水平位移移与竖向沉沉降的比值值随L/H减少而增加加，其最大大值为1.0。对于常用用的L/H=0.6~1.0情况，可取取为1.0~0.75。这与一般般的内撑式式支护相近近；（4）增大土钉钉倾角，会会增加地表表变形与支支护位移；；（5）水平位移移过大将导导致支护结结构的破坏坏，最大水水平位移一一般不能大大于5‰H。Schlosser指出，在在土钉墙面面层顶部，，最大水平平位移h与竖向位移移v大体相等。。最大水平平位移H与墙高H的比值据法法国观测资资料为1‰‰~3‰，，德国为2.5‰~3‰。地地表的水平平位移和竖竖向位移在在离开墙面面为=k(1-tan)H处接近于零零，其中为支护层面面与铅垂线线的夹角，，直立开挖挖时=0，k为系数，对对风化岩层层，砂性土土和粘性土土分别为0.8、1.25和和1.5。。但是根据据有些测斜斜仪的实测测数据来看看，上式给给出的值可能偏小小。土钉墙后部部地面的水水平位移0据法国报道道为0/H=(4~5)10-5，而相应的的h/H=1‰~3‰。。不过有一一个早期的的实测资料料说，面层层顶部最大大水平变位位为10mm（1.8‰），，而离开面面层0.53H和1.2H的地面处，，仍有(0.7~1)‰的水水平位移，，不过这一一支护为打打入式土钉钉，钉体为为50505的角钢。。看来对一般般非饱和土土中的土钉钉墙支护，，如发现h/H大于3‰~4‰就应应视为有趋趋向失常的的可能，需需密切监视视。现在还还没有软土土中土钉支支护的数据据，据软土土中内撑式式支护的量量测资料，，软土中变变形值要比比非饱和土土中大得多多。可以根据传传统支护变变形的经验验来估计土土钉墙支护护对邻近建建筑物的影影响，当地地表的角变变形分别超超过1‰和和1.3‰‰时，可能能导致砖砌砌承重结构构和钢筋混混凝土框架架结构中的的建筑损害害（如抹灰灰层开裂））。角变形形如超过7‰，砖砌砌承重结构构本身就会会遭到严重重损害。我国在基坑坑支护设计计中，一般般要求对土土钉墙支护护结构的水水平位移和和沉降进行行监测，据据一些工程程的统计，，位移数据据一般在5~50mm之间。。5.4施工技术土钉墙施工工主要包括括以下几个个方面：1.开挖挖基坑开挖应应分步进行行，分步开开挖深度主主要取决于于暴露坡面面的“直立立”能力。。另外，当当要求变形形很小时，，可视工地地情况和经经济效益将将分步开挖挖的深度降降至最低。。在粒状土土中开挖深深度一般为为0.5~2.0m；对粘性性土中每层层开挖深度度可按下式式计算：（5-14）对超固结粘粘性土开挖挖深度可加加大。考虑虑到到土土钉钉施施工工设设备备，，分分步步开开挖挖宽宽度度至至少少要要6m，，开挖挖长长度度则则取取决决于于交交叉叉施施工工期期间间能能保保持持坡坡面面稳稳定定的的坡坡面面面面积积。。当当要要求求变变形形过过于于严严格格时时，，可可分分段段开开挖挖施施工工，，各各段段长长度度一一般般为为10m。使用用的的开开挖挖施施工工设设备备必必须须能能挖挖出出光光滑滑规规则则的的斜斜坡坡面面，，最最大大限限度度地地减减小小对对支支护护土土层层的的扰扰动动。。任任何何松松动动部部分分在在坡坡面面支支护护前前必必须须予予以以清清除除，，对对松松散散的的或或干干燥燥的的无无粘粘性性土土，，尤尤其其是是当当坡坡面面受受到到外外来来振振动动时时，，要要先先进进行行灌灌浆浆处处理理，，当当采采用用挖挖土土机机挖挖土土时时，，应应辅辅以以人人工工整整修修。。2.制制作作面面层层一般般情情况况下下，，为为了了防防止止土土体体松松弛弛和和崩崩解解，，必必须须尽尽快快做做第第一一层层面面层层。。根根据据地地层层的的性性质质，，可可以以在在安安设设土土钉钉之之前前做做，，也也可可在在放放置置土土钉钉之之后后做做。。对对临临时时工工程程，，面面层层一一般般做做一一层层，，厚厚度度为为50~150mm；；而而对对永永久久性性工工程程则则多多用用两两层层或或三三层层，，厚厚度度为为100~300mm。。两两次次喷喷射射作作业业应应留留一一定定的的时时间间间间隔隔。。根据据工工程程规规模模、、材材料料和和设设备备的的性性能能，，可可进进行行““湿湿式式””或或““干干式式””喷喷射射混混凝凝土土。。通通常常规规定定最最大大粒粒径径10~15mm，，并并掺掺入入适适量量外外加加剂剂以以利利加加速速固固结结。。少少数数情情况况下下还还可可降降低低固固态态混混凝凝土土的的塑塑性性。。喷射射混混凝凝土土的的强强度度等等级级不不应应当当低低于于C15，，混混凝凝土土中中的的水水泥泥含含量量不不宜宜低低于于400kg/m3，速速凝凝喷喷射射混混凝凝土土8h无无侧侧限限抗抗压压强强度度应应达达5Mpa，，最最好好在在养养护护24h后后再再投投入入工工作作。。当当不不允允许许产产生生裂裂缝缝时时进进行行适适当当的的养养护护尤尤为为重重要要。。喷射混凝土土通常在每每步开挖的的底部预留留300mm暂不喷射，，并做成450的斜面形状状，这样会会有利于下下步开挖后后安装钢筋筋网，和下下