某地块二期标准层模板专项施工方案培训资料

中国建筑第八工程局有限公司 武汉中央文化区K4地块二期工程标准层模板专项施工方案139/143中国建筑第八工程局有限公司 武汉中央文化区K4地块二期工程标准层模板专项施工方案武汉东湖中央文化区K4地块二期工程标准层模板专项施工方案编制：审核：审批：中建八局武武汉中央央文化旅旅游区项项目经理理部2016年年7月18日第一章编制制依据11第二章工程程概况222.1工程主主要情况况22.2设计简简介22.3墙墙柱简介介2第三章施工工安排333.1工程施施工目标标33.1.11工期期目标333.1.22质量量目标333.1.33安全全目标33第四章施工工准备与与资源配配置计划划44.1施工准准备44.1.11技术术准备444.1.22现场场准备444.1.33主要要工程材材料44.1.44工程程施工主主要周转转材料和和施工机机具配置置计划66第五章施工工方法及及工艺要要求75.1施工工工艺75.1.11支撑撑架主要要参数775.1.22支撑撑架主要要参数885.1.33模板组组拼95.1.44模板定定位95.1.55支撑体体系搭设设95.2模板支支撑体系系设计、支支撑方法法及模板板演算1105.2.11标准层层楼板模模板支撑撑105.2.22标准层层梁模板板支撑2235.2.33墙模板板支撑5515.2.44柱模板板支撑5595.2.55梁侧侧模：6695.2.66剪力墙墙门窗洞洞口模板板、预留留洞口模模板设计计775.3模板拆拆除7885.3.11模板板拆除原原则7885.3.22墙模板板拆除7785.3.33楼板模模板拆除除79第六章质量量标准及及技术控控制措施施796.1进场场材料的的质量标标准7996.3模板板工程质质量控制制846.4质质量通病病及预防防措施8856.5材材料节约约措施8866.6成成品保护护86第七章安全全、文明明施工、环环境与职职业健康康措施887第八章应急急救援预预案8888.1应急救救援预案案的目的的888.2预案的的适用范范围8888.3应急救救援指挥挥机构的的设置8898.3.11指指挥机构构的设置置和职责责898.3.22项项目应急急救援小小组名单单及应急急救援报报警和联联络方式式898.4应急救救援抢险险队伍人人员、物物资设备备908.5事故处处理程序序918.6教育、训训练9118.7互相协协议9228.8应急救救援措施施928.9架体搭搭设安全全事故预预防措施施95第一章编制依依据《建筑施工工安全检检查标准准》JGGJ559-220111；《建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范》JGJJ1330-220111；《混凝土结结构工程程施工质质量验收收规范》GB502204--20115；《建筑工程程施工质质量验收收统一标标准》GB503300--20113；《钢筋混凝凝土高层层建筑结结构技术术与施工工规程》；；《建筑施工工模板安安全技术术规范》JJGJ1162--20008；《建筑施工工高处作作业安全全技术规规范》（JJGJ880-991）；；《施工现场场临时用用电安全全技术规规范》（JJGJ446-220055）；《建筑机械械使用安安全技术术规程》（JJGJ333-220122）；《建筑结构构荷载规规范》（GBB500009--20112）；；《建设工程程安全生生产管理理条例》；；关于印发《危危险性较较大的分分部分项项工程安安全管理理办法》的的通知建建质[220099]877号文；；本工程施工工图纸和和本工程程施工组组织设计计等；第二章工程概概况2.1工程主主要情况况序号项目主要内容1工程名称武汉中央文文化区KK4地块块二期2建设工程地地点项目位于武武汉市武武昌区东东临中北北路，西西临沙湖湖路，南南至东沙沙大道，北北临乐业业路3建设规模总建筑面积积约31155668㎡（其其中地上上面积22330068㎡㎡，地下下车库及及设备用用房建筑筑面积8825000㎡）；；住宅11999938㎡㎡，避难难层30000㎡㎡，配套套设施225000㎡，底底商2776300㎡，地地下室8825000㎡4结构形式框架结构；；5建筑层数2栋52层层、4栋栋53层层住宅楼楼，3栋栋1~22层独立立商铺（一一二层均均为销售售商铺），33栋2层层住宅底底商（一一二层均均为销售售商铺）6建设单位武汉万达东东湖置业业有限公公司7设计单位武汉和创建建筑工程程设计有有限公司司8监理单位广州宏达工工程顾问问有限公公司9勘察单位中南勘察设设计院（湖湖北）有有限责任任公司10总承包单位位中国建筑第第八工程程局2.2设计简简介本工程3层层以上为为标准层层，层高高31550，板板厚1000、1120、1150，采采用扣件件模板式式支撑体体系，与与外防护护脚手架架分开，梁梁及墙柱柱截面尺尺寸见下下表：1）、柱截截面尺寸寸简介：：2000*4000、4400**4000、5000*5500、4400**6000、6000*6600、5500**15000、5500**16000、5500**20000。2.3墙墙柱简介介2）、剪力力墙厚度度为6000mmm，5000mmm，4000mm，250mmm，2000mm；；3）、梁截截面尺寸寸见下表表：表2.2--1梁梁截面尺尺寸KL6-11500*5580XL6-11200*6650L6-1200*6650LL6-11500*112000KL6-22200*6600XL6-22200*6650L6-2200*5550LL6-22500*7730KL6-33200*4400XL6-33200*6650L6-3250*6600LL6-33250*6600KL6-55300*6600XL6-44200*6650L6-4200*4420LL6-44500*112000KL6-66200*4400XL6-55200*6650L6-5150*4400LL6-55500*112000KL6-77300*6600L6-6200*4400LL6-66500*112000KL6-88200*4400L6-7200*5550LL6-77500*112000KL6-99200*5550L6-8200*4400LL6-88500*112000KL6-110400*5580L6-9200*4400LL6-99500*112000KL6-111250*4400L6-100LL6-110400*7780KL6-112300*6670L6-111LL6-111500*7730KL6-113200*6650L6-122LL6-112600*7780KL6-114200*5580L6-133LL6-113600*7730KL6-115200*5580LL6-114500*112000KL6-116200*4400LL6-115600*7730KL6-117500*6600KL6-118200*5500KL6-119200*4400KL6-223200*4400KL6-224300*4400KL6-225500*5580第三章施工安安排3.1工程施施工目标标3.1.11工期期目标按照施工部部署要求求按期完完成。3.1.22质量量目标一次性验收收合格。3.1.33安全全目标达到武汉市市安全文文明示范范样板工工地要求求。第四章施工工准备与与资源配配置计划划4.1施工准准备4.1.11技术术准备（1）组织织工程技技术人员员熟悉图图纸，对对照规范范，熟悉悉、掌握握本工程程《施工工组织设设计》及及模板施施工方案案。（2）对照照图纸及及本方案案，对模模板工程程需要的的各种材材料数量量的进行行计算、校校核,及及时提出出模板工工程材料料采购计计划及材材料租赁赁计划,,明确进进场时间间、数量量、规格格。（3）组织织对施工工班组的的技术交交底。4.1.22现场场准备（1）中心心线和位位置线的的放线：：首先用用经纬仪仪引测建建筑物的的柱轴线线，并以以该轴线线为起点点，引出出其他各各条轴线线。模板板放线时时，应先先清理好好现场，然然后根据据施工图图用墨线线弹出模模板的内内边线和和中心线线，墙模模板要弹弹出模板板的内、外外边线，以以便于模模板安装装与校正正。（2）标高高测量：：根据模模板实际际标高的的要求用用水准仪仪把建筑筑物水平平标高直直接引测测到模板板安装位位置。（3）墙柱柱部位交交接处剔剔凿：为为了能使使墙柱混混凝土与与下楼层层的混凝凝土很好好的接合合，在其其交界处处剔凿。另另外，在在外墙、外外柱部位位，继续续安装模模板前，要要设置模模板承垫垫带，并并用仪器器校正，使使其平直直。（4）设置置模板定定位基准准：采用用钢筋定定位，即即根据构构件断面面尺寸加加工定位位卡环绑绑扎在柱柱根部，以以保证钢钢筋与模模板位置置的准确确。（5）隐检检：检查查水、电电管线预预埋情况况，预埋埋件、预预留孔洞洞埋设的的牢固程程度和准准确性，办办完钢筋筋、水电电的隐检检手续，再再进行模模板安装装。4.1.33主要工工程材料料（1）设计计要求在模板满足足强度、刚刚度和稳稳定性要要求的前前提下，尽尽可能提提高表面面光洁度度，阴阳阳角模板板统一整整齐。（2）模板板材料1）标准层层墙体模模板：采采用155mm厚胶合合板、550×1000木木方和钢钢管作楞楞，配套套对拉螺螺栓（ΦΦ16）使使用。外外墙采用用止水片片（400×400×3）的的对拉螺螺栓。2）框架柱柱模板：：采用115mmm厚木木胶合板板在木工工棚内制制作施工工现场组组拼，背背楞采用用50×1000方木，加加固采用用Φ488×3钢管管围檩加加固，配配套对拉拉螺栓（Φ16）使用。4）顶板及及梁模板板：采用用15mmm厚厚木胶合合板和550×1000木方方现场拼拼制，ΦΦ48钢钢管顶撑撑现场拼拼制，支支撑采用用扣件式式钢管顶顶撑脚手手架，由由立杆、横横杆、纵纵横向剪剪刀撑、扫扫地杆、纵纵横向水水平杆、50*100木方垫块支座、支托组成。50×100木方作楞。后浇带内免拆模板采用钢筋骨架钢丝网片围封。5）楼梯：：底模模采用木木胶合板板，木方方作楞，钢钢管顶撑撑；踏步步采用定定型化钢钢模板。支模体体系立杆杆间距水水平杆步步距同楼楼板，混混凝土浇浇筑三天天后可拆拆除中部部横向水水平杆。4.1.44工程程施工主主要周转转材料和和施工机机具配置置计划1、材料计计划主要材料配配备计划划表序号名称规格数量备注注115mm多多层板180×990cmm520000张模板2钢管Φ48×33350000米支撑、脚手手架3扣件直角，对接接，万向向300000只模板、脚手手架4方木50×1000400m33模板及支撑撑5脚手板3000××50××40002000块块6对拉螺栓Φ16800000根7止水片40×400×3360000片8脱模剂5T水性剂9铁钉16T10止水钢板300×334000mm2、中小型型机械需需用计划划主要机械设设备及进进场计划划表序号机械名称型号功率数量备注1平刨机MT10443KW8台开工前进场场2交流电焊机机BX1-331515KVAA12台开工前进场场3木工圆盘锯锯MJ10664KW12台开工前进场场4压刨机MB104428台适时进场5砂轮机12台适时进场6小型电器若干适时进场7其它设备若干适时进场第五章施工工方法及及工艺要要求5.1施工工工艺5.1.11支撑撑架主要要参数模支撑类型型截面尺寸梁（板）跨跨度（mmm）支撑架高度度（mmm）支撑架基础础梁两侧立杆杆间距（梁梁宽+6600）梁两侧立杆杆和梁底底顶撑立杆沿沿梁跨方方向间距距梁底带顶托托立杆根根数小梁（木方方）根数数或间距距主梁（钢管管）根数数纵横水平杆杆步距纵横扫地杆杆离地高高度备注梁150*4400、2200**4000、2000*4420、2200**5000、2000*5550、2200**5800、2000*6600、2200**6500、2550*4400、2250**6000、3000*4400、3300**6000、3000*6670、4400**5800、4000*778060003150钢筋混凝土土楼板80099001000010001200212002001、支撑架架主材：：钢管、扣扣件、顶顶托要做做见证取取样复检检报告。22、支撑撑架搭设设要分阶阶段检查查和逐级级检查验验收（班班组、项项目、公公司）。3、梁底木方间距100，主梁采用两根钢管是顶托居中受力，梁底立杆400宽以下的梁一根，400以上的据情况增加，梁立杆与板支撑系统连为整体。4、水平剪刀撑每四步且不大于4m设置一道，宽度四至六米。5、高支模区域架体四周必须满设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不超过四跨且宜为四至六米。500*5580、5500**6000、5000*7730、5500**120006000*7730、6600**7800600031501100120001000210021200板100122015035003150/1200/150212005.1.22支撑架架主要参参数测量定位放线测量定位放线安装竖向模板安装支撑体系校正模板垂直度并复核模板标高穿插安装对拉螺杆检查验收绑扎竖向钢筋测量定位放线搭设满堂支模架安装梁底模和其中一侧模板安装梁另一侧模板安装楼板模板绑扎梁钢筋复核模板技术参数检查验收模板质量进入下道工序进入下道工序图1.1--1竖竖向结构构模板安安装流程程图图1.1--2梁板板结构模模板安装装工艺流流程5.1.33模板组组拼模板组装要要严格按按照模板板配板图图尺寸进进行组拼拼，并进进行编号号，非标标准层模模板采用用同部位位的标准准层模板板，不足足之处适适当加以以补充；；模板在在现场拼装时，要要控制好好相邻板板面之间间拼缝，拼拼装要求求详见下下表。序号项目允许偏差1两块模板之之间拼缝缝≤12相邻模板之之间高低低差≤13模板平整度度≤24模板平面尺尺寸偏差差±35.1.44模板定定位1）中心线线和位置置线的放放线当底板或顶顶板混凝凝土浇筑筑完毕并并具有一一定强度度(≥1.22MPaa)，即用用手按不不松软、无无痕迹，方方可上人人进行轴轴线投测测。首先引测建建筑的边边柱或墙墙轴线并并以该轴轴线为起起点，引引出每条条轴线。根根据轴线线位置弹弹出用墨墨线弹出出模板的的内线、边边线以及及外侧控控制线，施施工前三三线必须须到位，以以便于模模板的安安装和校校正。2）标高测测量当墙混凝土土浇筑完完毕，模模板拆除除以后，开开始引测测楼层5500mmm标高高控制线线，并根根据该5500mmm线将将板底的的控制线线直接引引测到墙墙上。3）找平工工作模板承垫底底部应预预先找平平，以保保证模板板位置正正确，防防止模板板底部漏漏浆。可可用在浇浇注砼前前在墙体体钢筋上上焊接短短钢筋间间距1..5m以以确定砼砼的浇注注高度，在在砼初凝凝时将砼砼刮平。4）设置模模板定位位基准墙体模板根根据构件件断面尺尺寸切割割一定长长度的钢钢筋焊成成定位梯梯子支撑撑筋，焊焊在墙体体两根竖竖筋上，起起到支撑撑作用，间间距12200mmm；柱模板，在在基础和和柱模上上口用钢钢筋焊成成井字形形套箍撑撑位模板板并固定定竖向钢钢筋。5）基层处处理模板支设前前用空压压机将楼楼面清理理干净。不不得有积积水、杂杂物，并并将施工工缝表面面浮浆剔剔除，用用水冲净净。所有有内侧模模板必须须刷脱模模剂。5.1.55支撑体体系搭设设1.梁梁和板的的立柱，纵纵横向间间距应相相等或成成倍数。2.木木立柱底底部应设设垫木，顶顶部应设设支撑头头。钢管管立柱底底部应设设垫木和和底座，顶顶部应设设可调支支托，UU型支托托与楞梁梁两侧间间如有间间隙，必必须楔紧紧，其螺螺杆伸出出钢管顶顶部不得得大于2200mmm，螺螺杆外径径与立柱柱钢管内内径的间间隙不得得大于33mm，安安装时应应保证上上下同心心。3.在在立柱底底距地面面2000mm高高处，沿沿纵横水水平方向向应按纵纵下横上上的程序序设扫地地杆。可可调支托托底部的的立柱顶顶端应沿沿纵横向向设置一一道水平平拉杆。扫扫地杆与与顶部水水平拉杆杆之间的的间距，在在满足模模板设计计所确定定的水平平拉杆步步距要求求条件下下，进行行平均分分配确定定步距后后，在每每一步距距处纵横横向应各各设一道道水平拉拉杆。当当层高在在8～20mm时，在在最顶步步距两水水平拉杆杆中间应应加设一一道水平平拉杆；；当层高高大于220m时时，在最最顶两步步距水平平拉杆中中间应分分别增加加一道水水平拉杆杆。所有有水平拉拉杆的端端部均应应与四周周建筑物物顶紧顶顶牢。无无处可顶顶时，应应于水平平拉杆端端部和中中部沿竖竖向设置置连续式式剪刀撑撑。4、满堂模模板在外外侧周圈圈应设置置由下至至上竖向向连续剪剪刀撑，中中间纵横横向每隔隔10米米左右设设置由下下至上竖竖向连续续剪刀撑撑，其宽宽度宜为为4~66米，并并在剪刀刀撑顶部部、扫地地杆处设设置水平平剪刀撑撑。剪刀刀撑杆件件的底端端应与地地面顶紧紧，夹角角宜为445~660度。当当支架立立柱高度度超过55m时，应应在外侧侧周圈立立柱和中中间有结结构柱的的部位，按按水平间间距6~~9米，竖竖向间距距2~33米与建建筑结构构设置一一个固结结点。5.钢钢管立柱柱的扫地地杆、水水平拉杆杆、剪刀刀撑应采采用Φ48mmm×3ｍｍ钢管管，用扣扣件与钢钢管立柱柱扣牢。扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用搭接，并应用铁钉钉牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。5.2模板支支撑体系系设计、支支撑方法法及模板板演算5.2.11标准层层楼板模板支支撑扣件式钢管管支架楼楼板模板板安全计计算书一、计算依依据1、《建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范》JJGJ1300－201112、《混凝凝土结构构设计规规范》GGB5000100-200103、《建筑筑结构荷荷载规范范》GBB5000099-200124、《钢结结构设计计规范》GB50017-20035、《建筑筑施工临临时支撑撑结构技技术规范范》JGGJ3000-220133二、计算参参数基本参数楼板厚度hh(mmm)150楼板边长LL(m))8楼板边宽BB(m))5模板支架高高度H（m）3.15主梁布置方方向平行于楼板板长边立柱纵向间间距la(m))1.2立柱横向间间距lb(m))1.2水平杆步距距h(mm)1.2顶步水平杆杆步距((m)0.7立杆自由端端高度aa(mmm)300次梁间距aa(mmm)200次梁悬挑长长度a1(mmm)300主梁悬挑长长度b1(mmm)300可调托座内内主梁根根数/结构表面要要求表面外露剪刀撑（含含水平）布布置方式式普通型模板荷载传传递方式式可调托座计算依据《建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范》JGJ130-2011材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×3..0次梁类型矩形木楞次梁规格50×1000面板类型覆面木胶合合板面板规格12mm((克隆、山山樟平行行方向))钢管类型Ф48×33荷载参数基础类型混凝土楼板板地基土类型型/地基承载力力特征值值fak(kkPa))/架体底部垫垫板面积积A(mm^2))0.02是否考虑风风荷载否架体搭设省省份、城城市湖北(省))武汉市市(市)地面粗糙度度类型/简图：（图1）平平面图（图2）纵纵向剖面面图1（图3）横横向剖面面图2三、面板验验算根据规范规规定面板板可按简简支跨计计算，根根据施工工情况一一般楼板板面板均均搁置在在梁侧模模板上，无无悬挑端端，故可可按简支支跨一种种情况进进行计算算，取bb=1mm单位面面板宽度度为计算算单元。W=bh22/6==10000×1122/6==240000mmm3,II=bhh3/122=10000××1233/122=14440000mmm41、强度验验算A.当可变变荷载QQ1k为均均布荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：：q1=1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]b+11.4QQ1kb==1.22×(00.3++(244+1..1)××1500/10000))×1++1.44×2..5×11=8..3788kN//m由永久荷载载控制的的组合：：q2=1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]b++1.44×0.77Q1kkb=1..35××(0..3+((24++1.11)×1150//10000)××1+11.4××0.77×2..5×11=7..9388kN//m取最不利组组合得：：q=maxx[q11,q2]=maxx(8..3788,7..9388)=88.3778kNN/m（图4）可可变荷载载控制的的受力简简图1B.当可变变荷载QQ1k为集集中荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：：q3=1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]b=11.2××(0..3+((24++1.11)×1150//10000)××1=44.8778kNN/mp1=1..4Q11k=1.44×2..5=33.5kkN（图5）可可变荷载载控制的的受力简简图2由永久荷载载控制的的组合：：q4=1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]b==1.335×((0.33+(224+11.1))×1550/110000)×11=5..4888kN//mp2=1..4×0.77Q1kk=1.44×0..7×22.5==2.445kNN取最不利组组合得：：（图6）永永久荷载载控制的的受力简简图（图7）面面板弯矩矩图Mmax==0..1999kN··mσ=Mmaax/WW=0..1999×1006/2440000=8..3088N/mmm2≤[f]]=311N/mmm2满足要求2、挠度验验算qk=(GG1k+((G3kk+G2kk)×hh)×bb=(00.3++(244+1..1)××1500/10000))×1==4.0065kkN/mm（图8）正正常使用用极限状状态下的的受力简简图（图9）挠挠度图ν=0.0002mmm≤[ν]]=2000/4400==0.55mm满足要求四、次梁验验算当可变荷载载Q1k为均均布荷载载时：计算简图：：（图10）可变荷荷载控制制的受力力简图11由可变荷载载控制的的组合：：q1=1..2[GG1k+（G2k+GG3k)hh]a++1.44Q1kka=1..2×((0.33+(224+11.1))×1550/110000)×2200//10000+11.4××2.55×2000/110000=1..6766kN//m由永久荷载载控制的的组合：：q2=1..35[[G1kk+（G2k+GG3k)hh]a++1.44×0.77Q1kka=1..35××(0..3+((24++1.11)×1150//10000)××2000/10000++1.44×0..7×22.5××2000/10000==1.5588kkN/mm取最不利组组合得：：q=maxx[q11,q2]=maxx(1..6766,1..5888)=11.6776kNN/m当可变荷载载Q1k为集集中荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：：q3=1..2[GG1k+（G2k+GG3k)hh]a==1.22×(00.3++(244+1..1)××1500/10000))×2000/110000=0..9766kN//mp1=1..4Q11k=1.44×2..5=33.5kkN（图11）可变荷荷载控制制的受力力简图22由永久荷载载控制的的组合：：q4=1..35[[G1kk+（G2k+GG3k)hh]a==1.3352××(0..3+((24++1.11)×1150//10000)××2000/10000==1.0099kkN/mmp2=1..4×0.77Q1kk=1.44×0..7×22.5==2.445kNN（图12）永久荷荷载控制制的受力力简图1、强度验验算（图13）次梁弯弯矩图((kN··m)Mmax==1..0944kN··mσ=Mmaax/WW=1..0944×1006/(883.3333××1033)=113.1127NN/mmm2≤[f]]=155N/mmm2满足要求2、抗剪验验算（图14）次梁剪剪力图((kN))Vmax==3..7933kNτmax==VmaaxS//(Ibb0)=3..7933×1003×622.5××1033/(3341..3333×1004×5××10))=1..3899N/mmm2≤[τ]]=22N/mmm2满足要求3、挠度验验算挠度验算荷荷载统计计，qk=(GG1k+((G3kk+G2kk)×hh)×aa=(00.3++(244+1..1)××1500/10000))×2000/110000=0..8133kN//m（图15）正常使使用极限限状态下下的受力力简图（图16）次梁变变形图((mm))νmax==0.116mmm≤[ν]]=1..2×10000/4400==3mmm满足要求五、主梁验验算在施工过程程中使用用的木方方一般为为4m长，型型钢的主主梁也不不超过44m，简简化为四四跨连续续梁计算算，即能能满足施施工安全全需要，也也符合工工程实际际的情况况。另外外还需考考虑主梁梁的两端端悬挑情情况。主主梁的方方向设定定为立杆杆的横距距方向。根据《建筑筑施工模模板安全全技术规规范》（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计计后，通通过次梁梁以集中中力的方方式传递递至主梁梁。A.由可变变荷载控控制的组组合：q1=0..9×{1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]a+11.4QQ1ka}}=0..9×((1.22×(00.3++(244+1..1)××1500/10000))×2000/110000+1..4×11.5××2000/10000))=1..2566kN//mB.由永久久荷载控控制的组组合：q2=0..9×{1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a++1.44×0.77Q1kka}==0.99×(11.355×(00.3++(244+1..1)××1500/10000))×2000/110000+1..4×00.7××1.55×2000/110000)=11.2552kNN/m取最不利组组合得：：q=maxx[q11,q2]=maax(11.2556,11.2552)==1.2256kkN此时次梁的的荷载简简图如下下（图17）次梁承承载能力力极限状状态受力力简图用于正常使使用极限限状态的的荷载为为：qk=[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]a=((0.33+(224+11.1))×1550/110000)×2200//10000=00.8113kNN/m此时次梁的的荷载简简图如下下（图18）次梁正正常使用用极限状状态受力力简图根据力学求求解计算算可得：：Rmax==1.6642kkNRkmaxx=1.0063kkN还需考虑主主梁自重重，则自自重标准准值为ggk=65..3/110000=0..0655kN//m自重设计值值为：gg=0..9×1.22gk=0.99×1..2×665.33/10000==0.0071kkN/mm则主梁承载载能力极极限状态态的受力力简图如如下：（图19）主梁正正常使用用极限状状态受力力简图则主梁正常常使用极极限状态态的受力力简图如如下：（图20）主梁正正常使用用极限状状态受力力简图1、抗弯验验算（图21）主梁弯弯矩图((kN··m)Mmax==1..1599kN··mσ=Mmaax/WW=11.1559×1106/(88.9886×110000)=1129..0266N/mmm2≤[f]]=2205NN/mmm2满足要求2、抗剪验验算（图22）主梁剪剪力图((kN))Vmax==5..1133kNτmax==QmaaxS//(Ibb0)=5..1133×10000××6.0084××1033/(221.5566××1044×1..2×110)==12..02N/mmm2≤[τ]]=1220NN/mmm2满足要求3、挠度验验算（图23）主梁变变形图((mm))νmax==0.0061mm≤≤[ν]]=1..2×103/4000=33mm满足要求4、支座反反力计算算立柱稳定验验算要用用到承载载能力极极限状态态下的支支座反力力，故：：Rzmaax=10..9022kN六、立柱验验算1、长细比比验算验算立杆长长细比时时取k==1,μ1、μ2按JGJJ1300-20011附附录C取用l01=kμ11(h++2a))=1××1.7714××(1..2+22×3000/110000)=33.0885ml02=kkμ2h==1×22.4992×11.2==2.999m取两值中的的大值l0=maax(ll01,,l022)=maax(33.0885,22.999)=33.0885mλ=l0//i=33.0885×110000/(11.599×100)=1194≤≤[λ]]=2110满足要求2、立柱稳稳定性验验算(顶部立立杆段))λ1=l001/ii=3..0855×10000//(1..59××10))=1994根据λ1查查JGJJ1300-20011附附录A..0.66得到φ==0.1191N1=0..9×[1..2(GG1k+((G2kk+G3kk)h0)+11.4((Q1kk+Q2kk)]llalb=0.99×(11.2××(0..5+((24++1.11)×1150//10000)++1.44×(11+2)))×11.2××1.22=122.0776kNNf=N1//(φAA)=112.0076××10000/((0.1191××(4..24××1000))==1499.1117N//mm22≤[σ]]=2005N//mm22满足要求3、立柱稳稳定性验验算(非顶部部立杆段段)λ2=l002/ii=2..99××10000/((1.559×110)==1888.0775根据λ1查查JGJJ1300-20011附附录A..0.66得到φ==0.2203N3=0..9×[1..2(GG1k+((G2kk+G3kk)h0)+11.4((Q1kk+Q2kk)]llalb+0..9×1.22×H××gk=0..9×((1.22×(00.5++(244+1..1)××1500/10000))+1..4×((1+22))××1.22×1..2+00.9××1.22×3..15××0.2205==12..7744kNf=N3//(φAA)=112.7774××10000/((0.2203××(4..24××1000))==1488.5116N//mm22≤[σ]]=2005N//mm22满足要求七、可调托托座验算算按上节计算算可知，可可调托座座受力NN=Rzmaax=10..9022kNNN=10..9022kNN≤[N]]=1550kNN满足要求5.2.22标准层层梁模板板支撑标准层梁构构件截面面尺寸见见下表：：150*4400200*4400250*4400300*4400400*5580500*5580600*7730200*4420250*6600300*6600400*7780500*6600600*7780200*5500300*6670500*7730200*5550500*112000200*5580200*6600200*6650根据梁宽将将梁模板板支撑分分为两类类设计，5500宽宽以下为为一类，5500及及以上为为第二类类分别取取4000*7880,5500**12000的梁梁作为验验算对象象。1）对4000*7780的的梁进行行演算扣件式梁模模板安全全计算书书一、计算依依据1、《建筑筑施工模模板安全全技术规规范》JJGJ1162--200082、《建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范》JJGJ1130--201113、《混凝凝土结构构设计规规范》GGB5000100-200104、《建筑筑结构荷荷载规范范》GBB500009--201125、《钢结结构设计计规范》GB50017-20036、《建筑筑施工临临时支撑撑结构技技术规范范》JGGJ3000-2201331、计算参参数基本参数混凝土梁高高h(mmm)780混凝土梁宽宽b(mmm)400混凝土梁计计算跨度度L(mm)6新浇筑混凝凝土结构构层高FFH(mm)3.15计算依据《建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范》JGJ130-2011模板荷载传传递方式式可调托座扣件传力时时扣件的的数量/梁两侧楼板板情况梁两侧有板板梁侧楼板厚厚度150斜撑(含水水平)布置方方式普通型梁跨度方向向立柱间间距laa(m))1垂直梁跨度度方向的的梁两侧侧立柱间间距lbb(m))1水平杆步距距h(mm)1.2梁侧楼板立立杆的纵纵距laa1(mm)1.2梁侧楼板立立杆的横横距lbb1(mm)1.2立杆自由端端高度aa(mmm)400梁底增加立立柱根数数n1梁底支撑小小梁根数数m4次梁悬挑长长度a11(mmm)300结构表面要要求表面外露架体底部布布置类型型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×3..0次梁类型矩形木楞次梁规格50×1000面板类型覆面木胶合合板面板规格12mm((克隆、山山樟平行行方向))钢管规格Ф48×33荷载参数基础类型混凝土楼板板地基土类型型/地基承载力力特征值值fakk(N//mm22)/架体底部垫垫板面积积A(mm2)0.02是否考虑风风荷载否架体搭设省省份、城城市湖北(省))武汉市市(市)地面粗糙度度类型/2、施工简简图（图1）剖剖面图11（图2）剖剖面图22二、面板验验算根据规范规规定面板板可按简简支跨计计算，根根据施工工情况一一般楼板板面板均均搁置在在梁侧模模板上，无无悬挑端端，故可可按简支支跨一种种情况进进行计算算，取bb=1mm单位面面板宽度度为计算算单元。W=bh22/6==10000×1122/6==240000mmm3I=bh33/122=10000××1233/122=14440000mmm41、强度验验算A.当可变变荷载QQ1k为均均布荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：：q1=1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]b+11.4QQ1kb==1.22×(00.5++(244+1..5)××7800/10000))×1++1.44×2..5×11=277.9668kNN/m由永久荷载载控制的的组合：：q2=1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]b++1.44×0.77Q1kkb=1..35××(0..5+((24++1.55)×7780//10000)××1+11.4××0.77×2..5×11=299.9777kNN/m取最不利组组合得：：q=maxx[q11,q2]=maax(227.9968,,29..9777)=229.9977kkN/mm（图3）面面板简图图B.当可变变荷载QQ1k为集集中荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：：q3=1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]b=11.2××(0..5+((24++1.55)×7780//10000)××1=224.4468kkN/mmp1=1..4Q11k=1.44×2..5=33.5kkN（图4）面面板简图图由永久荷载载控制的的组合：：q4=1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]b==1.335×((0.55+(224+11.5))×7880/110000)×11=277.5227kNN/mp2=1..4×0.77Q1kk=1.44×0..7×22.5==2.445kNN（图5）面面板简图图（图6）面面板弯矩矩图取最不利组组合得：：Mmax==0.1171kkN·mmσ=Mmaax/WW=0..1711×1006/2440000=7..1277N/mmm2≤[f]]=311N/mmm2满足要求2、挠度验验算qk=(GG1k+((G3kk+G2kk)×hh)×bb=(00.5++(244+1..5)××7800/10000))×1==20..39kkN/mm（图7）简简图（图8）挠挠度图ν=0.0002mmm≤[ν]]=4000/(((4--1)××4000)=00.3333mmm满足要求三、次梁验验算A、当可变变荷载QQ1k为均均布荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：：q1=1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]a+11.4QQ1ka==1.22×(00.5++(244+1..5)××7800/10000))×4000/110000/(44-1))+1..4×22.5××4000/10000//(4--1)==3.7729kkN/mm由永久荷载载控制的的组合：：q2=1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a++1.44×0.77Q1kka=1..35××(0..5+((24++1.55)×7780//10000)××4000/10000//(4--1)++1.44×0..7×22.5××4000/10000//(4--1)==3.9997kkN/mm取最不利组组合得：：q=maxx[q11,q2]=maax(33.7229,33.9997)==3.9997kkN/mm计算简图：：（图9）简简图B、当可变变荷载QQ1k为集集中荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：：q3=1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]a=11.2××(0..3+((24++1.11)×7780//10000)××4000/10000//(4--1)==3.118kNN/mp1=1..4Q11k=1.44×2..5=33.5kkN（图10）简图由永久荷载载控制的的组合：：q4=1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a==1.335×((0.33+(224+11.1))×7880/110000)×4400//10000/((4-11)=33.5778kNN/mp2=1..4×0.77Q1kk=1.44×0..7×22.5==2.445kNN（图11）简图1、强度验验算（图12）次梁弯弯矩图((kN··m)Mmax==1.1193kkN·mmσ=Mmaax/WW=1..1933×1006/(885.3333××10000)==13..9822N/mmm2≤[f]]=155N/mmm2满足要求2、抗剪验验算（图13）次梁剪剪力图((kN))Vmax==4.4454kkNτmax==VmaaxS//(Ibb)=44.4554×1103×622.5××1033/(3341..3333×1004×5××10))=1..6311N/mmm2≤[τ]]=2N/mmm2满足要求3、挠度验验算挠度验算荷荷载统计计，qk=(GG1k+((G3kk+G2kk)×hh)×aa=(00.3++(244+1..1)××0.115)××0.33=(00.3++(244+1..1)××7800/10000))×4000/110000/(44-1))=2..65kkN/mm（图14）变形计计算简图图（图15）次梁变变形图((mm))νmax==0.1177mmm≤[ν]]=1×10000/4400==2.55mm满足要求四、主梁验验算梁两侧楼板板的立杆杆为梁板板共用立立杆，立立杆与水水平钢管管扣接属属于半刚刚性节点点，为了了便于计计算统一一按铰节节点考虑虑，偏于于安全。根根据实际际工况，梁梁下增加加立杆根根数为11，故可可将主梁梁的验算算力学模模型简化化为1++2-11=2跨跨梁计算算。这样样简化符符合工况况，且能能保证计计算的安安全。等跨连续梁梁，跨度度为:2跨距为：((等跨)0.55根据《建筑筑施工模模板安全全技术规规范》（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计计后，通通过次梁梁以集中中力的方方式传递递至主梁梁。A.由可变变荷载控控制的组组合：q1=0..9×{1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]a+11.4QQ1ka}}=0..9×((1.22×(00.3++(244+1..5)××7800/10000))×4000/(((4--1)××10000)++1.44×1..5×4400//((44-1))×10000)))=33.1559kNN/mB.由永久久荷载控控制的组组合：q2=0..9×{1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a++1.44×0.77Q1kka}==0.99×(11.355×(00.3++(244+1..5)××7800/10000))×4000/(((4--1)××10000)++1.44×0..7×11.5××4000/(((4-11)×110000))==3.4447kkN/mm取最不利组组合得：：q=maxx[q11,q2]=maxx(3..1599,3..4477)=33.4447kNN此时次梁的的荷载简简图如下下（图16）次梁承承载能力力极限状状态受力力简图用于正常使使用极限限状态的的荷载为为：qk=[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a==(0..3+((24++1.55)×7780//10000)××4000/(((4-11)×110000)=22.6992kNN/m此时次梁的的荷载简简图如下下（图17）次梁正正常使用用极限状状态受力力简图根据力学求求解计算算可得：：承载能力极极限状态态下在支支座反力力：R==3.6674kkN正常使用极极限状态态下在支支座反力力：Rk=2.8869kkN还需考虑主主梁自重重，则自自重标准准值为ggk=655.3//10000=00.0665kkN/mm自重设计值值为：gg=0..9×1.22gk=0.99×1..2×665.33/10000==0.0071kkN/mm则主梁承载载能力极极限状态态的受力力简图如如下：（图18）主梁正正常使用用极限状状态受力力简图则主梁正常常使用极极限状态态的受力力简图如如下：（图19）主梁正正常使用用极限状状态受力力简图1、抗弯验验算（图16）主梁弯弯矩图((kN··m)Mmax==0.5553kkN·mmσ=Mmaax/WW=0..5533×1006/(88.9886×110000)=661.5539NN/mmm2≤[f]]=2005N//mm22满足要求2、抗剪验验算（图17）主梁剪剪力图((kN))Vmax==6..5122kNτmax==QmaxxS/((Ib))=6..5122×10000××6.0084××1033/(221.5566××1044×1..2×110)==15..3099N/mmm2≤[τ]]=1220N//mm22满足要求3、挠度验验算（图18）主梁变变形图((mm))νmax==0.0002mmm≤[ν]]=1×10000/((1+11)/4400==1.225mmm满足要求4、支座反反力计算算因两端支座座为扣件件，非两两端支座座为可调调托座，故故应分别别计算出出两端的的最大支支座反力力和非两两端支座座的最大大支座反反力。故经计算得得：两端支座最最大支座座反力为为：R1=0..8711kN非端支座最最大支座座反力为为：R2=133.0223kNN五、端支座座扣件抗抗滑移验验算按上节计算算可知，两两端支座座最大支支座反力力就是扣扣件的滑滑移力R1=0..8711kN≤[N]]=8kN满足要求六、可调托托座验算算非端支座最最大支座座反力为为即为可可调托座座受力R2=133.0223kNN≤[N]]=1550kNN满足要求七、立柱验验算1、长细比比验算验算立杆长长细比时时取k==1,μμ1、μ2按JGJJ1300-20011附附录C取用l01=kkμ1(h++2a))=1××1.5501××(1..2+22×4000/110000)=33.0002ml02=kkμ2h=1××2.3399××1.22=2..8799m取两值中的的大值l0=maax(ll01,,l02)==maxx(3..0022,2..8799)=33.0002mλ=l0//i=33.0002×110000/(11.599×100)=1188..8055≤[λ]]=2110满足要求2、立柱稳稳定性验验算(顶部立立杆段))λ1=l001/ii=1..1555×1..5011×(11.2++2×4400//10000)××10000/((1.559×110)==2188.077根据λ1查查JGJJ1300-20011附附录A..0.66得到φ==0.2203梁两侧立杆杆承受的的楼板荷荷载N1=[11.2((G1kk+(GG2k+GG3k)hh0)+11.4((Q1kk+Q2kk)]lla1lb1=(1..2×((0.55+(224+11.1))×1550/110000)+11.4××(1++2)))×1..2×11.2==13..4188kN由第五节知知，梁两两侧立杆杆承受荷荷载为就就是端支支座的最最大反力力R1=0..8711kN由于梁中间间立杆和和两侧立立杆受力力情况不不一样，故故应取大大值进行行验算NA=maax(NN1+R1,R2)=144.2889kNNf=NA//(φAA)=114.2289××10000/((0.2203××(4..24××1000))==1666.0111N//mm22≤[σ]]=2005N//mm22满足要求3、立柱稳稳定性验验算(非顶部部立杆段段)λ2=l002/ii=1..1555×2..3999×1..2×110000/(11.599×100)=2209..12根据λ1查查JGJJ1300-20011附附录A..0.66得到φ==0.1166此处还应考考虑架体体的自重重产生的的荷载NC=NAA+1..2×HH×gkk=14..2899+1..2×00.0665×((2.337+((7800-1550)//10000)==14..5244kNf=NC//(φAA)=114.5524××10000/((0.1166××(4..24××1000))==2044.6553N//mm22≤[σ]]=2005N//mm22满足要求2）梁取5500**1200作为为验算对对象：扣件式梁模模板安全全计算书书一、计算依依据1、《建筑筑施工模模板安全全技术规规范》JJGJ1162--200082、《建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范》JJGJ1130--201113、《混凝凝土结构构设计规规范》GGB5000100-200104、《建筑筑结构荷荷载规范范》GBB500009--201125、《钢结结构设计计规范》GB50017-20036、《建筑筑施工临临时支撑撑结构技技术规范范》JGGJ3000-2201331、计算参参数基本参数混凝土梁高高h(mmm)1200混凝土梁宽宽b(mmm)500混凝土梁计计算跨度度L(mm)6新浇筑混凝凝土结构构层高FFH(mm)3.15计算依据《建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范》JGJ130-2011模板荷载传传递方式式可调托座扣件传力时时扣件的的数量/梁两侧楼板板情况梁两侧有板板梁侧楼板厚厚度150斜撑(含水水平)布置方方式普通型梁跨度方向向立柱间间距laa(m))1垂直梁跨度度方向的的梁两侧侧立柱间间距lbb(m))1.1水平杆步距距h(mm)1.2梁侧楼板立立杆的纵纵距laa1(mm)1.2梁侧楼板立立杆的横横距lbb1(mm)1.2立杆自由端端高度aa(mmm)400梁底增加立立柱根数数n2梁底支撑小小梁根数数m5次梁悬挑长长度a11(mmm)300结构表面要要求表面外露架体底部布布置类型型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48×3..0次梁类型矩形木楞次梁规格50×1000面板类型覆面木胶合合板面板规格12mm((克隆、山山樟平行行方向))钢管规格Ф48×33荷载参数基础类型混凝土楼板板地基土类型型/地基承载力力特征值值fakk(N//mm22)/架体底部垫垫板面积积A(mm2)0.02是否考虑风风荷载否架体搭设省省份、城城市湖北(省))武汉市市(市)地面粗糙度度类型/2、施工简简图（图1）剖剖面图11（图2）剖剖面图22二、面板验验算根据规范规规定面板板可按简简支跨计计算，根根据施工工情况一一般楼板板面板均均搁置在在梁侧模模板上，无无悬挑端端，故可可按简支支跨一种种情况进进行计算算，取bb=1mm单位面面板宽度度为计算算单元。W=bh22/6==10000×1122/6==240000mmm3I=bh33/122=10000××1233/122=14440000mmm41、强度验验算A.当可变变荷载QQ1k为均均布荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：：q1=1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]b+11.4QQ1kb==1.22×(00.5++(244+1..5)××12000/110000)×11+1..4×22.5××1=440.882kNN/m由永久荷载载控制的的组合：：q2=1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]b++1.44×0.77Q1kkb=1..35××(0..5+((24++1.55)×112000/10000))×1++1.44×0..7×22.5××1=444.4435kkN/mm取最不利组组合得：：q=maxx[q11,q2]=maax(440.882,444.4435))=444.4335kNN/m（图3）面面板简图图B.当可变变荷载QQ1k为集集中荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：：q3=1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]b=11.2××(0..5+((24++1.55)×112000/10000))×1==37..32kkN/mmp1=1..4Q11k=1.44×2..5=33.5kkN（图4）面面板简图图由永久荷载载控制的的组合：：q4=1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]b==1.335×((0.55+(224+11.5))×12200//10000)××1=441.9985kkN/mmp2=1..4×0.77Q1kk=1.44×0..7×22.5==2.445kNN（图5）面面板简图图（图6）面面板弯矩矩图取最不利组组合得：：Mmax==0.1182kkN·mmσ=Mmaax/WW=0..1822×1006/2440000=7..5944N/mmm2≤[f]]=311N/mmm2满足要求2、挠度验验算qk=(GG1k+((G3kk+G2kk)×hh)×bb=(00.5++(244+1..5)××12000/110000)×11=311.1kkN/mm（图7）简简图（图8）挠挠度图ν=0.0002mmm≤[ν]]=5000/(((5--1)××4000)=00.3113mmm满足要求三、次梁验验算A、当可变变荷载QQ1k为均均布荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：：q1=1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]a+11.4QQ1ka==1.22×(00.5++(244+1..5)××12000/110000)×5500//10000/((5-11)+11.4××2.55×5000/110000/(55-1))=5..1033kN//m由永久荷载载控制的的组合：：q2=1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a++1.44×0.77Q1kka=1..35××(0..5+((24++1.55)×112000/10000))×5000/110000/(55-1))+1..4×00.7××2.55×5000/110000/(55-1))=5..5544kN//m取最不利组组合得：：q=maxx[q11,q2]=maax(55.1003,55.5554)==5.5554kkN/mm计算简图：：（图9）简简图B、当可变变荷载QQ1k为集集中荷载载时：由可变荷载载控制的的组合：：q3=1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]a=11.2××(0..3+((24++1.11)×112000/10000))×5000/110000/(55-1))=4..5633kN//mp1=1..4Q11k=1.44×2..5=33.5kkN（图10）简图由永久荷载载控制的的组合：：q4=1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a==1.335×((0.33+(224+11.1))×12200//10000)××5000/10000//(5--1)==5.1133kkN/mmp2=1..4×0.77Q1kk=1.44×0..7×22.5==2.445kNN（图11）简图1、强度验验算（图12）次梁弯弯矩图((kN··m)Mmax==1.2255kkN·mmσ=Mmaax/WW=1..2555×1006/(885.3333××10000)==14..7111N/mmm2≤[f]]=155N/mmm2满足要求2、抗剪验验算（图13）次梁剪剪力图((kN))Vmax==4.8869kkNτmax==VmaaxS//(Ibb)=44.8669×1103×622.5××1033/(3341..3333×1004×5××10))=1..7833N/mmm2≤[τ]]=2N/mmm2满足要求3、挠度验验算挠度验算荷荷载统计计，qk=(GG1k+((G3kk+G2kk)×hh)×aa=(00.3++(244+1..1)××0.115)××0.33=(00.3++(244+1..1)××12000/110000)×5500//10000/((5-11)=33.8003kNN/m（图14）变形计计算简图图（图15）次梁变变形图((mm))νmax==0.2253mmm≤[ν]]=1×10000/4400==2.55mm满足要求四、主梁验验算梁两侧楼板板的立杆杆为梁板板共用立立杆，立立杆与水水平钢管管扣接属属于半刚刚性节点点，为了了便于计计算统一一按铰节节点考虑虑，偏于于安全。根根据实际际工况，梁梁下增加加立杆根根数为22，故可可将主梁梁的验算算力学模模型简化化为2++2-11=3跨跨梁计算算。这样样简化符符合工况况，且能能保证计计算的安安全。等跨连续梁梁，跨度度为:3跨距为：((等跨)0.3367根据《建筑筑施工模模板安全全技术规规范》（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计计后，通通过次梁梁以集中中力的方方式传递递至主梁梁。A.由可变变荷载控控制的组组合：q1=0..9×{1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]a+11.4QQ1ka}}=0..9×((1.22×(00.3++(244+1..5)××12000/110000)×5500//((55-1))×10000))+1..4×11.5××5000/(((5-11)×110000))==4.4408kkN/mmB.由永久久荷载控控制的组组合：q2=0..9×{1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a++1.44×0.77Q1kka}==0.99×(11.355×(00.3++(244+1..5)××12000/110000)×5500//((55-1))×10000))+1..4×00.7××1.55×5000/(((5--1)××10000)))=4..8588kN//m取最不利组组合得：：q=maxx[q11,q2]=maxx(4..4088,4..8588)=44.8558kNN此时次梁的的荷载简简图如下下（图16）次梁承承载能力力极限状状态受力力简图用于正常使使用极限限状态的的荷载为为：qk=[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a==(0..3+((24++1.55)×112000/10000))×5000/(((5--1)××10000)==3.8863kkN/mm此时次梁的的荷载简简图如下下（图17）次梁正正常使用用极限状状态受力力简图根据力学求求解计算算可得：：承载能力极极限状态态下在支支座反力力：R==5.1178kkN正常使用极极限状态态下在支支座反力力：Rk=4.1116kkN还需考虑主主梁自重重，则自自重标准准值为ggk=655.3//10000=00.0665kkN/mm自重设计值值为：gg=0..9×1.22gk=0.99×1..2×665.33/10000==0.0071kkN/mm则主梁承载载能力极极限状态态的受力力简图如如下：（图18）主梁正正常使用用极限状状态受力力简图则主梁正常常使用极极限状态态的受力力简图如如下：（图19）主梁正正常使用用极限状状态受力力简图1、抗弯验验算（图16）主梁弯弯矩图((kN··m)Mmax==0.3398kkN·mmσ=Mmaax/WW=0..3988×1006/(88.9886×110000)=444.3337NN/mmm2≤[f]]=2005N//mm22满足要求2、抗剪验验算（图17）主梁剪剪力图((kN))Vmax==7..7799kNτmax==QmaxxS/((Ib))=7..7799×10000××6.0084××1033/(221.5566××1044×1