3611.42平米四层带构架层办公楼设计含计算书建筑、结构图原创高校优秀

1、楼面结构平面布 荷载计弯矩计截面设板的配筋计计算简图及梁柱线刚荷载计风荷载作用下的位移计截面设计和配筋计设计资梯段板设平台板设平台梁设设计资中柱下基础设边柱下基础设致谢附录A ，楼面结构平面布置荷载计算楼面面层 表，取装修荷载 2.2 kN/m22楼面面B1装修结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板小展厅恒荷载设计值活荷载设计值合计q= q/2=2.5B2装修结构层（90mm 厚钢筋混凝土楼板0.925=2.3kN/m小走廊恒荷载设计值活荷载设计值q= q/2=1.8B3装修结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板B4q= q/2=2.5 kN/m2， 1.5kN/m2结构层（90mm 厚钢筋混凝土楼板

2、0.925=2.3kN/m小展厅恒荷载设计值活荷载设计值合计q= q/2=2.5B5装修结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板小展厅恒荷载设计值活荷载设计值q=1合计q= q/2=2.5 kN/m2，B6装修结构层（90mm 厚钢筋混凝土楼板0.925=2.3kN/m小走廊恒荷载设计值活荷载设计值合计q= q/2=1.8B7装修结构层（110mm厚钢筋混凝土楼板小展厅恒荷载设计值活荷载设计值合计q= q/2=2.5弯矩计算（按弹性理论计算时在 q/2 作用下的跨中弯矩值之和；支座最大弯矩为当内支座固定时，在 g+q 作用下的支座 my mx 区内跨内跨 座支 座支 my mx 内跨 区跨内 mx

3、my 支座 B4 板内力l0 x/l0y=3.9m/1.2m=3.2应按单向板计算，力沿短向传递跨中弯矩my = 1/14(g+q) l 2=1/149.51.22=0.98kN.m/ m+支座弯矩my 1/10(g+q) +B5 板内力 座支 my mx 区+跨m2(3.9m)2=6.38 B6 板内力区跨内 mx my 支座 B7 板内力区mmy mx 跨跨内 kN/m2(3.m) 座支 + 支座内力B1-B2my=1(-11.77kN.m/m-3.77kN.m/m)=-7.772B2-B3my=1(-3.77kN.m/m-11.32kN.m/m)=-7.552B3-B4B1-B5mx=1

4、(-14.87kN.m/m-11.75kN.m/m)=-13.312B2-B6mx=1(-2.66kN.m/m-2.66kN.m/m)=-2.662B3-B5mx=1(-13.37kN.m/m-11.74kN.m/m)=-12.562B5-B6my=1(-8.79kN.m/m-3.64kN.m/m)=-6.222B5-B5mx=1(-11.74kN.m/m-11.74kN.m/m)=-11.742B6-B6mx=1(-2.66kN.m/m-2.66kN.m/m)=-2.662B5-B7mx=1(-11.74kN.m/m-12.49kN.m/m)=-12.122mx=1(-12.49kN.m/m

5、-12.49kN.m/m)=-12.492my=1(-3.64kN.m/m-8.73kN.m/m)=-6.192截面设计截面有效高度：假定选用8 钢筋，则对于B1,B3,B5, B7板，l0 x方向跨中截面的 h0 x=90mm；l0y h0y=80mmh0=90mm；对于 B2,B4,B6, l0 x 方向跨中截面的 h0 x=60mm l0y 方向跨中截面的 h0y=70mm；支座截面h0=70mm；最小配筋率：因为0.45 ff0.45 0.23% 0.2A、B、E、F Asmin=0.23%1000110=253mm2C、D Asmin=0.23%100090=207mm 2材料：混凝

6、土强度等级为C25fC=11.9 ft板的配筋计算为便于计算，近似取0.95，0.95h0 fm As xyxyxyx00yxyxyxym 实配计算简图及梁柱线刚度确定框架计算框架的计算单元,取轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌于固框架梁柱的线刚度左边跨梁：i=EI/L=3.0107 2 1 0.250.5)3=2.89104右边跨梁：i=EI/L=3.0107 2 1 0.250.5)3=4.4104i=EI/L=3.010710.35(0.4)3/4.3 =1.3104i=EI/L=3.0107 1 0.35(0.4)3 /=1.24104i=EI/L=3.0107 1 0.35(0.4)3

7、 /=1.44104i=EI/L=3.0107 1 0.35(0.4)3 /=1.44104荷载计算各楼面25 号，具体做法见表，取装修荷载 1.5 kN/m2表，取装修荷载 2.2 kN/m2/542.0kN/m22.0kN/m23.5 kN/ m2卫生间2.5 kN/走廊2.5 kN/其中： 内为板自重屋面荷梁、墙、柱及其余构件荷载梁自= 25 梁宽 （梁高-平均板厚抹灰层 =2170.01m（梁高-平均板厚+梁宽）= 梁自重 + 抹灰层如10mm厚抹灰层混合砂浆:0.01(0.5-0.11+0.25)217=0.2kN/m合/1 = （层高-梁高）（墙体面荷-窗面荷 / 梁长墙体自重扣除

8、窗口部分墙体窗体自重合折算成均布荷 47.5KN/3.9m=12.4KN/m/0000000000000000卫生间墙X3 0 00卫生间墙Y3.2.2.3柱自重10mm厚抹灰层混合砂浆:合一层柱重3.84.3=16.3 二层柱重3.84.5=17.1 三层柱重3.83.9=14.8 四层柱重3.84.3=14.8 (250.1+1.5) 0.7=2.80.5自重(250.1+1.0) 0.6=1.8 墙体自重(250.1+1.5) 1.5=6.0 压顶梁自重合墙体自重(250.1+1.5) 1.5=6.0 挑板自重(250.15+1.5) 1.2=6.3 压顶梁自重合12 （ ）各层楼面二层

9、楼屋 /21-2(短向长度/2/长向长度)2+(短向长度/2/长向长度)3 层名gqABCDEFA2B42C2DEFG2H2A2B42C2DEF2G2A52B52C2D2E52F52竖向荷载下框架受恒载=13.12.20.5=14.4 KN活载=3.02.20.5=3.3 KN=1.9+4.7+1.1=7.7 =1 0+2.0=3.0 =3.2+4.7+1.1+8.9=17.9 =1.8+2.3=4.1 恒载=59 KN活载=16 =6.6+2.4+2.7+11.6=23.3 =6.6+4.0+2.7+11.6=24.9 其中：一级次梁=4.7+3.6+1.1=9.4 =2.3+1.9=4.2

10、 恒载=9.43.90.5=18.3KN活载=4.23.90.5=8.2 KN=6.6+2.6+2.7=11.9 =6.6+4.0+2.7+11.6=13.3 =3.1+3.1=6.2 3.2.4.2. CD轴间框架其中：次梁=3.8+5.2+1.3+14.1=24.4 =2.5+4.3=4.2 恒载=24.43.90.52=95.2KN活载=6.83.90.52=26.5 KN=6.6+6.6+3.6=16.8 =2.9+2.9+3.6=9.4 其中：次梁=3.8+5.2+1.3+12.1=22.4 =2.5+2.4=4.9 恒载=22.43.90.52=87.4KN活载=4.93.90.5

11、2=19.1 KN=6.6+6.6+3.6+11.1=27.9 =2.9+2.9+3.6=9.4 其中：次梁=3.8+5.2+1.3+12.1=22.4 =2.5+2.4=4.9 恒载=22.43.90.52=87.4KN活载=4.93.90.52=19.1 KN=6.6+6.6+3.6+11.1=27.9 =2.9+2.9+3.6=9.4 其中：次梁=4.5+6.1+1.3=11.9 =2.0+2.4=4.4 恒载=11.93.90.52=46.4KN活载=4.43.90.52=17.2 KN3.4+3.4+3.6=10.4 恒载=空调搁板自重+板传荷载+ 梁自重+墙自重=(3.3+5.2)

12、3.9+(1.6+12.4) (3.9-=4.33.9=16.8 恒载=空调搁板自重+A 板传荷载+B 板传荷载+ 梁自重+墙自重(3.9-=2.43.9/2+2.33.9 /2=9.2 =3.33.9+5.23.9/2+4.73.9 /2+(1.6+10.0) (3.9-=2.43.9/2+2.33.9 /2=9.2 =(6.6+1.8)3.9+6.13.9+1.6 (3.9-=2.43.9=9.4 =(5.2+3.8)3.9+(1.6+13.9) (3.9-=(4.3+2.5)3.9=26.5 其中：其右侧框架梁=1.9+3.8+1.6+11.9=19.2 =1.0+2.5=3 5 =3.

13、2+3.8+1.6+11.9=20.5 2.4.1.2活载活载=(5.2+3.8) 3.9+(1.6+11.9) (3.9-=(2.4+2.5) =(5.2+3.8+3.6+3.8) 3.9/2+(1.6+13.9) (3.9-=(4.3+2.5+1.9+2.5)3.9/2=18.1 3.9+1.6(3.9-=(2.4+2.0)3.9=16.8 =5.2 3.9+(1.6+16) (3.9-=4.33.9=16.8 =5.2 3.9+(1.6+13.7) (3.9-=4.33.9=16.8 =5.2 3.9+(1.6+13.7) (3.9-=4.33.9=16.8 =6.1 3.9+(1.6+

14、12.9) (3.9-=2.43.9=9.4 竖向受荷风荷0离地高度 Z/mhi/hj /Wk/风荷载作用下的位移验算侧移刚度 DDCB层底222.89104 24.4104 5 21.321.324.4104 21.322.89104 c c D= i 12/(KN/2c i D54376773608418295KN /i 0.52 D= i 12/(KN/ c c 二层B2.89104 1.24C2.89104 4.4104 D4.4104 1.24D39545483 470014137KN/i 0.52 D= i 12/(KN/ c c B2.89104 三层C2.89104 4.410

15、4 D4.4104 1.44D 56818188687020739KN /i 0.52 D= i 12/(KN/ c c 四层B2.89104 C2.89104 4.4104 D4.4104 1.44D 56818188687020739KN /3.3.1 式中， 第j层的总剪力第j第j第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移jjj jnjWj /Vj /D/(KN /j /j /j 层间侧移最大内力计算二次分配法求杆3.4.1.6顶面的配筋量，节约钢材。对现浇整体式框架0.80.9 0.8。杆杆调幅前调幅后右左右98 调幅前调幅后计算跨中1ql2Fab1(M M

16、跨式中 ，M跨梁跨中弯矩值M1、M 梁两端调幅后弯矩值a, qabFMMM000000qabFMMM000000计算梁柱当已知框架M图求V图时，可采用结构力学取脱离体的方法。对于梁其剪力Vlk Volk (Mijk 对于梁其剪力Vlk Volk (Mijk Mjik)/Vrk Vork (Mijk M jik )/qMMqMM 计算Nu, Nl 以压力为正，拉力为负。结果风荷载作用下的内V 38.06+8.52+8.30+7.99 3iiiiV2MiV3V3MC 2.66KN13.9m 5.19KN 25.43KN13.9m 10.59KN 2MC8.27KN14.5m18.61KN 210.

17、96KN24.3m31.42KN B1C1D110.96KN14.3m15.71KN C1D1Mb Mi i (M i i (M i ibz MimkhV各层梁端3.4.5.2. 3.4.5.3. M V fc 11.9N /ft 1.27N /f 210N /mm2 f 360N /yyb yyff 235N / 400N /框架梁截面设min max0.2%,45ft/fy（对二层梁 BC2,CD2 进行计算，其余见表BC2 跨中截面最不利内力按Tb l0 5400 bfbSn 2503900取bf h0has 50035 f b h (h h f ) 11.91800110(4651 c

18、 f 2 属于第一类T 截面抵抗矩系数： s f b 1 c f 1.011.91800 a f b h 1 c f f最小配筋面积： h0has 50035截面抵抗矩系数： s f 1.011.92501 11 2 11 2a1f11.92504650.074 18(A 50918(A 509mm2s支座C左截面最不利内力h0has 50060截面抵抗矩系数： s f bh2 1.011.92504402 1 11 2 11 2a1f11.92504650.376 待支座CCD2 跨中截面最不利内力按Tb l0 7800 bfbSn 2503900取bf h0has 65035 f b h

19、(h hf ) 11.92600110(6151 c f 属于第一类T 截面抵抗矩系数： s f b 1.011.9 26001 c f 11 2 11 2a f b h11.92600615 1 c f 0 sfs bh 0.2%250650 22(A 22(A 1520mm2s支座C右截面最不利内力h0has 65060241.76截面抵抗矩系数： s f bh2 1.011.92505902 1 11 2 11 2a1f11.92504650.270 和支座C左同时考虑，实配3 18+2 22(As 1523mm2 支座D右截面最不利内力h0has 65035104.69截面抵抗矩系数：

20、 s f bh2 1.011.92506152 1 11 2 11 2a1f11.92506150.098 实配2 18(As 509mm2 Mb（bf BCCD支座支座C支座C支座BCCD支座支座C支座C支座BCCD支座支座C支座C支座BCCD支座支座C支座C支座BC2 截面校核0.25Bcfcbh0 0.251.011.9250465 345.84KN 是否按构造配箍VC 0.7ftbh0 0.71.27250465103.35kN 选用8200V 1.25ASV h 1.25210 250.3465 61397N VcVs 103.3561.40 164.75kN CD2 （250 x6

21、50）截面校核0.25Bcfcbh0 0.251.011.9250615457.41KN 是否按构造配箍VC 0.7ftbh0 0.71.27250615136.68kN 选用8200V 1.25ASV h 1.25210 250.361581203N VcVs 136.6881.20217.88kN 其余斜截面抗剪承载力计算见表：（均选用 梁VC0.7V 1.25ASV Vc345 61 框架柱截面（对底层中M 第一组内力N 在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩,柱的计算长度e M e 400/30eie0 ea 207.3 0.5fcA0.511.9350400由于L0/h=4300/400=

22、10.755 所以 (4300 2 )( 0) 1)1400ei/h0 140027 3/ee h a 1.5327.3400/235 Nb1 f 1724.481000 f 1724.48100027.30.4311.93501 11.93500Nea f bh2 (11724.48100027.311.935036520.981(1 1 A A 2 360(365 ASSl0 (20.2min umin 比值u ,l 中的较1.24 这里，u 2.894.4 0.35 l min l0 (20.2min )H 24.38.6m e M 103 e 400/30eie0ea 2032.3 0

23、.5fcA0.511.9350400由于L0/h=4300/400=10.755 所以 l0 (4300)2 1400ei /140052.3/ee h a 1.2952.3400/235 Nb1 1663.9610000.51811.9350 Ne0.43 f 1663.96100052.30.4311.93501 11.935001 Nea f bh2(11663.96100052.311.93503652 0.875(11 A A 2 360(365 ASS3.6.2.4.Nmax 查表得: y y 1795.64KN Nmax 3.6.2.5.M 最不利内力组合N V 因为 剪跨比 4

24、.30.65.12所以 所以V 1.75 fbh 0.07N Asv 1 tf23.59103 1.751.433503650.073210按构造配箍,取 (一层轴间标高处楼梯设计资料踏步段水平净长 Ln 梯板净宽度 B 1300mm dl200mm高端支座宽度 dh 踏步尺寸 cos 斜板厚度t 105mm 取踏步段总高度 Hs 楼梯踏步级数 n 截面平均高度梯段板设计荷载计算10.27m0.165m25kN/m3 21.86kN/0.1m1m 25kN / m3 10厚彩色釉防滑面砖 0.01m0.27m0.165m1m20kNm3 0.32kN20 1：3 干硬水泥砂浆0.02m0.27

25、m0.165m1m20kNm3 0.64kN100.01m0.27m0.165m1m20kNm3 0.32kN 0.01m gk 6.30kN/消防楼梯恒荷载设计值g=1.26.3=7.56 活荷载设计值q=1.43.5=4.9kN/m4. PAGE 4. PAGE 3.2 内力计算弯矩设计值M 4.2.3 配筋计算1 (gq)ln 2 0.112.462.632 8.62kNm板的有效高度：h0=100-20=80mm 0.95300选配 12200，实际分布筋为 平台板设计荷载计算装修荷载 1.5 kN/m2装修层结构层0.09X25kN/m2=gk 3.8kN/消防楼梯恒荷载设计值g=1

26、.23.8=4.56 活荷载设计值q=1.43.5=4.9kN/ml=ln=1500-弯矩设计值M 4.3.3 配筋计算1 (gq)ln 2 0.19.461.32 1.6kNm板的有效高度：h0=90-20=70mm1.6 0.95 210 70选配 8200，实际分布筋为 平台梁设计（截面按倒L形计算荷载计算6.3kN/m2 2.43m2 7.65kN/3.8kN/m2 1.3m2 2.47kN/0.2m0.35m25kN/m3 1.75kN/gk 11.87kN/3.5kN/m2 2.43m2 4.25kN/3.5kN/m2 1.3m2 2.28kN/合qk 6.35kN/恒荷载设计值g

27、=1.211.87=14.24活荷载设计值合计内力计算计算跨度ln=3.0-弯矩设计值M (gq)l2 23.1332 826.02kN81剪力设计值V (g223.132.752 /231.80kNn正截面承载力计算翼缘计算宽取经判别属第一类T 形截面。截面抵抗矩系数： b 11.9 500 1 c f 1 2 1 2 f b h 11.9500315 1 c f 选配2 16，实际、g俨尺，Iv 尺，Iv 垃，、1劲楼梯间一层平面放大图 一：叫嚷扣设计资料边框柱下基础设计对B轴基础进行设计计算（混凝土C25HPB235级M 最不利内力组合N V 确定基础底面d 1.81.65 2A farG 3.5m2 240 201.73取方型基础,故b A 4.2 2.1m，取GK RGAd 202.52.51.73 FK GK 719.8216.3936.1