现浇箱梁贝雷支架设计方案

1、 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=1&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=0-11152&jpg=0-0一、 工程概况我部施工的的二号桥桥和A匝道桥桥是南坪坪-福龙立立交主要要组成部部分，主主线二号号桥是南南坪快速速路上一一座大桥桥，南坪坪快速路路（一期期）工程程为

2、深圳圳市东西西向又一一条快速速路，是是深圳市市路网的的重要组组成部分分，是深深圳市的的重点建建设项目目。其中中南坪主主线二号号桥上部部构造为为预应力力混凝土土现浇连连续刚构构箱梁，其其跨径为为左幅第第二联为为35.0m41.5m35.0m，第三三联为42.5m+50mm42.5m、右幅幅第二联联为35.0m41.5m35.0m，第三三联为42.5m+50mm42.5m；A匝道桥桥第三联联为4336m预应力力混凝土土连续箱箱梁。二号桥分左左右线两两幅桥，左左线桥面面宽17.020.75mm，右线线桥面宽宽为17.0m，桥面面最小纵纵坡为0.4，我我部施工工左二联联、左三三联、右右二联和和右三联联

3、箱梁。上上部结构构形式为为：7、8墩顶顶处左右右7.55m采用变变高度（最最大高度度为2.88m），其其他均为为预应力力混凝土土等截面面连续刚刚构桥，箱箱梁高2.00m；主梁梁箱梁横横断面为为单箱三三室和单单箱四室室，底板板宽12.015.75mm。梁体体采用50号混凝凝土现浇浇。A匝道桥的的第三联联（4336m）为预预应力混混凝土连连续梁。梁梁体结构构采用单单箱单室室直腹板板箱形截截面，C50号混凝凝土。箱箱梁梁高高为1.99m，高跨跨比为1/118.99，箱梁梁顶板宽宽8.00m，两悬悬臂长2.00 m，底板板宽4.00 m，顶板板厚0.224 mm，底板板厚0.220 mm，腹板板厚0.

4、55 m。二、 现浇浇箱梁施施工方案案本合同段的的二号桥桥箱梁为为T型连续续刚构，A匝道桥桥为连续续梁，梁梁都比较较长，二二号桥按按设计为为整联整整体浇筑筑，但考考虑到二二号桥的的箱梁混混凝土量量较大，最最大的左左三联有有22777方，从从控制裂裂缝方面面考虑计计划分层层浇筑，根根据混凝凝土方量量多少分分为两次次浇筑，分分层施工工缝位置置放在腹腹板与顶顶板的结结合处，一一次张拉拉；A匝道桥桥第三联联按图纸纸设计分分四段浇浇筑，分分段张拉拉；两座座桥的现现浇支架架都是采采用贝雷雷桁架做做为纵梁梁，支墩墩横梁采采用工字字钢，支支撑结构构为钢管管支墩，整整个结构构简称贝贝雷支架架，其它它的工序序和施

5、工工方法大大至相同同，具体体施工方方案见现现浇箱梁梁施工组组织设计计。三、现浇箱箱梁贝雷雷支架设设计本合同段二二号桥和和A匝道桥桥墩柱高高在1940m，如按按采用钢钢管支架架投入的的施工用用量较大大且安全全稳定性性差，为为加快施施工进度度和增加加施工安安全稳定定性拟采采用贝雷雷桁架作作为模板板支架。贝贝雷支架架结构主主要由基基础、支支墩、支支墩横梁梁、贝雷雷桁架组组成。贝贝雷支架架安装主主要第1页 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=2&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84

6、_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=11153-22305&jpg=0-0采用塔吊安安装，塔塔吊够不不到的地地方采用用吊车安安装。支架布置结结构传力力途径为为：模板板方木木U托贝贝雷片纵纵梁工工字钢横横向分配配梁钢钢管立柱柱扩大大基础地基。模板采用厚厚为1.88cm的竹胶胶板，骨骨架采用用8 8方木，间间距为30ccm。骨架架与贝雷雷片之间间采用U型顶托托调整标标高，U型顶托托纵向间间距50ccm，横向向按贝雷雷片相应应布置

7、。箱梁主要承承重结构构采用贝贝雷桁架架，贝雷雷桁架纵纵向根据据箱梁跨跨度分3到4跨布置置；横向向布置根根据箱梁梁具体结结构布置置，每个个腹板下下采用双双排单层层贝雷片片，间距距为45ccm；每个个底板下下采用三三排单层层贝雷片片，间距距为45m；两侧侧翼板下下采用双双排单层层贝雷片片，间距距为1500cm。每跨箱梁下下布置45排临时时支墩，支支墩采用用直径为为6000mm，壁厚16mmm的钢管管。每排排钢管横横向布置置在腹板板下和两两侧翼板板下，必必要时在在底板下下增设钢钢管，以以减少钢钢管轴向向压力。钢钢管布置置在承台台和现浇浇基础上上，基础础采用钢钢筋混凝凝土现浇浇基础。钢管与贝雷雷梁之间

8、间采用3排40a的工字字钢作为为分配梁梁。具体结构布布置型式式见贝雷雷支架设设计图：支架设计采采取先布布置好贝贝雷桁架架、工字字钢分配配横梁、钢钢管支墩墩，由于于每一联联箱梁的的跨度、宽宽度、受受力情况况和地面面高度都都不一样样，因此此在计算算中对每每一联结结构采用用简支梁梁和连续续梁取最最不利情情况进行行验算，如如验算结结果达不不到控制制要求，则则增加贝贝雷纵梁梁或钢管管支墩,使之达达到控制制要求。贝雷架桁架架最大容容许弯矩矩和剪力力如下：单排单层：M7888.2KKNM，Q=2445.22KN考虑材料的的新旧程程度和施施工安装装的准确确程度采采用1.3安全系系数。则单排单层层：M6066.

9、3KKNM，Q=1888.66KNC50钢筋筋混凝土土密度取取：26 KN/m3验算过程以以右二联联5#-6#为例,具体验验算过程程如下。其其余各跨跨度验算算结果见见现浇箱箱梁贝雷雷支架内内力计算算表。(一) 箱箱梁截面面均布荷荷载：考虑到底板板模板和和底板横横向方木木能起到到一定的的分散荷荷载作用用，还考考虑到施施工浇筑筑为分层层浇筑，因因此以截截面整体体考虑进进行纵向向贝雷片片的内力力验算。以以右二联联为例；截面A-AA 、第2页 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=3&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=

10、png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=22306-44225&jpg=0-12016C-C：梁梁高2米，底底板宽12米，顶顶板宽17米。截截面均布布荷载计计算过程程如下：1. 恒载载：钢筋筋混凝土土自重为为： 钢筋混混凝土密密度采用用26KKN/MM3。 冲击系系数按规规范取1.1。 截面荷荷载计算算如下：A-A截面面：S=122-22.8221.12-22.9661.11+(0.188+

11、0.5)2.55=166.244m2qA= HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=3&x=0&y=111&raww=411&rawh=70&o=png_6_0_0_0_0_0_0_892.979_1262.879&type=pic&aimh=70&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=22306-44225&jpg=0-12016 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=3&x

12、=0&y=186&raww=48&rawh=16&o=png_6_0_0_0_0_0_0_892.979_1262.879&type=pic&aimh=16&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=22306-44225&jpg=0-12016 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=3&x=0&y=241&raww=414&rawh=49&o=png_6_0_0_0_0_0_0_892.979_1262.879&type=pic&aimh=

13、49&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=22306-44225&jpg=0-120161.122616.24=4644.466KN/m1700 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=3&x=0&y=71&raww=413&rawh=50&o=jpg_6_0_&type=pic&aimh=50&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=22306-

14、44225&jpg=0-1201624右二联B-BB-B截面面：S=122-33.2771.5552-33.2661.555+00.60.260.55+0.250.6622+(00.188+0.5)2.5522=111.332m22qB=1.12611.32=3233.755KN/m2. 内模模板（加加方木）： 计算横向宽度大致为顶板宽度。q内500kg/m217mm=8.5KNN/m3. 竹胶胶板、U托、方方木：第3页 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=4&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0

15、_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=44226-55378&jpg=12017-12017计算横向宽宽度大致致为顶板板宽度加加两倍梁梁高.竹胶板取00.1KKN/mm方木取0.2KNN/mU托平均每每m两个，每每个0.115KNN，合计0.33KN/m三个合计取取q底模0.66KN/m2(177+22)mm=122.6KKN/mm4. 贝雷雷片：300kgg/片（包包括销子子等贝雷雷片附属属构件），则

16、则截面每每延米自自重为 22222q贝121=21KKN/mm5. 施工工荷载包包括施工工人员和和施工材材料机具具行走和和堆放荷荷载标准准值以及及振捣荷荷载：取取每平方方米为4.00kPaa。则截截面每延延米荷载载为：q施4.0KNN/m2217=68KKN/mm则A、B截截面均布布荷载为为以上各各荷载总总和：q.155+8.5+112.66+688A=qqA+qq内+q底模+q施+188q贝=4440+18=5571.56KKN/mmq.755+8.5+112.66+688B=qqB+qq内+q底模+q施+188q贝=3223+18=4430.85KKN/mm(二) 箱箱梁截面面横向荷荷载分

17、布布分析：考虑到截面面横向的的不均匀匀，不考考虑底模模和方木木的分散散荷载作作用，对对箱梁进进行离散散，以右右二联为为例；截截面A-AA 、C-C：梁高2米，底底板宽12米，顶顶板宽17米。计计算过程程如下：1. 恒载载：钢筋筋混凝土土自重为为：钢筋混凝土土密度采采用26KKN/MM3。冲击系数按按规范取取1.1。由于内模作作为框架架，顶板板部分荷荷载通过过箱内框框架传给给2或4贝雷雷片，因因此3贝雷雷片承受受的混凝凝土自重重部分为为图示阴阴影部分分，截面面荷载计计算如下下：第4页 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=5&x=0

18、&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=55379-70925&jpg=12017-263224右二二联B-BB HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=5&x=0&y=8&raww=400&rawh=48&o=jpg_6_0_&type=pic&aimh=48&md5sum=0f6

19、022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=55379-70925&jpg=12017-26322S=0.5551.80.60.2（0.61.1）0.22=1.45mm2qB=1.1261.445=441.447KNN/m2. 内模模板（加加方木）：计算宽度大大约为1.11m。q内0.5KNN/m221.11m=00.555KN/m3. 竹胶胶板、U托、方方木：计算宽度大大约为图图中阴影影部分的的底面长长度，为为1.77m。竹胶板取00.1KKN/mm方木取0.2KNN/mU托平均每每m两个，每每个0.115KNN，合计0.3

20、3KN/m三个合计取取q底模0.66KN/m21.77m=11.022KN/m4. 贝雷雷片：300kgg/片（包包括销子子等贝雷雷片附属属构件），则则双排每每米自重重为： 22222q贝12=22KN/m5. 施工工荷载包包括施工工人员和和施工材材料机具具行走和和堆放荷荷载标准准值以及及振捣荷荷载：取取每平方方米为4.00kPaa。计算算宽度约约为图中中阴影部部分的底底面长度度，则每每米荷载载为：q施4.0KNN/m221.77=6.8KNN/m则3双排排贝雷片片处最不不利均布布荷载为为以上各各荷载总总和：B=q33B+qq内+q底模+q施+q贝q3=41.4470.5551.00226.8

21、8=511.844KN/m第5页 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=6&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=70926-83554&jpg=26323-26323按3贝雷雷片的计计算方法法，其它它贝雷片片处截面面均布荷荷载为：B=433.900B=q4B48.61B=

22、339.001KNN/m q2KKN/mm q00KN/m qq1从以上计算算结果可可以得出出，3贝雷雷片处的的截面荷荷载最大大。按整截面平平均计算算，每双双排贝雷雷片处截截面均布布荷载为为：q3A=qqA1182=5571.56/9=663.551KNN/mq3B=qqB1182=4430.85/9=447.887KNN/m 如贝雷雷片整体体安全系系数取1.3，不考考虑底模模和方木木的分散散荷载作作用，对对箱梁进进行离散散分析求求出的折折算安全全系数分分别为：A- A截截面：1.33633.511/688.7111.220B- B截截面：1.33477.877/511.8441.220数也可

23、达到到1.2，如考考虑底模模和方木木的分散散荷载作作用，安安全系数数还能提提高，因因此，在在以下计计算中贝贝雷片的的安全系系数取1.3，不考考虑截面面的横向向不均匀匀分布。(三) 纵纵向贝雷雷梁跨度度设计验验算：二号桥右二二联56箱梁梁变截面面间距为为：1.5+44.0+11.8633+0.5+111.2263+4.00+1.3+00.8假设56墩之之间设置置四排临临时支墩墩。 PqAA跨中集中力力为：S=3.2271.5552+33.2661.555-00.60.260.55-0.250.6622=144.388m2qqBB111511cmCCqC9961ccmD 9611cmP跨中11.1

24、S=2261.114.38=4111.277KNqa=(5571.56+4300.855)22=5001.221KNN/m第6页 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=7&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=83555-94923&jpg=26323-26323qb=43

25、30.885KNN/m qc=(5771.556+4430.85)2=5011.211KN/m贝雷片纵梁梁最大正正弯矩和和剪力按按简支梁梁计算如如下：A-B,CC-D支座间间：q=qa，则则：Qmaql/2=224088.311KNMma= 122ql=57885.997KNNm 88B-C支座座间：q=qB P=PP跨中 MC=0RBL-qql2/2-PPl/22=0RB=qll/2+P/22=26683.02KKNQmaRB=RC=26883.002KNNMma= 1221qll+Pll=83304.89KKNm 884则每排贝雷雷片纵梁梁最大弯弯矩为：11MMma= qql2+Pl211

26、=3995.447KNNM6606.31KKNm 48则每排贝雷雷片纵梁梁最大剪剪力为：RB=(qql/22+P/2)21=1277.766KNQmaRB=RC=1277.766KN1888.622KN贝雷片纵梁梁最大负负弯矩和和剪力按按连续梁梁利用力力矩分配配法计算算如下： 各截面面固端弯弯矩为：MFAB=0KNNm MMFBAAql22=57885.997KNNm 88MFBCqql2pplqll2pllF=-53367.67KKNm MMCB=+53667.667KNNm 11281128ql2=-557855.977KNm MMFDCC=0KKNm 88第7页 MMFCDD HYPER

27、LINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=8&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=94924-106232&jpg=26323-26323B、C两点点不平衡衡力矩分分别为：MB=MFFBA+MFBBC=557855.977-53367.67=4188.3KKNmMC=MFFCB+MFC

28、CD=553677.677-57785.97=-4118.33KNm各杆端分配配系数分分别为：AB=BC=SSAB33/9.61=0.4733SABB+SBBC3/9.661+44/111.5 SBCC4/111.55=00.5227SAAB+SSBC33/9.61+4/111.55CB=CD=SSCB44/111.5=0.5277SCBB+SCCD3/9.661+44/111.5 SCDD3/99.611=00.4773SCCB+SSCD33/9.61+4/111.55各杆端分配配弯矩分分别为：MBA=-BAMB-0.47334188.3=-1997.886KNNmMBC=-BCMB-0.5

29、2774188.3=-2220.444KNNmMCB=-CBMC-0.5277-4118.33=2220.444KNNmMCD=-CDMC-0.4733-4118.33=1997.886KNNm由力矩分配配法可计计算出最最后弯矩矩为：MBA=MMBC=MCBB=MCCD=-54664.227KNNm则每排贝雷雷片最大大负弯距距为：Mmax=MBAA/211=2660.22KNm6606.3KNNm取B-C为为隔离体体第8页 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=9&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_

30、0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=106233-119619&jpg=26323-26323PqBB11511cmmC如右图 MC=0KNNmQBC111.55-MBBC+MMCBQBC=226877.8KKNMA=00KNm-QBA9.44-MBBC9.6122-5001.112=0KKNm 22ql22pl-=00KNm 222QBA=-29446.66KN则每排贝雷雷片最大大剪力为为：Qma

31、x=QBAA/211=-1140.31KKN-1888.622KN跨度设置置满足弯弯距、剪剪力要求求。(四) 墩墩顶分配配横梁设设计验算算：临时支墩顶顶分配横横梁计划划采用工工字钢，要要确定工工字钢型型号须确确定荷载载产生的的弯矩值值，为此此各截面面均布荷荷载在不不同跨度度下的弯弯矩值。1. 以右右二联5#-6#为例计计算如下下： PqAA961ccmBqqB11151ccmCqqC9661cmmD由贝雷支架架受均布布荷载值值可知：右二联联5#-6#跨中钢钢管支墩墩上的工工字钢所所受最大大集中力力为整个个箱梁截截面最大大支座反反力分配配在单层层贝雷片片中的集集中力：第9页 HYPERLINK

32、/retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=10&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=119620-131979&jpg=26323-29269通过计算可可知右二二联5#-6#箱梁整整个截面面最大支支座反力力为Rmax=56334.337KNNR2=Rmmax/18=3133KN （R2为单层层单

33、排贝贝雷片所所受的集集中力）Mma=R2ll=31131.44=4338.22KNmMM4388.2WW=20087ccm3 即 W2210由 W 可得：考虑到施工工安装的的准确程程度取1.5的安全全系数，因因此选用用40a工字钢钢三根(400a工字钢钢三根W=332700cm HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=10&x=0&y=2&raww=198&rawh=199&o=jpg_6_0_&type=pic&aimh=199&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639

34、393c&zoom=&png=119620-131979&jpg=26323-292693)Q=Qmaa3=3313=1044.3KKN 33SZ*b22dh22142210.5366722222=H-hh+=4000-3367+=6.2610-4m3382448244 ()()QSZ1004.336.22610-41033=22.9111077Pa=29.1MPPa85MMPa-4IZZd2.17100.001055选用的三三根40a工字钢钢能满足足抗弯强强度、抗抗剪强度度要求。2. 计算算可知整整个二号号桥箱梁梁单排单单层贝雷雷片所受受的最大大集中力力为右二二联3#-4#跨中截截面，即即：

35、R2=Rmaax/118=556400.344/1883133.3KKN *Mma=R2ll=3113.331.44=4338.667KNNm第10页 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=11&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=131980-143495&jpg=29

36、270-29503MM4388.677W=20089ccm3 即 W2210由 W 可得：选用40aa工字钢钢三根(400a工字钢钢三根W=332700cm)Q=Qmaa3=3313.3=1104.4KNN 333SZ*b22dh22142210.5366722222=H-hh+=4000-3367+=6.2610-4m3382448244 ()()QSZ1004.446.22610-410337=2.99110PPa=229.11MPaa85MMPa-4IZZd2.17100.001055选用的三三根40a工字钢钢能满足足抗弯强强度、抗抗剪强度度要求。(五) 地地基验算算： *根据施工现现场

37、分析析可知地地基土为为中密实实度中砂砂土，根根据公公路桥涵涵地基与与基础设设计规范范，中中密实度度中砂土土地基承承载力为为3500KPaa 。考虑虑施工现现场实际际情况不不同，取取1.4的安全全系数，地地基承载载力为2500KPaa 。如地地基承载载力不足足，则采采取措施施进行处处理。基础设计为为长1.8米，宽1.8米，高高为1.3米。则则设计基基础承载载力按8100KN控制。凡凡在现浇浇箱梁贝贝雷支架架内力计计算表中中每根钢钢管最大大承受力力超过8100KN的临时时支墩，增增加钢管管数量使使其满足足地基承承载力。具具体钢管管布置见见设计图图。(六) 钢钢管支墩墩的设计计验算：钢管选用的的是直

38、径径6000mm，壁厚16mmm，计算算可知轴轴心承载载力可达达60000KNN, 完全能能满足承承载力要要求，因因此只需需分析受受压稳定定性，立立柱每12米高用16槽钢钢作为横横纵向联联系，计计算自由由长度取取12m。则：第11页 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=12&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=

39、158639393c&zoom=&png=143496-158394&jpg=29504-34199YN风力12m12m122m钢管惯性半半径：i=长细比：=D22+d22 0.2207 4Li=1.0012=58.1 00.2007换算长细比比：hx=hxy/223555.57稳定系数查查表得：0.8898钢管压力以以基础设设计承压压力计算算：N8100KN假设最大有有10ccm的偏心心，那么么轴心受受压弯距距：M=NNe=881KNNm风力荷载：以右三三联横桥桥向为例例：深圳地区基基本风压压值取：W0=0.99KN/m2设计风速频频率换算算系数：K1=1.00风载体型系系数：箱箱梁：K2=

40、1.33 钢管支支墩：K2=0.88风压高度变变化系数数，取平平均30m高度：K3=1.113地形、地理理条件系系数，山山间谷地地取：K4=0.88右三联横向向总风力力：W=W箱梁梁+W钢管1.01.31.1130.80.91300.82.01.00.81.1130.80.90.6301062766.71244.24000.9KKN平均每根钢钢管受横横向风力力：W4000.9/1066=3.78KKN每根钢管受受横向风风力产生生弯距，以30m计算：M=Ne=113KNm考虑最不利利情况，偏偏心弯距距与横向向风力弯弯距叠加加：M1944KNm第12页 HYPERLINK /retype/zoom

41、/7fb7643f0912a216147929d1?pn=13&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=158395-170333&jpg=34200-34200钢管截面积积：A=R2-r2=29.351033mm22钢管抗弯截截面系数数：W=则钢管支墩墩强度： ()(D332D4-dd4=44.1771066mm33 )NM810010

42、3319441033=+=+3AW0.898829.351011.1554.1171066=30.7740.5=771.222155MPaa立柱本身身稳定性性能满足足要求。采采用16槽钢钢作为横横向、纵纵向联系系及斜撑撑，上下下间距不不大于12米，用用螺栓栓栓接在钢钢管抱箍箍上，在在柱中与与柱顶部部用风缆缆固定，加加大立柱柱的整体体稳定性性。由于于所有钢钢管立柱柱的轴向向压力都都不超过过8100KN，因此此所有的的钢管立立柱都能能满足稳稳定性要要求。(七) 挠挠度验算算：取左二联55#-66#墩：为为例，BC截面间间挠度：梁体整体每每延米体体积为：S=(188+500)2500.52+5552

43、54+660250.56+112025551304+602200.56+112020=11332000mm22m3 q顶顶=111.32225=2833KN V=111.3321=111.332528331244f=00.0111m=11mmm111-63384EEI738842.1105.000999410 5q顶l4满足规范要要求的L4000=1224000=300mm。支架刚度度满足要要求。(八) 施施工预拱拱度以右二联中中跨为例例进行计计算：1. 卸架架后箱梁梁构造本本身的挠挠度：通过用公路路桥梁结结构计算算系统GQJJS7.5计算，箱箱梁和桥桥面铺装装产生的的自重挠挠度与预预应力跨跨

44、中挠度度之和为为：1=299mm第13页 HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a216147929d1?pn=14&x=0&y=0&raww=155&rawh=94&o=png_6_0_0_106_63_84_51_892.979_1262.879&type=pic&aimh=94&md5sum=0f6022040d89e10abf2d68a8529a310b&sign=158639393c&zoom=&png=170334-182498&jpg=34200-400552. 活载载一半产产生的挠挠度：通过用公路路桥梁结结构计算算系统GQJJS7.5计算，活活载

45、一半半产生的的跨中挠挠度大约约为：2=3mmm3. 支架架在荷载载作用下下的弹性性压缩：贝雷片弹性性压缩最最大为11mmm,计算过过程见上上；钢管管最大压压力为8100KN，取平平均30m计算，产产生的竖竖向变形形为4mm，则：3=111+4=15mmm4. 支架架在荷载载作用下下的非弹弹性压缩缩：非弹性压缩缩采取预预压的方方法事先先消除。5. 支架架基底在在荷载作作用下的的非弹性性沉陷：基础沉降按按公路路施工手手册-桥涵估估算，取取：4=5mmm则跨中预拱拱度设置置值为：=1+2+3+4=229+33+155+5=52mmm支架整体沉沉降量为为：=3+4=115+55=200mm则右二联中中跨跨中中设置52mmm的预拱拱度,中跨其其它部位位以墩身身两端为为20mmm，按二二次抛物物线进行行分配。其它各跨的的预拱度度按上述述过程进进行精确确计算、设设置。(九) 二二号桥各各跨临时时支墩计计算简图图如下：1. 二号号桥右二二联34墩箱箱梁临时时支墩跨跨度设置置为： PqA第14页 qBBB11550cmmCqCC9500cmDD A9950ccm HYPERLINK /retype/zoom/7fb7643f0912a