大桥新型无轨道三角挂篮设计与施工的技术研发

1、PAGE 25青义涪江大桥新型无轨道三角挂篮设计与施工的技术研发四川川交路桥有限责任公司青义涪江大桥新型无轨道三角挂篮QC小组【1】工程程概况绵阳市二环环路三期期工程青青义涪江江大桥地地处绵阳阳市北郊郊，地处处四川盆盆地北部部边缘，桥桥位横跨跨涪江河河，两岸岸均有道道路相连连，交通通方便。青义涪江大大桥设计计为788+31388+788m五跨一一联的预预应力砼砼连续梁梁桥，主主墩为空空心薄壁壁墩，基基础为承承台、群群桩基础础，桥梁梁上部结结构采用用分幅式式，桥面面净宽2116.55m，左、右右幅分离离5m，桥梁梁起止桩桩号为K344+4112K344+9882，桥梁梁全长5700m，合同工工期

2、540天。箱梁采用单单箱单室室箱型截截面，箱箱梁顶板板宽16.5m，底板板宽9.11m，顶板板设置成成1.55%单横坡坡，混凝凝土设计计标号为为C55。箱梁0 号段长8 m，主墩“T”构纵桥桥向划分分18 个节段段。梁段段长度分分别为103.22 m、844.0 m，累计计悬臂总总长64 m。0 号段采采用托架架浇注，118 号节段段采用挂挂篮悬臂臂浇注施施工，全全桥4排主墩墩的箱梁梁分8 个“T”同时对对称悬臂臂浇注，共共设8 对(16支)挂篮全全幅同时时对称进进行浇注注。【2】小组组概况四川川交路路桥有限限责任公公司青义义涪江大大桥新型型无轨道道三角挂挂篮QC小组成成立于20113年10月

3、5日，小小组成员员10人，由由施工管管理人员员和技术术人员组组成。小小组基本本情况见见下表：QC小组概概况小组名称四川川交路路桥有限限责任公公司青义义涪江大大桥新型型无轨道道三角挂挂篮QC小组课题名称青义涪江大大桥新型型无轨道道三角挂挂篮设计计与施工工的技术术研发小组类型创新型成立时间2013年年10月5日活动日期2013年年10月5日至20114年10月8日小组注册时时间2013年年10月5日小组成员10人小组注册编编号路桥川交220133-044活动频率3次/月，出出勤率1000%TQC教育育时间平均每个成成员接受受教育108小时以以上小组成员简简介序号姓名性别年龄文化 程度度职称组内职务

4、TQC教育育时间TQC考试试成绩1马江男37本科工程师组长108h优秀2黄惠勇男34本科工程师副组长108h优秀3魏亚洲男36本科高级工程师师技术顾问108h优秀4杨瀚翔男25本科助理工程师师组员108h优秀5张雪花女26本科助理工程师师组员108h优秀6徐凯男27专科技术员组员108h优秀7刘江男23专科技术员组员108h优秀8董伟男23专科技术员组员108h优秀9杨肖男23专科技术员组员108h良好10霍涛女25本科技术员组员108h优秀制表人：黄黄惠勇审审核人：马江制制表时间间：20113年10月5日【3】选择择课题随着桥梁施施工技术术的不断断发展，越越来越多多的大跨跨径桥梁梁设计采采用

5、现浇浇连续梁梁或连续续刚构进进行施工工，目前前国内的的现浇箱箱梁挂篮篮悬臂浇浇筑施工工，一般般采用三三角挂篮篮和菱形形挂篮两两种形式式。常规挂篮行行走系统统需在主主桁片下下方设置置行走轨轨道和轨轨道压梁梁，行走走时提前前将行走走轨道拖拖动至下下一节段段，并在在行走过过程中用用轨道压压梁循环环对行走走轨道进进行锚固固，行走走过程复复杂、缓缓慢。针对青义涪涪江大桥桥设计为为78+31138+78mm五跨一一联的预预应力砼砼连续梁梁桥，由由于本项项目工期期紧、任任务重等等实际情情况，对对目前国国内常规规的三角角挂篮的的结构形形式进行行优化设设计和创创新，采采用新型型无轨道道三角挂挂篮进行行施工，行行

6、走系统统采用无无轨道的的支点步步履式移移动行走走模式。采采用此施施工工法法技术，经经济和社社会价值值显著，取取得了非非常良好好的效果果，达到到了安全全、经济济和快速速的目的的。此工工法具有有较强的的推广价价值。无轨道挂篮篮施工和和有轨道道挂篮施施工连续续梁桥比比对表施工环境无轨道挂篮篮施工有轨道挂篮篮施工工期对比挂篮行走走时间为为2小时。从行走挂挂篮开始始到锚定定立模调调模板只只需1天。挂篮行走走时间为为1天。从行走挂挂篮开始始到锚定定立模调调模板需需2天。施工成本每1对无轨轨三角挂挂篮可节节省轨道道和压梁梁型材12吨，约约合8万元。每1对无轨轨三角挂挂篮可节节约挂篮篮、塔吊吊、装载载机、模模

7、板等摊摊销成本本及项目目部的管管理成本本约5万元。每1对有轨轨道挂篮篮相应增增加成本本13万元。施工难度无轨道挂挂篮安装装好后行行走快捷捷，3个工人人方可完完成一支支挂篮行行走。无轨道挂挂篮行走走前无需需预架设设锚固轨轨道。有轨道挂挂篮安装装好后行行走复杂杂，需56个工人人才可完完成一支支挂篮行行走。有轨道挂挂篮行走走前需预预架设锚锚固轨道道。安全对比无轨三角角挂篮行行走系统统利用三三角桁片片的主纵纵梁作为为行走轨轨道，通通过前支支点的移移动和后后反挂轮轮锚固主主纵梁的的滚动来来完成挂挂篮行走走，使用用更加安安全。传统有轨轨挂篮的的工字型型行走轨轨道及轨轨道锚固固需根据据块件湿湿重改变变型号。

8、如如不注意意改变了了轨道锚锚固间距距，挂篮篮行走过过程中挂挂篮很容容易将轨轨道上拉拉变形，挂挂篮前倾倾易失稳稳下倾覆覆。质量对比无轨三角角挂篮设设计中主主纵梁以以斜拉方方式双向向受力，可可根据不不同工程程施荷要要求改变变部分杆杆件便可可满足施施工需求求，安全全、方便便、经济济。结构杆件件相互干干扰更小小且受力力更简单单明确。块块件施工工混凝土土浇筑过过程中形形变小，梁梁体成型型质量好好线形更更完美。有轨挂篮篮设计中中分两部部分设计计验算，挂挂篮主桁桁结构和和轨道结结构，在在不同工工程施荷荷的情况况下无法法重复利利用，不不安全、不不方便、不不经济。行走过程程中轨道道受力点点移动，后后猫计算算应力

9、点点相对位位置改变变，这些些都对轨轨道型材材的截惯惯要求很很高致使使需更多多型材，且且这种有有轨组合合结构在在块件施施工混凝凝土浇筑筑过程中中形变较较大，梁梁体成型型质量一一般、主主梁线形形较难控控制。制表人：黄黄惠勇 审核人人：马江江 制表时时间：20113年10月6日无轨道挂篮篮在国内内外应用用很多，一一般适用用于工期期紧、成成本控制制要求高高、工程程质量要要求高的的连续梁梁桥上部部结构主主梁悬臂臂施工。由于本项目共设8 对(16支)挂篮全幅同时对称进行浇注施工，因同时施工挂篮数量大，无成功经验可借鉴。我部采用新型无轨道三角挂篮施工不仅保证了施工质量，而且节省成本、保证了主梁成品质量。因青

10、义涪江大桥孔数多、单墩T构多、挂篮数量多、下游电站蓄水时间紧迫、工期紧等因素影响施工，故采取经济安全快捷且能保障青义涪江大桥在全幅16支挂篮同时施工的条件下能满足施工质量要求的挂篮形式就成为了迫切之需。根据上述分分析，小小组确定定“青义涪涪江大桥桥新型无无轨道三三角挂篮篮设计与与施工的的技术研研发”为研究究课题。【4】设定定目标4.1课题题目标每一对挂挂篮减少少构件重重量在10T以上；挂篮行走走时间5小时；节省成本本约52万元。4.2目标标可行性性分析小组成员员构成合合理，均均有多年年的施工工、设计计及实践践经验。广泛咨询询专家及及挂篮生生产厂家家意见，并并组织多多次专家家论证，一一致认为为采

11、取安安全、经经济、快快速、有有效的新新型无轨轨道三角角挂篮进进行施工工，能够够保证青青义涪江江大桥全全幅挂篮篮同时施施工的工工程质量量，并达达到经济济安全高高效的目目的。 新型无轨轨道三角角挂篮进进行施工工，行走走系统采采用的无无轨道支支点步履履式移动动行走模模式是一一种便捷捷、快速速、安全全的挂篮篮行走形形式，具具有良好好的经济济、社会会效益。因此，此活活动可行行并且成成功率很很高。【5】提出出各种方案案并确定定最佳方方案5.1方案案的提出出经过广泛调调研和论论证，QC小组成成员对现现在常用用的无轨轨道三角角挂篮进进行了深深入的可可行性分分析及评评估，以以确定最最佳方案案。方案一：无无轨道菱

12、菱形挂篮篮常规挂篮行行走系统统需在主主桁片下下方设置置行走轨轨道和轨轨道压梁梁，行走走时提前前将行走走轨道移移至下一一节段，并并在行走走过程中中用轨道道压梁循循环对行行走轨道道进行锚锚固，行行走过程程复杂、缓缓慢。而而无轨道道菱形挂挂篮解决决了传统统行走挂挂篮形式式带来的的不便，但但其自身身较高的的重心加加上前后后步履支支点进一一步重心心提高，且且青义涪涪江大桥桥主梁分分为188 个节节段，块块件最大大重量为为2155 t，块件件最长为为4.00 m，致使使菱形挂挂篮单体体大、自自重大、重重心高，行行走时稳稳定性差差，不经经济，不不安全。结论：不选选。方案二：无无轨道三三角挂篮篮根据本桥施施工

13、的实实际情况况，结合合从有利利施工、缩缩短悬臂臂浇注周周期、降降低挂篮篮钢材加加工数量量的原则则考虑，对对常规的的三角挂挂篮的结结构形式式进行优优化设计计，采用用无轨道道三角斜斜拉式挂挂篮，该该挂篮行行走系统统利用三三角桁片片的主纵纵梁作为为行走轨轨道，通通过前支支点的移移动和后后反挂轮轮锚固主主纵梁的的滚动来来完成挂挂篮行走走，去掉掉了传统统轨行式式挂篮的的工字型型行走轨轨道及轨轨道锚固固，这样样就减少少了构件件重量以以及轨道道锚固操操作时间间，节省了了大量轨轨道钢材材，施工工方便快快捷，采采用滚动动形式减减小了行行走阻力力，大大大缩短了了节段施施工周期期，并降降低了制制造成本本、设备备摊销

14、成成本及使使用人工工费用，挂挂篮结构构重心低低且靠近近箱梁梁梁面，受受力简单单、明确确、安全全可靠，使使用过程程中保证证挂篮的的整体受受力稳定定，行走走中重心心低，自自重轻，行行走时结结构稳定定性高，经经济，安安全。结论：选用用。5.2方案案可行性性分析及及评估方案可行性性分析及及评估表表方案无轨道菱形形挂篮方方案分数无轨道三角角挂篮方方案分数工期指标单只菱形挂挂篮重量量大，重重心高，行行走缓慢慢，由于于稳定性性差行走走需要56小时。3单只三角挂挂篮重量量小，重重心低，行行走稳定定，行走走时间在在2小时以以内。4安全环保指指标无轨道菱菱形挂篮篮重心高高，结构构内力复复杂，行行走稳定定性差，不不

15、安全。无轨道菱菱形挂篮篮用材大大，重量量大，行行走能耗耗大，不不低碳，不不环保。2无轨道三三角挂篮篮重心低低，结构构内力简简单，行行走稳定定性好，安安全。每一对无无轨道三三角挂篮篮用型材材比菱形形挂篮少少12吨，重重量小，行行走能耗耗小，低低碳，环环保。5施工难度无轨道菱菱形挂篮篮前上横横梁离梁梁顶面有有67m，工人人作业点点较高，作作业难度度大。重心高行行走稳定定性差，行行走轴线线偏位修修正难度度大。3无轨道三三角挂篮篮前上横横梁离梁梁顶面有有2m，工人人作业点点较低，作作业难度度小。重心低行行走稳定定性好，行行走轴线线偏位修修正难度度小。4经济指标行走时间间约0.5天但是是始终需需要1.5

16、天才能能完成行行走、立立模、调调模。菱形无轨轨挂篮相相对其有有轨挂篮篮节约轨轨道型材材，单其其结构特特性使其其自重依依然比三三角挂篮篮一对重重89吨。3行走时间间约2小时且且只需要要1天就能能完成行行走、立立模、调调模，每每个梁段段可节约约1天。全全桥18个梁段段施工完完毕后，每1对三角挂篮可节约挂篮、塔吊、装载机、模板等摊销成本、人工费及项目部的管理成本约5万元。每1对无无轨道三三角挂篮篮可节约约钢材的的购买成成本和构构件的加加工成本本约8万元。预估共计计节约成成本52万元。5综合得分1118备注表中单项得得分为5分，综综合得分分为20分制表人：黄黄惠勇 审核人人：马江江 制表时时间：201

17、13年10月15日通过对方案案的可行行性分析析评估，可可见新型型无轨道道三角挂挂篮悬臂臂施工的的方案具具有安全全性能高高、施工工操作简简易、成成本低的的优势，为为此我们们确定此此方案为为实施方方案。【6】制定定对策表表6.1新型型无轨道道三角挂挂篮悬臂臂施工方方案具体体分析设设计三角形桁架架承重系系统主要要包括三三角斜拉拉钢带、钢钢箱主纵纵梁、前前上横梁梁、梁间间联系梁梁和三角角主桁立立柱等主主要构件件组成。锚锚固系统统设置于于主桁片片的主纵纵梁尾部部，通过过在3组I322b工字钢钢组焊的的箱型压压梁中，穿穿入6根3200mm精扎螺螺纹钢形形成的后后锚扁担担结构，将将每根主主纵梁锚锚固于已已浇

18、注的的混凝土土主梁上上。前下下横梁、后后下横梁梁采用2I440b型工字字钢组焊焊形成箱箱型断面面。在前前、后下下横梁的的腹板对对应位置置各布设设6根I40工字钢钢、底板板对应位位置布设设8根I32工字钢钢，作为为浇注混混凝土的的底篮平平台。模模板系统统由内、外外模板、滑滑梁及模模板固定定装置组组成，挂挂篮移动动时，通通过内、外外滑梁带带动模板板行走到到位。新型无轨道道三角挂挂篮主要要对行走走系统进进行优化化设计，其其它构件件系统与与普通三三角挂篮篮类似，为为了节约约材料，减减少挂篮篮重量，设设计时利利用两片片三角桁桁片的底底部主纵纵梁作为为行走轨轨道，在在主纵梁梁的底部部前端分分别对应应设有一

19、一个前支支座，且且在主纵纵梁底部部后端分分别对应应设有一一个后支支座反挂挂轮。行行走时先先用压梁梁将后支支座反挂挂轮组锚锚固于箱箱梁顶面面，再将将前支座座移动至至悬臂端端，拆除除后锚系系统，安安装挂篮篮行走牵牵引所需需的精扎扎螺纹钢钢，一端端连接于于三角主主桁片主主纵梁中中间下弦弦底部，另另一端连连接于前前支座，利利用液压压千斤顶顶循环连连续牵引引2根32mmm精扎螺螺纹钢作作为顶推推动力，带带动挂篮篮三角主主桁片、前前上横梁梁及内、外外滑梁移移至下一一节梁段段位置。根据上述分分析，无无轨道三三角挂篮篮设计与与施工的的技术研研发方案案如下：对无轨道道三角挂挂篮重新新设计；对无轨道道三角挂挂篮行

20、走走方案的的优化。6.2 方方案对策策表针对以上方方案，小小组成员员进行认认真、细细致地讨讨论分析析，研究究出解决决问题的的方案措措施，并并分工落落实各自自的任务务，制定定了如下下对策表表：方案对策表表序 号方案对 策目标措 施地点完成时间负责人1对无轨道三三角挂篮篮重新设设计利用有限元元软件middas根据我我部实际际情况重重新设计计计算三三角挂篮篮受力杆杆件并做做加强优优化处理理每一对挂篮篮减少构构件重量量在10T以上主纵梁支点点处出现现负弯矩矩的工字字钢设加加强腹板板。斜拉拉带采用用多片替替代单片片，荷载载安全富富余值高高拼装简简便。优优化杆件件受力节节点全采采用活铰铰钢销连连接。现场2

21、013年年9月10日马江黄惠勇杨瀚翔徐凯2对无轨道三三角挂篮篮行走方方案的优优化行走系统采采用无轨轨道的支支点步履履式移动动行走模模式行走时间5小时 利用三角桁桁片的主主纵梁作作为行走走轨道，通通过前支支点的移移动和后后反挂轮轮锚固主主纵梁的的滚动来来完成挂挂篮行走走。现场2013年年10月17日马江黄惠勇杨瀚翔徐凯制表人：黄黄惠勇 审核人人：马江江 制表时时间：20113年10月17日【7】按对对策表实实施7.1利用用有限元元软件middas根据我我部实际际情况重重新设计计计算三三角挂篮篮受力杆杆件并做做加强优优化处理理7.1.11对挂篮篮结构计计算图1结构计计算模型型根据节段的的划分，结结

22、合各段段的结构构情况，拟拟定对挂挂篮进行行三个工工况的受受力计算算：1）、1号节段段混凝土土浇筑（长3.2m，约215t）；2）、11号节段混凝土浇筑（长4.0m，约166t）；3）、挂篮空载行走。根据以上确确定的受受力计算算工况，其其控制截截面有1号和11号节段段。由于于翼缘板板、顶板板荷载无无变化，通通过模板板支架直直接传至至内、外外滑梁上上。腹板板和底板板混凝土土荷载作作用在底底模上，根根据底模模分配梁梁布置间间距，按按梯形荷荷载加载载到挂篮篮系统底底模分配配梁上。建建立空间间模型，将将各工况况的荷载载加载到到挂篮的的相应部部位，采采用MIDDAS软件进进行结构构计算，整整个挂篮篮在最不

23、不利的工工况下各各个构件件的强度度、刚度度和稳定定性均满满足规范范要求，挂篮主纵梁前端的最大挠度为19mm，挂篮可满足悬臂施工的需要。7.1.22挂篮预预压试验验主梁悬浇梁梁段统计计表梁段编号梁段长（m）梁高H(m)砼数量（m3）浇注重量（t）备 注1号梁段3.29.082.755215最大重量梁梁段18号梁4.03.607749.5129最小重量梁梁段 挂篮在桥桥位全部部构件拼拼装完毕毕后，模模拟混凝凝土浇筑筑过程中中的受力力状态对对进行挂挂篮预压压试验。通通过预压压的手段段检验挂挂篮整个个系统在在实际的的各种工工况下的的结构受受力以及及机具设设备的运运行情况况，掌握握挂篮的的弹性变变形和非

24、非弹性变变形的程程度和大大小，借借以指导导挂篮的的立模标标高，确确保系统统在施工工过程中中绝对安安全和正正常运行行。 挂挂篮预压压采用在在底板、顶顶板、翼翼缘板堆堆放钢绞绞线进行行预压，不不足部分分在承台台预埋钢钢板焊接接牛腿,采用4台1000t千斤顶顶进行预预压。预预压采用用1号梁段段为控制制梁段，1号梁段段设计混混凝土82.75mm3，重量量为2155.155t，预压压超载系系数取1.2倍，1号梁段段总计压压重2588.188t，其中中顶板预预压配重重34.53tt，在顶顶板模板板上对称称布置10捆钢绞绞线；翼翼缘板预预压配重重29.29tt，在翼翼缘板两两侧模板板上各对对称布置置4捆钢绞

25、绞线；底底板预压压配重52.35tt，在底底板模板板上对称称布置15捆钢绞绞线；腹腹板预压压配重1422.011t，通过4组15.2钢绞线线将牛腿腿水平分分配梁与与挂篮的的前下横横梁和后后下横梁梁上面铺铺设的底底纵梁中中间对应应的腹板板位置连连接，采采用4台1000t千斤顶顶对4组15.2钢绞线线进行张张拉预压压。 图2 挂篮预预压试验验照片挂篮预压试试验时，在在前下横横梁和后后下横梁梁上共设设置6个测量量观测点点，测出出加载前前的标高高数据；加载采采用配重重分级加加载的方方案，加加载分级级为挂篮篮预压重重量的25%50%75%1000%1200%卸载，用用水准仪仪对每一一级加载载后的挂挂篮变

26、形形情况进进行测量量，用该该数据和和初始测测量出的的数据来来计算出出挂篮的的弹性变变形和非非弹性变变形。通通过实际际观测，挂挂篮的最最大变形形位于前前下横梁梁的中部部，最大大挠度为为15mmm，满足足规范要要求。7.1.33挂篮结结构组成成新型无轨道道三角挂挂篮由三三角形桁桁架承重重系统、锚锚固系统统、底篮篮吊带系系统、行行走系统统、模板板系统五五部分组组成，挂挂篮高5m，前端端悬臂长长5m，后端端锚固长长5m。挂篮主要对对行走系系统进行行优化设设计，其其它构件件系统与与普通三三角挂篮篮类似，为为了节约约材料，减减少挂篮篮重量，设设计时利利用两片片三角桁桁片的底底部主纵纵梁作为为行走轨轨道，在

27、在主纵梁梁的底部部前端分分别对应应设有一一个前支支座，且且在主纵纵梁底部部后端分分别对应应设有一一个后支支座反挂挂轮。行行走时先先用压梁梁将后支支座反挂挂轮组锚锚固于箱箱梁顶面面，再将将前支座座移动图图3 挂篮前前支座和和后支座座反挂轮轮组照片片至悬臂端，拆拆除后锚锚系统，安安装挂篮篮行走牵牵引所需需的精扎扎螺纹钢钢，一端端连接于于三角主主桁片主主纵梁中中间下弦弦底部，另另一端连连接于前前支座利利用液压压千斤顶顶循环连连续牵引引2根32mmm精扎螺螺纹钢作作为顶推推动力，带带动挂篮篮三角主主桁片、前前上横梁梁及内、外外滑梁移移至下一一节梁段段位置。 图4 挂挂篮总体体布置图图三角形桁架架承重系

28、系统主要要包括三三角斜拉拉钢带、钢钢箱主纵纵梁、前前上横梁梁、梁间间联系梁梁和三角角主桁立立柱等主主要构件件组成。锚锚固系统统设置于于主桁片片的主纵纵梁尾部部，通过过在3组I322b工字钢钢组焊的的箱型压压梁中，穿穿入6根3200mm精扎螺螺纹钢形形成的后后锚扁担担结构，将将每根主主纵梁锚锚固于已已浇注的的混凝土土主梁上上。前下下横梁、后后下横梁梁采用2I440b型工字字钢组焊焊形成箱箱型断面面。在前前、后下下横梁的的腹板对对应位置置各布设设6根I40工字钢钢、底板板对应位位置布设设8根I32工字钢钢，作为为浇注混混凝土的的底篮平平台。模模板系统统由内、外外模板、滑滑梁及模模板固定定装置组组成

29、，挂挂篮移动动时，通通过内、外外滑梁带带动模板板行走到到位。7.1.44挂篮关关键部位位工艺原原理及解解决方案案无轨道三角角挂篮行行走系统统利用两两片三角角桁片的的底部主主纵梁作作为行走走轨道，由由主纵梁梁的底部部前端的的前支座座和主纵纵梁底部部后端的的后支座座反挂轮轮组成。前支座由工工字型组组焊而成成，前支支座顶部部安装水水平行走走滚轮，三三角桁片片主纵梁梁的底面面支撑在在对应端端的前支支承滚轮轮上，以以保证在在行走过过程中挂挂篮三角角桁片在在前支座座处能纵纵桥向滚滚轮前行行。后支座反挂挂轮组顶顶部安装装行走反反挂滚轮轮，受压压状态下下时后支支座顶面面作为挂挂篮三角角桁片主主纵梁的的底面支支

30、撑，受受拉状态态时反挂挂滚轮钩钩住主纵纵梁的工工字钢底底端外侧侧，将挂挂篮主桁桁片平衡衡的反钩钩于既定定行走线线路的箱箱梁混凝凝土顶面面，反钩钩主纵梁梁后挂篮篮三角主主桁片仍仍然可沿沿行走线线路前后后移动。后后支座自自身的固固定是用用两组2I220b工字钢钢组焊的的小压梁梁，通过过预留孔孔 图图5 挂篮前前支座细细部照片片穿入精扎螺螺纹钢将将后支座座平衡的的锚固于于箱梁顶顶面。用用两台1000t穿芯式式液压千千斤顶牵牵引2根32mmm精扎螺螺纹钢作作为动力力，精扎扎螺纹钢钢一端连连接于挂挂篮主桁桁片的主主纵梁底底部，另另一端连连接于前前支座，驱驱动挂篮篮前移。 后后支座反反挂轮组组设计为为既可

31、受受拉、亦亦可受压压的结构构形式，以以承重挂挂篮在行行走过程程中，先先承受压压应力、后后承受拉拉应力的的不同应应力变化化需要。后后支座顶顶部共安安装有4个反挂挂滚轮，滚滚轮的销销轴由75mmm 材质 为40CCr钢材加加工制作作。当挂挂篮行走走至下一一节段悬悬臂端、未未安装后后锚系统统时，为为滚轮销销轴承受受的最大大剪应力力状态，挂挂篮和模模板自重重6766KN，其中中约1/3自重荷荷载由内内、外滑滑梁的后后吊点承承担，约约2/3自重荷荷载由4个反挂挂滚轮共共同承担担，通过过结构验验算滚轮轮销轴承承受的最最大剪应应力均满满足该材材质的规规范要求求。图6 挂篮后后支座反反挂轮组组细部照照片 7.

32、2行走走系统采采用无轨轨道的支支点步履履式移动动行走模模式7.2.11挂篮施施工工艺艺流程及及行走操操作要点点在现浇箱梁梁0号梁段段完毕后后，即可可在0号梁段段上对称称拼装锚锚固挂篮篮，经挂挂篮预压压试验满满足规范范要求后后，进行行箱梁悬悬浇节段段施工。三三角挂篮篮的各杆杆件之间间为销接接或螺栓栓连接，在在挂篮拼拼装时利利用塔吊吊、汽车车吊配合合人工进进行。在在无轨道道三角挂挂篮的施施工过程程中，因因该挂篮篮的行走走系统与与常规轨轨行式挂挂篮有很很大区别别，挂篮篮走行是是十分关关键的环环节，走走行程序序分三步步完成。图7 挂挂篮走行行程序示示意图第一步：在在浇注完完成梁段段混凝土土，并张张拉完

33、成成纵向预预应力束束后，先先拆除内内、外侧侧模，拆拆模时先先松卸侧侧模上的的对拉螺螺栓、拉拉杆，用用千斤顶顶同步缓缓慢放松松内滑梁梁和外滑滑梁的前前、后吊吊点，安安装内、外外滑移小小车，使使内、外外侧模和和顶模卸卸落在滑滑梁上；前下横横梁和后后下横梁梁各设计计有4个吊点点，用千千斤顶同同步缓慢慢放松前前下横梁梁与前上上横梁之之间的4根吊带带连接，采采用2根32mmm精扎螺螺纹钢将将后下横横梁两端端外侧悬悬挂在外外滑梁上上，代替替原后下下横梁两两端外侧侧的锚固固于箱梁梁翼缘顶顶面的2根吊带带的吊点点 图8 挂篮松松懈锚固固体系、安安装反挂挂轮照片片作用，然后后解除后后下横梁梁内侧锚锚固于箱箱梁底

34、板板上的2根吊带带和外侧侧锚固于于箱梁翼翼缘顶面面的2根吊带带的共4个吊 点的锚锚固约束束，且需需在后横横梁两端端加设直直径为30mmm以上的的钢丝绳绳套将底底模平台台缚于外外滑梁上上作保险险套，防防止行走走过程中中精扎螺螺纹钢长长期使用用发生断断裂。用用千斤顶顶同步缓缓慢放松松前、后后下横梁梁的吊点点，将整整个底模模系统下下落约3000mm左右。安安装挂篮篮主桁后后端设置置的后支支座反挂挂轮组的的两组2I220b工字钢钢组焊的的小压梁梁，压梁梁通过预预埋的精精扎螺纹纹钢将挂挂篮主梁梁平衡锚锚固于箱箱梁顶面面，且挂挂篮主桁桁仍然可可以前后后移动。在在安装后后支座反反挂轮组组时，注注意反挂挂轮组

35、安安装的位位置至主主纵梁尾尾部的长长度，应应大于挂挂篮节段段行走时时的长度度，并在在主纵梁梁尾部设设置防止止反挂轮轮组滑脱脱的挡块块。 第二步：采采用2台1000t液压千千斤顶将将挂篮前前支点位位置细微微向上顶顶升，2名工人人移动前前支座至至三角挂挂篮前端端已浇砼砼梁段的的支点位位置，将将前支座座上支垫垫的钢板板抽掉，使使挂篮主主桁的2I663b工字钢钢主纵梁梁下弦落落在前支支座的滚滚轮上，前前支座两两侧设有有导向钢钢板挡块块，以便便挂篮在在行走过过程中主主桁片能能在前支支座上滑滑动前行行并准确确就位。解解除主桁桁6根32mmm精扎螺螺纹钢形形成的后后锚约束束。至此此，挂篮篮就靠主主桁后端端设

36、置的的后支座座反挂轮轮 图图9 挂篮支支点前移移照片组来保持挂挂篮的纵纵向平衡衡。第三步：在在主桁片片的主纵纵梁中间间的下弦弦底部，采采用工字字钢焊接接驱动挂挂篮行走走所需的的牵引连连接作用用点，用用32mmm精扎螺螺纹钢一一端穿入入主纵梁梁的底部部牵引连连接孔，另另一端穿穿入前支支座上预预留的牵牵引连接接孔，精精扎螺纹纹钢两端端设钢垫垫板。采采用2台1000t液压千千斤顶循循环连续续牵引2根32mmm精扎螺螺纹钢作作为顶推推动力，通通过电动动油泵供供油，千千斤顶的的顶推作作用带动动挂篮主主桁前上上横梁及及内、外外滑梁移移至下一一节梁段段位置就就位。在在挂篮移移动过程程中，底底模始终终安 装于

37、前前、后下下横梁上上部随挂挂篮一同同移动，内内、外侧侧模和顶顶模则落落在内、外外滑梁上上，随挂挂篮一同同移动。 图图10 千斤顶顶牵引挂挂篮行走走照片走行到位后后，首先先进行主主桁后锚锚系统的的锚固，操操作千斤斤顶调整整挂篮的的标高，确确保挂篮篮前后支支点处于于同一水水平面上上和整个个挂篮的的纵向中中线与桥桥轴线重重合，将将侧模和和底模上上升到设设计标高高位置，锚锚紧前下下横梁和和后下横横梁各设设计的4个吊带带连接，锚锚紧内、外外滑梁的的前、后后吊点；拧紧后后锚连接接件使后后锚受力力，解除除临时支支点的反反挂轮组组的两组组压梁。经经过检查查确定合合格后，最最后进行行全面锚锚固，进进行待浇浇梁段

38、的的钢筋制制作、混混凝土浇浇筑。图11 青青义涪江江大桥挂挂篮施工工照片【8】确认认效果8.1目标标完成情情况效果确认对对照表序号指标目标实际1每一对挂篮篮减少构构件重量量在10TT10吨每一对挂篮篮减少构构件重量量12TT2行走时间5小时5小时2小时2全桥18节节段节省省成本约52万元元52万元制表人：黄黄惠勇 审核人人：马江江 制表时时间：20114年10月5日青义涪江江大桥上上部结构构主梁顶顶、底板板线形经经自检、监监理、监监控抽检检、验收收合格率率为1000%。实实际性能能指标满满足要求求，参见见下表： 新型无轨道道三角挂挂篮成型型梁体几几何线形形与实际际参数对对照表序号性能参数指标实

39、际备注1顶、底面线线形5mm2-3mmm分析计算值值2挂篮扰度19mm15mm分析计算值值说明：新型型无轨道道三角挂挂篮梁体体几何线线形满足足设计要要求制表人：黄黄惠勇 审核人人：马江江 制表时时间：20114年10月5日通过新型型无轨道道三角挂挂篮，QC小组实实现了在在多跨T构同时时且连续续施工的的情况下下悬臂施施工连续续梁桥成成形几何何线形达达到设计计和监控控要求，挂挂篮行走走时间由由56小时缩缩短为2小时，加加快了施施工进度度。新型无轨轨道三角角挂篮的的使用同同时减少少了型材材使用量量、节省省施工成成本32万元，达达到了QC小组预预期目标标。8.2 经经济和环环境效益益采用新型无无轨道三三角挂篮篮，相对对于无轨轨道菱形形挂篮，成成本降低低，并减减少了大大量的型型材使用用量，加加之快速速的行走走时间使使其在连连续梁桥桥、连续续钢构桥桥施工应应用中有有效降低低了全过过程的碳碳排放，具具有良好好的环境境效益和和社会效效益。相相对于有有轨菱形形挂篮、有有轨三角角挂篮，新新型无轨轨道三角角挂篮的的成本降降低更多多，经济济效益更更明显。经济和环境境效益对对比表名称无轨道菱形形挂篮无轨道三角角挂篮目标值对比结果完成时间经济效益一对挂篮重重约60吨一对挂篮重重约48吨节