固定式现浇砼基础塔吊附墙计算书

1、编制单位：编 制 人人：审 核 人人：编制时间：塔吊附墙计算书PAGE PAGE 10目录一、塔吊附附墙概况况二、塔吊附附墙杆受受力计算算三、结构柱柱抗剪切切验算四、附墙杆杆截面设设计和稳稳定性强强度验算算一、塔吊附附墙概况况本工程结构构高度553.44 m，另另加桅杆杆15米，总高高度688.4米。本工工程采用用FO/23BB塔吊，塔塔吊采用用固定式式现浇砼砼基础，基基础埋设设深度-5.35m，塔塔身设两两道附墙墙与结构构柱拉结结：塔身身升到12标准节节时，设设第一道道附墙于于第6标准节节（结构构标高223.447米），塔塔吊升到到第17标准节节时，设设第二道道附墙于于第14标准节节（结构构

2、标高442.88米），然然后加到到第23标准节节为止。在加第二道道附墙之之前，第第一道附附墙以上上有17-6=111个标准准节，而而第二道道附墙以以上塔身身标准节节数最多多为23-14=9节，因因此，第第二道附附墙设置置之前第第一道附附墙受力力最大。本本计算书书将对第第一道附附墙进行行受力计计算和构构造设计计。为简简化计算算和偏于于安全考考虑，第第二道附附墙将采采用与第第一道附附墙相同同的构造造形式。本工程计划划使用金金环项目目使用过过的塔吊吊附墙杆杆。根据据塔吊与与结构的的位置关关系，附附墙杆夹夹角较小小，附墙墙杆与结结构柱连连接的予予埋件分分别采用用不同的的形式。本计算书主主要包括括四个方

3、方面内容容：附墙墙杆及支支座受力力计算，结结构柱抗抗剪切及及局部受受压验算算，附墙墙杆予埋埋件锚筋筋设计,附墙杆杆型号选选用。二、塔吊附附墙杆受受力计算算（一）、塔塔吊附墙墙内力计计算，将将对以下下两种最最不利受受力情况况进行：塔机满载工工作，起起重臂顺顺塔身xx-x轴轴或y-y轴，风风向垂直直于起重重臂（见见图1）；塔机处于非非工作状状态，起起重臂处处于塔身身对角线线，风向向由起重重臂吹向向平衡臂臂（见图图2）。对于第一种种受力状状态，塔塔身附墙墙承担吊吊臂制动动和风力力产生的的扭矩和和附墙以以上自由由高度下下塔身产产生的水水平剪力力。对于第二种种受力状状态，塔塔身附墙墙仅承受受附墙以以上自

4、由由高度下下塔身产产生的水水平剪力力。以下分别对对不同受受力情况况进行计计算：（二）、对对第一种种受力状状态，附附墙上口口塔身段段面内力力为：弯矩：M=1644.833（T.m）剪力：V=3.0013（T）扭矩：T=12（T.m）,则:1、当剪力力沿x-x轴时时(见图a)，由MB=0，得 T+V*LL1 -LLB0*N1=0 即：N1=（T+ V*LL1）/ LLB0 =（12+3.0013*3.665）/5.9322 =3.88（T）通过三角函函数关系系，得支支座A反力为为： RAAY= N1*sinn52.34226=33.888*siin522.34426=2.884（T）RAx= N1

5、*coss52.34226=33.888* ccos552.334266=2.64（T）由MC=0，得 N3*LGG0+T+VV*0.8=00 即：N3=-（T+ V*00.8）/ LL G0 =-（12+3.0133*0.8）/0.9666 =-14.92（T）由M0=0，得 NN2*LC0-(T+V*LL6)=00 即：N2=（T+ V*LL6）/ LL C0 =（12+3.0133*0.0277）/0.98 =112.333（T）由力平衡公公式Ni=0，得RAY+RRBY=00和-RAX-RBX +VV =0，故RBY= -RAY =-2.84（T）(负值表表示力方方向与图图示相反反,以

6、下同)RBX=-RAX +VV =-22.644+122.333=9.48（T）2、当剪力力沿y-y轴时(见图b)，由MB=0，得 T-（V*L4+LB0*N1）=0 即：N1=（T-VV*L44）/ LLB0=（12-3.0013*4.5）/5.9322=-0.2263（T）通过三角函函数关系系，得支支座A反力为为： RAAY= N1*sinn52.34226=-0.2263*sinn52.34226=-0.1171（T）RAx= N1*coss52.34226=-0.2263* coos522.34426=-0.2（T）由MC=0，得 N3*LCC0+T+VV*0.8=00 即：N3=-（

7、T+ V*00.8）/ LL C0 =-（12+3.0133*0.8）/0.98 =-14.91（T）由M0=0，得 NN2*LC0-(T+V*LL5)=00 即：N2=（T+ V*LL5）/ LL G0 =（12+3.0133*0.2）/0.9666 =113.005（T）由静力平衡衡公式Ni=0，得RAY +RBY+V =00和RAX+ RRBX=0，故RBY= -(RAY+VV)=-(-3.116+112)=-8.84（T）RBX=-RAX=2.993（T）（二）、对对第二种种受力状状态(非工作作状态)，附墙墙上口塔塔身段面面内力为为：弯矩：M=1911.6003（T.m）剪力：V=10

8、.0366（T），剪剪力沿塔塔身横截截面对角角线，对图c,由由MB=0，得 V*LBHH +LLB0*N1=0 即：N1=-VV*LBBH/ LB0 =-110.0036*0.66/5.9322 =-11.0115（T）通过三角函函数关系系，得支支座A反力为为： RAAY= -N11*sinn52.34226=-1.0015*sinn52.34226=-0.88（T）RAx= -N11*coss52.34226=-1.0015* coos522.34426=-0.62（T）由MC=0，得 N3*L00C+ V* LCC0=00 即：N3=- V* LCC0/ L CC0 =-10.0366*1

9、.1322/0.98 =-11.6（T）由M0=0，得 NN2*LC0-V*L7=0 即：N2= VV*L77/ LL C0 =110.0036*0.117/0.98 =11.744（T）由力平衡公公式Ni=0，得RAY +RBY+V*coos4550=0和-RAX-RBX +VV*siin4550 =0，故RBY= -RAY- V*coss4500 =0.8-110.0036*coss4500=-6.3（T）RBX=-RAX +VV* ssin4450 =0.662+110.0036*sinn4500=7.79（T）对图d,由由MB=0，得 V*LBGG +LLB0*N1=0 即：N1=-V

10、V*LBBG/ LB0 =-110.0036*5.667/55.9332 =-99.6（T）由MC=0，得 N3*0+ V* LCC0=00，即N3=0通过三角函函数关系系，得支支座A反力为为： RAAY= N1*sinn52.34226=-9.66*siin522.34426=-7.6（T）RAx= -N11*coss52.34226=-9.66* ccos552.334266=-55.877（T）由静力平衡衡公式，得得RAY +RBY+V*siin4550=0和RAX+RBX +VV*coos4550 =0，故RBY=-RAY-V*siin4550=7.6-10.0366*coos4550

11、=0.5（T）RBX=-RAX-V*sinn4500=-55.87-10.0366*siin4550=-133（T）根据如上计计算,附墙杆杆件和支支座受力力最大值值见下表表：AB杆BC杆BD杆A支座B支座RAXRAYRBXRBYN1=-99.6ttN2=133.055tN3=-114.992t7.6t5.87tt-13t0.5t由于外力方方向可向向相反方方向进行行，故以以上数值值可正可可负，均均按压杆杆进行设设计。三、结构柱柱抗剪切切和局部部压力强强度验算算附墙埋件受受力面积积为47704700,锚固深深度按450计算，最最小柱断断面为70007000，柱子子箍筋为为 HYPERLINK ma

12、ilto:1210012100010200，由由上面的的计算结结果可知知，支座座最大拉拉力（压压力）为为（RBX2+RBYY2）1/22=（13 2+0.52）1/22=13.01TT=1330.11KN。结构柱抗剪剪切计算算公式为为：式中：t的抗度1*%a3度等等级)集力面边的u =223400h0:截面面有效高高度 h0=2335fyv:钢钢筋的抗抗剪强度度，取ffyv =2355Mpaa（12，级钢）Asyu：与剪切切面积相相交的全全部箍筋筋截面面面积，Asyu =2*1133=2226mmm2K：安全系系数，K=2.5故：右式/K=(1.55*0.75*23440*2235+0.88*

13、2335*2226)/2.5=6611125.5/22.5=2644450.2N=264.45KKN1130.1KNN结论：利用用结构柱柱已有的的箍筋 HYPERLINK mailto:12100121000122000其抗剪剪强度能能满足受受力要求求。四、附墙与与结构连连接予埋埋件锚筋筋强度验验算附墙与结构构连接予予埋件受受力最大大值为X轴方向向的13T和Y轴方向向的0.55T。附墙杆与予予埋件的的连接销销栓到锚锚筋根部部的距离离取3550mmm（偏大大），则则X轴方向向的5.883T将产生生弯矩M=3350*5.883*1104=20040550000（N.mmm）。弯弯矩和Y轴方向15.

14、1T拉力作作用下，边边锚筋抗抗拉强度度验算如如下：RBY/AAS总+M/Wn ffy其中，RBBY为15.1T=15110000NAS总为锚锚筋总面面积，为为58990mmm2(锚筋为12根直径径为25的二级级螺纹钢钢)M为2044050000N.mmWn抵抗矩矩，值为为：Wn =66*ASS1*（h12+h22）/ hh1=6*4990.99*(225022+10002)/ 2500=7375528116mmm3故此，RBY/AAS总+M/Wn =15510000/558900+2044050000/7377528816=26 NN/mmm2ff=3110N/mm2可知锚筋强强度满足足要求。五、附墙杆杆截面设设计根据金环项项目提供供的附墙墙计算书书，金环环项目受受最大内内力的附附墙杆件件的计算算长度为为l0=9.0010mm，最大大轴心压压力设计计值（安安全系数数2.5）为：2977.2