焦化能源管理与节能技术课件

1、延迟焦化技术培训胡尧良2005.11焦化能源管理与节能技术延迟焦化技术培训胡尧良焦化能源管理与节能技术主 要 内 容前言中国 石化 焦化炼油能耗焦化装置如何做好能源管理工艺 设备国外炼油能源管理KBCSOLOMON主 要 内 容前言1.“十一五”时期经济社会发展目标（摘自 十六届五中全会公报）主要目标是： 在优化结构，提高效益和降低消耗的基础上，实现2010年人均国内生产总值比2000年翻一番，资源利用效率显著提高，单位国内生产总值能源 消耗比“十五”期末降低20%左右1.“十一五”时期经济社会发展目标（摘自 十六届五中全会公2.“十五”期间我国能源消耗水平2004年2003年8%7.4%原油

2、消耗占全球10%13%电力消耗占全球31%30%煤炭消耗占全球4%5%我国GDP占全球2.“十五”期间我国能源消耗水平2004年2003年8%7.3. 2004年我国原油及主要油品表观消耗量（万吨，国家统计局）原油汽油煤油柴油润滑油燃料油石油沥青20182.74709.11061.510373.4590.54956.41122.9石油消耗总量：32413.27万吨; 2005年统计: 35000.00万吨3. 2004年我国原油及主要油品表观消耗量（万吨，4.1 中国石化炼油能耗(2004年)2004年原油加工总量14572.17万吨炼油能耗73.52千克标油/吨2004年中石化炼油耗能：10

3、71.35万吨标油。如果能够按要求节约20，则相当于节油214.27万吨标油，按2000元/吨计算，相当于降低加工费42.85亿元人民币。4.1 中国石化炼油能耗(2004年)2004年原油加工总量4.2 全国炼油能耗(2004年)2004年全国原油加工量2.9亿吨按能耗水平与中石化相当73.52千克标油/吨，耗油2132万吨节约20，节油量424.6万吨/年，节约加工费近100亿元我国能源结构中，油气约占23，则全国可节标油1亿吨4.2 全国炼油能耗(2004年)2004年全国原油加工5.1 中国石化炼厂能耗结构(2004年)5.1 中国石化炼厂能耗结构(2004年)5.2 中国石化炼油厂能

4、耗比较(2004年)5.2 中国石化炼油厂能耗比较(2004年)6.1 中国石化焦化装置能耗比较(2004年)6.1 中国石化焦化装置能耗比较(2004年)6.2 中国石化焦化装置能耗 (2004年)2004年，平均能耗27.78kg标油/t由于各企业焦化装置工艺流程、装置规模以及投用年数等方面差异较大，故能耗的高低差距也较大。 有吸收稳定的焦化装置最低能耗为25.64kg/t，最高能耗为38.40kg/t无吸收稳定的焦化装置最低能耗为18.35kg/t，最高能耗为37.99kg/t 6.2 中国石化焦化装置能耗 (2004年)2004年，平均7.中国石化焦化装置的节能潜力2004年23套焦化

5、装置加工总量1876.76万吨平均能耗27.78kg标油/t相当于耗标油52.14万吨降低20，则节油10.42万吨按照2000元/吨计算，可以降低加工费2.0亿元人民币7.中国石化焦化装置的节能潜力2004年23套焦化装置加工总8.焦化装置如何做好能源管理思想重视，组织健全；重点突出，措施到位；思想重视，组织健全；重点突出，措施到位；8.焦化装置如何做好能源管理思想重视，组织健全；思想重视，组焦化装置的特点原料最差：渣油 油浆 脱油沥青 污油 污泥产品最全：干气 液化气 汽油 柴油 蜡油 甩油 焦碳 流程最长：加热炉- 焦碳塔-分馏塔-压缩机-吸收稳定产品精制 I-除焦-出焦-铁/公路 I-

6、放空炉温最高：490-505 压力最大：高压水 13.015.0MPa设备最多：炉 塔 机 泵 罐 高压水泵 切焦器 电梯 抓斗 行车 地衡 汽车 火车工种最多：工艺班 除焦班 装车班生产方式：连续/间隙 8h, 12h, 16h, 24h焦化装置的特点原料最差：渣油 油浆 脱油沥青 污油 污泥8.1吃透装置的设计基础和原则原料性质(渣油品种:四组分,硫,酸值,脱油沥青)产品结构(焦蜡产率)工艺参数(循环比,生焦时间)设备基础(加热炉,焦炭塔,分馏塔,压缩机)能源结构(汽,电) 参考文献18.1吃透装置的设计基础和原则8.2 比较装置实际运行的状况装置标定数据实际加工量原料性质的变化产品结构的

7、变化设备运行实际状况工艺参数调整幅度8.2 比较装置实际运行的状况装置标定数据8.3装置用能分析1.年度对比分析 查找增减的原因及对策措施2.能耗结构分析 计算各种能源(燃料、电力、 蒸汽、水)的比例 抓重点节能项目及措施3.装置用能分析 三大环节：转换-利用-回收 参考文献28.3装置用能分析1.年度对比分析8.3.1金陵炼油/焦化年度能耗对比分析8.3.1金陵炼油/焦化年度能耗对比分析8.3.1焦化能耗占全厂比例年度20012002200320042005（1-10）全厂75.9281.9781.1175.2562.01焦化28.7929.8828.5428.4928.47比例 6.46.

8、576.135.865.624.228.3.1焦化能耗占全厂比例年度200120022003208.3.2金陵分公司焦化装置能耗结构分析项目2003年度2004年度燃气19.2820.10燃油0.950.22热进料0.961.08热输出-3.15-3.26蒸汽0.130.70电7.667.36循环水0.870.82新鲜水0.190.23除盐水0.080.13总计28.1328.498.3.2金陵分公司焦化装置能耗结构分析项目2003年度208.3.2 焦化能耗结构分析8.3.2 焦化能耗结构分析8.3.2 常减压能耗结构分析8.3.2 常减压能耗结构分析8.3.2 催化裂化能耗结构分析输出中压

9、汽折能耗37.55千克标油/吨8.3.2 催化裂化能耗结构分析输出中压汽折能耗37.55千8.3.3装置用能分析三大环节 参考文献2转换环节利用环节冷换设备换热网络设计，换热平均温差，换热终温(入炉)，介质入空冷水冷前温度加热炉，机泵能量分析，火用分析：加热炉效率，机泵效率回收环节焦炭塔，分馏塔反应热(渣油性质,循环比)回流取热分布,多取高温位热损失损失损失输入8.3.3装置用能分析三大环节 参考文献2冷换设备加热炉8.4装置节能潜力及制约因素分析1.工艺 2.设备提高处理量 电机变频 泵叶轮切削原料管理 压缩机加热炉管理 换热冷却设备换热流程优化 管线塔壁热损吹汽 除焦水泵3.延长开工周期

10、4.降低加工损失8.4装置节能潜力及制约因素分析1.工艺 8.4.1工艺节能潜力提高处理量降低循环比, 从0.4降低到0.25, 不增加投资，液收增加，焦碳产率减少，汽柴油质量变化不大，处理量可提高1020%, 能耗应降低原料性质制约：沥青质高的油难蜡油收率增加,但质量变差, 会影响RFCC的掺渣比炉进料性质变差,加热炉结焦加速,缩短运行周期,燃料增加,影响加工量和能耗分馏塔下层塔盘干板,结焦,影响分馏效果 参考文献5,78.4.1工艺节能潜力提高处理量分馏塔焦炭塔分馏塔焦炭塔新老流程对比分馏塔焦炭塔分馏塔焦炭塔新老流程对比8.4.1工艺节能潜力提高处理量缩短生焦周期 从24小时降低到20或1

11、6小时，不增加投资，汽柴油质量无影响，处理量提高1020%，能耗应降低. 但必须要在加热炉、分馏塔、辐射进料泵有余量，焦炭塔高度是瓶颈的情况下 焦碳塔气速增加，必须有中子料位计，且加注消泡剂，准确监测泡沫层高度的基础上 除焦班的工作时间调整8.4.1工艺节能潜力提高处理量8.4.1工艺节能潜力原料管理控制好入炉混合油的性质：渣油、循环油、油浆、脱油沥青、污油(四组分、粘度、残炭、硫、酸值、催化剂)。要保持加热炉和分馏塔底的长周期运行。长岭 扬子 金陵 茂名 荆门 沧州 镇海 参考文献 1,9.8.4.1工艺节能潜力原料管理8.4.1工艺节能潜力原料管理长岭分公司加工波纳减压渣油时，焦炭产率达到

12、29.72%，液体收率仅61.54%，比常规的减压渣油液体收率减少3左右，焦炭产率增加5，除焦时焦碳塔出现振动,发现生成大量的弹丸焦。扬子公司I套焦化装置在1997年1999年掺炼阿拉斯加油的减压渣油，焦炭产率高达30，焦高达到21m，焦粉携带到分馏系统，导致掺炼一星期后分馏塔底和塔盘上结焦严重，蜡油变黑，装置被迫停工。金陵分公司于2004年3月份,开始掺炼沥青质为9.5%，残炭为20.83%的巴士拉减压渣油（掺炼量达到55%以上）时，炉膛温度上升，加热炉辐射炉管的结焦加快，加热炉需经常烧焦，2004年3月至6月，套焦化装置的3座加热炉共进行了5次烧焦，最短的烧焦周期仅为52天。8.4.1工艺

13、节能潜力原料管理8.4.1工艺节能潜力原料管理金陵分公司焦化掺炼重油催化油浆后，曾出现加热炉辐射进料泵出口压力由3.2MPa逐渐降到2.5 MPa，致使加热炉辐射流量下降，不能保证正常生产。拆修发现辐射进料泵叶轮与平衡鼓之间有较多脆而松散的固体杂质，径向间隙被堵塞。2003年2月，由于辐射进料量无法保证，装置被迫停工。抢修时发现，分馏塔底结焦高度达1.6米，已达到辐射进料泵侧线抽出口，两台塔底过滤器几乎被焦堵死，辐射进料泵的第一级叶轮入口处有大量焦块。对辐射进料泵体内和分馏塔底的粘结物采样分析，诊断为催化剂固体粉末与沥青质，对辐射进料泵体内的粘结物进行灼烧灰份分别高达54.5%和41.3%。主

14、要是重油催化油浆的催化剂粉末。茂名分公司焦化装置在掺炼催化油浆后，发现在辐射进料泵内有焦粉及催化剂粉末沉积。辐射进料调节阀有卡涩现象，曾引起辐射量大幅波动，在掺炼催化油浆后，投用仅半年的两个辐射调节阀因为阀心磨损关不严而被更换。荆门分公司掺炼脱油沥青，焦炭塔焦粉夹带严重，引起焦化加热炉结焦。 8.4.1工艺节能潜力原料管理8.4.1工艺节能潜力原料管理1999年初，镇海焦化加工进口含硫原油的减压渣油，其原料四组成分析为饱和烃28.9%,芳烃42.3%,胶质18.4%,沥青质10.4%。按照常规操作条件控制，加工仅5-7天，两台加热炉炉管表面温度达到650 以上，判断为加热炉炉管结焦，随即停工烧

15、焦。重新开工后，由于原料未改善，加热炉运行不到半月后，又出现结焦。2002年，沧州焦化加工新疆重质常压渣油，其原料四组成分析为饱和烃31.4%,芳烃35.7%,胶质21.5%,沥青质11.4%,采用HLCGO工艺,平稳运行6个月后,在原料性质不变的情况下,该装置将循环比由0.7降至0.30.4,加热炉出口温度由495 提高至498 ,即采用常规操作条件。结果运行15天后，发现加热炉炉管压力降增加0.5MPa,炉管出现弯曲变形,结焦。装置被迫停工. 参考文献 8.8.4.1工艺节能潜力原料管理8.4.1工艺节能潜力原料管理 1.控制劣质原料的掺炼量 荆门焦化掺炼脱油沥青性质劣化，2004年掺炼脱

16、油沥青比例20降为11.46%。长岭加工波纳原油,掺炼比降到1/3后，操作和焦炭质量才恢复正常。 2.加大装置循环比 塔化焦化加工新疆稠油采用大循环比（0.81.0）操作，自投产以来，装置运行正常。 3.分析焦化原料 调整操作条件 根据密度、残炭、硫含量及饱和烃、芳烃、胶质、沥青质四组份的分析数据，及时调整炉管注水量、加热炉出口温度、小吹汽量、焦炭塔顶温度等操作条件。8.4.1工艺节能潜力原料管理8.4.1工艺节能潜力加热炉管理单/双面辐射炉的比较（金山）参考文献1,3,10.炉管外壁结垢/结灰：与燃料的清洁度，雾化效果（配风、配汽）有关。 炉管内壁结垢/结焦：与原料的性质、流速（注汽/水）。

17、 8.4.1工艺节能潜力加热炉管理8.4.1工艺节能潜力3.加热炉管理焦化炉设计考虑较高的炉管平均热强度 单面辐射炉2831 KW/m2 双面辐射炉4246.5 KW/m2, (金山49),炉管热强度周向不均匀系数要小短停留时间2m/s辐射室炉管有良好的热分布,分支流量均匀。燃烧室热分布能得到良好控制。有适当的辐射室炉管入口温度和适宜的炉膛体积热强度。有稳定的升温梯度。采用多点注汽。8.4.1工艺节能潜力3.加热炉管理8.4.1工艺节能潜力加热炉管理阻焦剂（品牌、用量和注入位置） 辽化焦化 原料 大庆/辽河渣油, 洛阳CAF-1阻焦剂 用量60ppm, 加热炉运行周期延长50%. 使加热炉保持

18、高效率, 并长运行周期, 能耗降低 参考文献4. 提高收率? 消泡剂（品牌、用量和注入位置） 中子料位计 塔底过滤器8.4.1工艺节能潜力加热炉管理8.4.1工艺节能潜力加热炉管理燃烧器：性能，配风，配汽燃烧器性能对比8.4.1工艺节能潜力加热炉管理燃烧器性能对比8.4.1工艺节能潜力加热炉管理空气预热器 金陵焦化2台立式加热炉，空气预热器投用后烟气温度降低90-100，空气温升不小于140，排烟温度降至170-180，炉效率提高5，全年节约燃料1000吨，2年可回收投资。注意：烟气旁路挡板能否关严至关重要； 加热炉炉体泄漏对热管影响较大； 防止热管受烟气露点腐蚀（125）， 排烟温度不小于1

19、60 ，燃料气必须脱硫； 烟气氧含量分析仪，负压测定器工作正常8.4.1工艺节能潜力加热炉管理8.4.1工艺节能潜力加热炉管理在线清焦：金山(2次)、高桥(1次)在线清焦 2003年7月底，高桥在金山专家的指导和帮助下，对加热炉C组炉管在线清焦，进行了4次升降温，历时28小时。尽管做了很大的努力和尝试，但实际效果不理想，在线清焦技术在高桥焦化加热炉未获成功。分析不成功的原因有以下几个方面：炉管壁厚不同。高桥炉管壁厚为12mm,而金山为8.5mm。壁厚的增加影响加热炉快速升降温时炉管的径向伸缩，因而影响炉管壁焦炭的脱落。燃烧器火焰偏高。高桥燃烧火焰比金山的高，金山进口燃烧器的火焰短、硬、通体透明

20、，没有红光，而且炉体保温性能很好。 炉管支架形式不同。高桥炉管支吊架没有限制，而金山支吊架在径向有限制，所以炉管快速升降温时，高桥炉管的径向变形要比金山的小。8.4.1工艺节能潜力加热炉管理8.4.1工艺节能潜力加热炉管理 高桥C、 D组炉膛相互影响很大，致使C组不能在短时间内进行快速的升降温操作。 升降温幅度不同。金山升降温幅度为150，而高桥只有120。结焦程度不同。高桥C组炉管有一定程度的结焦，金山加热炉的结焦程度严重。金山在线清焦前的炉管壁温度高达640，而高桥壁温为620。升降温速度。据国外资料，在线清焦操作时升降温速度很快，除第一次升降温在1.5小时外，其余要求在5分钟时间内升降温

21、150。而高桥无法做到。高桥加热炉总体状况与金山加热炉有很大的不同。8.4.1工艺节能潜力加热炉管理8.4.1工艺节能潜力加热炉管理g. 炉墙衬里与保温（齐鲁、高桥加热炉、调研资料）耐高温节能涂料加热炉或烟道衬里（0.5-10mm），作用：衬里补强，裂缝密封，提高辐射强度，炉效提高3-5，炉外壁温度下降3-60。 （上海硅酸盐研究所）辐射炉管外表衬里：提高传热系数，减少辐射结垢（黑龙江化工院）衬里结构与施工耐火纤维噴凃复合衬里(南京金炼科技有限公司)8.4.1工艺节能潜力加热炉管理工艺节能潜力加热炉管理h.智能控制技术现有加热炉的自动控制,主要以燃烧控制为主,即通过烟道挡板和进风蝶阀进行调节,

22、以满足排烟氧含量和炉膛负压趋进设定值,实现最佳燃烧。炉膛压力和温度作用为安全指标约束控制，也有燃料量的变化作为前控制。加热炉的智能控制，不以排烟氧含量为控制目标，而是以实现工艺要求的前提下燃料消耗最低为控制目标，以相关的压力，流量，温度作为检测和控制的对象，解决仪表检测误差和执行机构不精确带来的不利影响，设定多项而非单一的控制策略，动态的优选，寻找，记忆最佳路线和最优化参数组合，使加热炉始终处于最佳燃烧状态，实现加热炉节能高效运行。该技术以改变控制策略去适应加热炉的复杂性和不确定性，具有自学习能力，它不仅是依靠数学模型工作，而是能够根据知识和经验进行在线推理和系统识别，从而在众多的应对措施中优

23、选出一条能够达到最大热效率，最小能耗的控制策略；该技术在冶金行业加热炉应用可节约燃料5%10%，金陵公司三套常减压炉上已应用。 (南京金炼科技有限公司)工艺节能潜力加热炉管理8.4.1工艺节能潜力换热流程优化热进料提高入炉温度 可调循环比流程 参考文献5,7.流程优化 窄点分析 参考文献2. 齐鲁, 1 焦化 设计进料150 。常渣热进料250 ,冷渣油100 ,混合温度210 ,原换热流程未变,造成分馏塔取热平衡失常，大量热量上移,被冷却水带走,因而能耗增加充分利用高温位热量低温热利用分馏塔顶循环回流代替冷回流，可提高分馏塔取热温度。某装置使用冷回流,空冷器排出的热量达到10000kW,可回

24、收量达8000kW。除盐水,取暖水 8.4.1工艺节能潜力换热流程优化8.4.1工艺节能潜力吹汽： 焦炭塔吹汽阶段是消耗蒸汽最大的步骤 延长小吹汽（1=1.5小时），减少大吹汽（1.5 = 1.0小时），节约蒸汽10吨/天金陵8.4.1工艺节能潜力吹汽：8.4.2设备方面电机变频电机泵头出口阀调节阀电机选型泵的配套功率排量+扬程控制阀工艺流量/压力电机转速与机泵流量成正比电机的功率和电机的转速立方成正比8.4.2设备方面电机变频8.4.2设备方面电机变频当工艺要求仅是低流量时，或电机/机泵过大时，只能用阀门节流，消耗压力能，带来后果，调节阀尖叫、振动、泄漏、泵头密封泄漏采用变频，降低电机转速，

25、调节转速即可调节流量（全开控制阀）8.4.2设备方面电机变频变频器投用节电效果变频器投用节电效果节电效果十分明显 改变传统的控制方式，实现了高质量的自动控制 有利于机泵冷换及控制阀等设备的长周期运行和维护保养，大大降低了维修成本改善操作环境，减少了漏油，降低了噪音污染 装置安全运行可靠性得到提高投用变频后的综合效果投用变频后的综合效果节电效果十分明显投用变频后的综合效果投用变频后的综合效果8.4.2设备方面机泵叶轮抽级/切削高桥焦化加热炉进料泵“叶轮抽级” 在满足工艺要求的前提下，分别对两台加热炉进料泵进行“叶轮抽级”改造，由原4级改为3级，节电效果明显。电流从原来运行时的50A降为32A，同

26、时辐射调节阀前后压差变小，操作更可靠富气压缩机采用电机驱动、变速器调速，负荷变化通过变频调速，节电效果明显 ，总能耗降低2kg/t8.4.2设备方面机泵叶轮抽级/切削8.4.2设备方面压缩机：富气入口压力、分馏塔到压缩机入口的压降富气出口压力透平背压复水器真空度换热冷却设备：型号冷却水质量（防垢）空冷器翅片及风机8.4.2设备方面压缩机：8.4.2设备方面散热：塔壁热损焦炭塔保温技术 背带式保温结构 参考文献12.西北X厂 2台5400mm焦碳塔，红外测温 镀锌铁皮保护层外表大部分4260 接缝处70110 ， 110130 ，迎风面135 ，背风面158 室内DCS仪表显示：塔底493 ，中

27、部417 ，塔顶403 济南炼厂 2台 6800mm焦碳塔，采用背带式保温， 外表面3040 ，最高51 室内DCS仪表显示：塔底495 ，中部453 ，塔顶440 锦西石化 4台6000mm焦碳塔, 采用旧式保温, 预热时间4小时 2台6800mm焦碳塔，采用背带式保温，预热时间2小时塔内介质每降低5.6 ,液体收率下降1.1%8.4.2设备方面散热：塔壁热损8.4.2设备方面散热：管线热损大庆催化（140万吨/年）管线总散热损失总能耗为31.14-37.5MJ/t，0.74-0.89万大卡/t）参考文献6. 镇海、茂名 在下大雨前后的供汽量相差100t/h石家庄 在下大雨前后的供汽量相差

28、60t/h保温材料及管理除焦水泵: 节电8.4.2设备方面散热：管线热损8.5延长开工周期金山：不烧焦连续运行27个月；金陵：通过小修消缺，1#焦化装置自2002年1月11日开工至2005年8月停工，生产周期达到3年8个月。8.5延长开工周期金山：不烧焦连续运行27个月；8.6 降低加工损失8.6 降低加工损失国外炼油能源管理KBC 最佳技术标准 BT100 BEST TECHNOLOGY METHODOLOGYSOLOMON 能源密度指数 EII Energy Intensity Index国外炼油能源管理KBC 炼厂和工艺装置要具备如下特点： 工艺装置的结构配置是优化的 全部燃料的燃烧状况

29、是高效且经济的, 加热炉效率92% 所有工艺热联合是基于经济目标(窄点法)的分析,换热温差20C 所有机械的轴功效率，无论是电机、蒸汽透平、或是气体透平驱动，都达到可实现的经济的循环效率 蒸汽锅炉都产高压蒸汽, 工艺装置所用的中低压蒸汽均由蒸汽透平的背压排汽供给 蒸汽透平的等熵效率相当于电机或机械轴功效率的75%(净值)KBC设定的最佳技术标准 BT100KBC设定的最佳技术标准 BT100KBC设定的最佳技术标准 BT100新建炼厂 BT120对于现有的厂，即使经过技术改造，一般也难以达到BT值100%的能源效率，但大幅度地接此目标的实例不在少数 KBC设定的最佳技术标准 BT100新建炼厂

30、 BTKBC Client Refinery Energy Performance RankingKBC设定的最佳技术标准 BT100KBC Client Refinery Energy PerKBC最佳技术方法炼厂整体能源优化每个工艺装置优化工艺装置之间能源一体化 上下游装置工艺与设备之间设备选择耗能核算工艺装置与公用工程之间公用工程系统 (南京 Solomon 17.7%)燃料、电力、 蒸汽、水能源价格经济应用技术: 软件Petro-Sim, TotalSite, ProsteamKBC最佳技术方法炼厂整体能源优化The Figure below shows how the BT meth

31、odology was developed and how it is applied when benchmarking refinery energy performance.KBC Best Technology AnalysisKBC BEST TECHNOLOGY METHODOLOGYThe Figure below shows how theKBC BEST TECHNOLOGY METHODOLOGYKBC Gap Analysis - DescriptionKBC BEST TECHNOLOGY METHODOLOGGap Analysis and Energy Perfor

32、mance Improvement RoadMap for a Leading Asian Refinery Client (Singapore Refinery)KBC BEST TECHNOLOGY METHODOLOGYGap Analysis and Energy PerforSOLOMON EnergyManagement能源管理（2000年）SOLOMON EnergyManagement能源管EII：炼厂实际总能耗与标准能耗对比分析指标 炼厂实际总能耗/全年天数 EII= 100 (装置加工量装置的标准能耗)+显热+界区外系统耗能 能源密度指数 EIIENERGY INTENSI

33、TY INDEX EII：炼厂实际总能耗与标准能耗对比分析指标能源密度指数 ESOLOMON 能源管理SOLOMON 标准能耗 装置名称 Kbtu/bbl 标准常压 (含轻烃回收) 3+1.23API 标准减压蒸馏 15+2.3API延迟焦化(含吸收稳定) 180催化裂化(不含烟机) 70+40 xC%加氢裂化(轻油型) 180重整(半再生) 3.65xRONC-120重整(连续) 3.65xRONC-133加氢精制(石脑油渣油) 8090SOLOMON 能源管理SOLOMON 标准能耗SOLOMON 能源管理延迟焦化(含吸收稳定)标准能耗1.0Btu = 252卡 1.0BBL = 152升

34、, 1.0立方米 = 6.329桶焦化原料相对密度 0.951.0, 相当于6.6626.329桶/吨按SOLOMON标准能耗180KBtu/bbl折算 延迟焦化标准能耗为28.7130.22万大卡/吨SOLOMON 能源管理延迟焦化(含吸收稳定)标准能耗83Study Average实际平均值6898日本Japan58105Western Europ西欧12168Southeast Asia东南亚66129Middle East中东87109Australia澳大利亚Canada加拿大11680拉美Latin America83170United States美国6814576130中南欧C

35、entral andSouthern EuropeEnergy Intensity Index能源密度指数N836898日本Japan58105Western Euro82Asia/Pacific Average亚太平均6488Nonconversion非转化组群81121GOC176101GOC27294GOC46894GOC3Energy Intensity Index能源密度指数Processing Group加工组群N转化组群1转化组群2转化组群3转化组群4826488Nonconversion81121GOC17683Study Average实际平均值7395Japan Small

36、er日本小型6897Japan Larger日本大型69121Asia Smaller亚州小型Australia澳大利亚87109Energy Intensity Index能源密度指数Size/Location Group规模/区域组群68101Small小型Asia Larger亚州大型7291N837395Japan Smaller日本小型6897Jap60708090100110120130Percent Participation参与者百分数EII能源密度指数能源密度指数趋势 EII TrendAsia/Pacific 1996-2000亚太地区N60708090100110120130Percent Pa1502002503003504000255075100Degrees CCDU常压Vacuum减压加热炉入口温度Furnace Inlet TemperatureAsia/Pacific亚太NNNNNN1502002503003504000255075100De2.02.53.03.54.04.55.05.5020