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文档简介
1、60+100+60连续梁施工方案XXXXXXX集团有限公司郑徐铁路客运专线工程指挥部XX分部 第三章 挂篮主桁架计算取4#块计算,4#块梁段长度为3.0m,重量为159.63t; 施工机具及人群荷载2.5kN/,恒荷载分项系数,活荷载分项系数。1浇筑最重块4号块(3米)时受力计算1.1荷载计算 混凝土重量+超载+动力附加荷载:前吊点承担混凝土荷载的45%,即:=2011.338*45%=905.10kN 挂篮荷载:主构件共重135KN(单支),其重心位置为4.9/2=2.45m,前横梁重31KN。前吊点承担底篮、侧模、内模、端模、操作平台的45荷载:P1=43101.20.45=232.2kN
2、 前吊点承担人群和机具荷载的45,P2=2.512x31.40.45=56.7kN 倾倒和振捣混凝土荷载的45,P3=41231.40.45=90.72kN单片主桁前吊点荷载结构计算简图结构等效简图25mm的精轧螺纹钢筋抗拉强度为384KN,竖向预应力筋7根后锚,F=384x7=2688KN。由结构等效简图,后锚力为:Q(33.75*2.45+691.61*4.9-33.75*2.325)/4.65729.70KN,则:Q=729.72688KN 安全系数S=2688/729.70=3.682挂篮空载行走时受力计算 行走受力计算挂篮空载前移时,只靠反扣轮及配重平衡其倾覆力,每个反扣轮的极限承载
3、力为70KN。挂篮的前横梁、底模系、侧模、内模、端模、吊带系统以及操作平台等总重460KN,故作用于主构架前吊点的荷载为:P1=230KN考虑冲击荷载后,单个前吊点荷载为:P=2301.3/2=149.5kN 主桁结构计算简图如下图所示主桁结构计算简图主桁结构等效简图设后锚力为Q则:Q=(33.75*2.45+4.9*149.5-33.75*2.325)/4.65158.44KN每片桁架后有两对反扣轮,则每个轮子承载的压力为:158.44/4=40KN70KN,安全系数 S=70KN/40KN=1.75, 符合要求。 小车轮压的局部影响及计算行走轨道为225b槽钢上焊有-16mm盖板,下焊有-
4、10mm盖板,且两槽钢之间有横向加强筋,集中轮压P在腹板上边缘引起的局部挤压力悬臂梁计算:最大弯矩 M=Px=420.08=3.36KNm弯曲应力 ,满足要求。3. 中门架和侧面吊架的计算中门架上下弦杆由120*120*6的方管,腹杆由120*60*6方管组焊而成,中门架起到连接作用,在受到外力做用时,保证两片桁架的稳定。侧面吊架上弦杆由120*120*6方管,下弦杆由双20a槽钢,腹杆由120*60*6方管组焊而成。侧面吊架挂篮在浇筑时主要承受相应的模板和混凝土的重量,F55040N(混凝土+模板);中门架、侧面吊架与主构架之间是采用销轴连接(使用状态时按最长块4米计算)。挂篮在行走时主要承
5、受底篮及相应的模板的重量,F144992N(模板), F247125N(底篮)(承受总重的64)。 F总= (F1+ F2)*1.3=119752.1N ,计算简图如下(行走状态时按最短2.5米计算)由于使用状态侧面吊架所承受的力小于行走状态时所受的力,所以计算侧面吊架时取行走状态,计算简图如下:弯矩图轴力图剪力图下弦杆为压弯杆件:A0=5689.1055mm2 Ix=35065676.22mm4 Wx=350656.76mm3由力学求解器得:所以能满足要求。压杆计算:查得:A0=1700mm2 Ix=3094166.67mm4 Wx=51569.44mm3 =42.66所以能满足要求。拉杆计
6、算:查得:A0=1700mm2 Ix=3094166.67mm4 Wx=51569.44mm3 所以能满足要求。 销轴计算:抗剪强度计算 假设销轴采用45#,其许用剪应力=125,销轴直径采用D=39mm,该销轴为双剪,224.41/2112.2MPa ,满足受力要求。 销孔拉板的计算:销孔壁承压应力验算销孔的直径是D=40mm,P=200958.99N拉板顺受力方向的最大应力:耳座焊缝计算:如果此处的焊缝采用侧焊缝连接,由附表查得设焊脚高计算连接一侧一条侧焊缝长度为: 位移计算:由力学求解器计算得纵向最大位移值为2.46mm3400/250=13.6mm,经上计算能满足要求。3. 杆件内力计算3.1 杆件稳定性计算主桁各杆件均由普通热轧236a槽钢组成图3-2所示的截面形状,截面特性如下:,Wx1296440.95主桁构件截面示意图计算简图轴力图后斜杆受拉,前斜杆、竖杆和下弦杆受压力,且前斜杆受力最大,N后1264869.35N;N前1241917.70N,N下=1010990.00N,故应力为:前4650/13933.4560为强度问题,下6022/14242.4160,所以两压杆均为强度问题:,故满足要求;,故满足要求。由此可知
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