建筑物年预计雷击次数

1、Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.附录一建筑物年预计雷击次数国际上已确认Ng与年平均雷暴日Td为非线性关系。本规范修订组与有关规范修订组口头商定结合我国情况采用。至本规范定稿时止，IECTC81未通过的文件提出Ng与Td关系式为。本附录提出出计算AAe的方法法基于以以下原则则：1建筑物物高度在在1000m以下下按滚球球半径1100mm（即吸吸引半径径1000m）考考虑。其其相对应应的最小小雷电流流约为kkA，接接近于按按计算式式以积累累次数 P50代代入得出出的雷电电流I32.5kAA。在此

2、此基础上上，导出出计算式式（附 1.44），其其扩大宽宽度等于于。该值值相当于于避雷针针针高HH在地面面 上的的保护宽宽度（当当滚球半半径为1100mm时）。扩扩大宽度度将随建建筑物高高度加高高而减小小，直至至1000m时则则等于建建筑物的的高度。如如H5m时，扩扩大宽度度为m，它约约为H的6倍；当当H10mm时，扩扩大宽度度为m，约为为H的4.44倍；当当H20mm时，扩扩大宽度度为60mm，为H的3倍；当当H40mm时，扩扩大宽度度为80mm，为H的2倍；当当H80mm时，扩扩大宽度度为98mm，约为为H的1.22 倍。2当建筑筑物高度度超过1100mm时，如如按吸引引半径1100mm考虑

3、，则则不论高高度如何何扩大宽宽度总是是1000m，有有其不合合理之处处。所以以，当高高度超过过1000m时，取取扩大宽宽度等于于建筑物物的高度度。此外，关于于周围建建筑物对对Ae的影响响，由于于周围建建筑物的的高低、远远近都不不同，计计算很复复杂，因因此不予予考虑。这这样，在在某些情情况下，计计算得出出的Ae值可能能比实际际情况要要大些。“a”为法法定计算算单位符符号，表表示时间间单位“年”附录三接接地装置置冲击接接地电阻阻与工频频接地电电阻的换换算（附3ll）式中中的A值，实实际上是是冲击系系数a的倒数数。在原原规范的的编制过过程中，曾曾以表11作为基基础，经经研究提提出表22作为原原规范的

4、的附录，供供冲击接接地电阻阻与工频频接地电电阻的换换算。但但由于存存在不足足之处（即即对于范范围延伸伸大的接接地体如如何处理理，提不不出一种种有效合合理的方方法），后后来取消消了该附附录。本附录是在在表2的基础础上，引引入接地地体的有有效长度度，并参参考图11提出附附图3.l的。对附图3.1的两两点说明明：1当接地地体达有有效长度度时A1（即冲冲击系数数等于11）；因因再长就就不合理理，a1。2从图ll可看出出，当5000m时a0.667（即即A1.55），相相应的接接地体长长度为113.55m，其其le244.7m。所所以1。从图图1可看出出，a值几乎乎随长度度的增加加而线性性增大。所所以，

5、其其A值在为0.33与1之间的的变化从从1.55下降到到1也采用用线性变变化。10000m和20000m时，A值曲线线的取得得与上述述方法相相同。当当10000m、a0.55即A2时，l的长度度为133m，所以以。当 20000m、a0.333 即即 A3时，从从图1估计出出l值约为为8m，所以以。另参见本规规范第44.3.4条的的说明。混凝土在土土壤中的的电阻率率取1000m，接地地体在混混凝土中中的有效效长度为为220mm。所以以，对基基础接地地体取220m半半球体范范围内的的钢筋体体的工频频接地电电阻等于于冲击接接地电阻阻。附录四滚滚球法确确定接闪闪器的保保护范围围 本本附录系系根据本本

6、规范第第5.22.1条条的规定定，采用用滚球法法并根据据立体几几何和平平面几何何的原理理，再用用图解法法并列出出计算式式解算而而得出的的。双支避雷针针之间的的保护范范围是按按两个滚滚球在地地面上从从两侧滚滚向避雷雷针，并并与其接接触后两两球体的的相交线线而得出出的。绘制接闪器器的保护护范围时时，将已已知的数数值代入入计算式式得出有有关的数数值后，用用一把尺尺子和一一支圆规规就可按按比例绘绘出所需需要的保保护范围围。附图4.55的（a）（即即当2hrhhr时）仅仅适用于于保护范范围最高高点到避避雷线之之间的延延长弧线线（hr为半径径的保护护范围延延长弧线线）不触触及其它它物体的的情况；不适用用于

7、避雷雷线设于于建筑物物外墙上上方的屋屋檐、女女儿墙上上。附图4.55的（b）（即即当hhr时不不适用于于避雷线线设在低低于屋面面的外墙墙上。本附录各计计算式的的推导见见建筑筑电气1993年第3期“用滚球法确定建筑物防雷接闪器的保护范围”一文。附录五分分流系数数kc本规范附图图5.11适用于于单层、多多层建筑筑物和每每根引下下线有自自己的接接地体或或接于环环形接地地体以及及引下线线之间（除除屋顶外外）在屋屋顶以下下至地面面不再互互相连接接。本规范附图图5.22适用于于单层到到高层，在在接地装装置符合合要求的的情况下下不论层层数多少少，当引引下线（除除屋顶外外）在屋屋顶以下下至地面面不再互互相连接

8、接时分流流系数采采用kc1。在钢筋混泥泥土框架架式结构构和利用用钢筋作作为防雷雷装置的的情况下下，当接接地装置置利用整整体基础础或闭合合条形基基础或人人工环形形接地体体（此时时与周边边每根柱柱子钢筋筋连接）时时，附图图5.22中的h1hm为对应应于每层层高度，n为沿周边的柱子根数。附录六雷雷 电 流对平原和低低建筑物物典型的的向下闪闪击，其其可能的的四种组组合见图图2。对约高于1100mm的高层层建筑物物典型的的向上闪闪击，其其可能的的五种组组合见图图3。从图2和图图3可分析析出附图图6.11。附录七环环路中感感应电压压、电流流和能量量的计算算计算举例，以以图4和图5两种装装置作为为例子。建建

9、筑物属属于第二二类防雷雷建筑物物。以附附表7.1中给给出的计计算式为为基准，指指出其实实际的应应用。两两个例子子中的线线路敷设设均无屏屏蔽。1通讯讯系统；2电力力系统；G1I级设备备（有PPE线）；G2III级设备备（无PPE线）；U1水水管与电电力系统统之间的的电压；U2通信信系统与与电力系系统之间间的电压压；d1GG2设备与与水管之之间的平平均距离离， dd1=1mm；h建筑筑物高度度，h=200m；l金属属装置与与防雷装装置引下下线平行行路径的的长度；S分开开距离；W金属属水管或或其他金金属装置置注：本例设设定水管管与引下下线之间间在上端端需要连连接，因因为它们们之间的的隔开距距离小于于

10、所要求求的安全全距离。注：图例例和标注注的意义义见图44； U2和U3是通信信系统和和电力系系统之间间的电压压，其大大小取决决于感应应面积。 第第I种情况况：以图图4所示的的装置作作为例子子。外部部防雷装装置有四四根引下下线，它它们之间间的平均均距离aa设定为为10mm。 为为评价电电压U1（它决决定水管管与设备备G2之间最最小分开开距离SS），采采用附表表7.ll的（a）列和和附图77.l的的（a）图。 3188kV式中：l从水水管至设设备的最最近点向向下至水水管水平平走向的的高（mm）。 若若由于过过大的电电压U1而引发发的击穿穿火花，其其能量按按附表77.1的的相关计计算式评评价。 W1

11、0.556l20000ah0.55662000010203.336kJJ压息与电置的采表和7的 8.55kV 评评价击穿穿火花的的相应能能量则采采用附表表71第一行行的相关关计算式式： W10.556lah0.556610201.668kJJ第种情况况：以图图5的装置置为例子子。建筑筑物为无无窗钢筋筋混凝土土结构。计计算方法法与第II种情况况相似。管管线的路路径与第第I种情况况相同。所所采用的的计算式式为附表表7.ll的最后后一行。2kVW10.75l1.551h0.55661.551200.225JU20.75l0.111h0.77560.1112022.5VW20.56l0.00021h2

12、0.55660.000214000（略略去不计计） 比比较第II种和第第种情况况的U1，可清清楚地证证实外墙墙采用钢钢筋混凝凝土结构构所得到到的屏蔽蔽效率。 图图4中的电压和和图5中的电压，其其大小取取决于低低压电力力线路与与通信线线路所形形成的有有效感应应面积的的大小。 第第种情况况所示的的通信线线路路径径很明显显是不利利的，以以致感应应电压U大于第第I种情况况采用的的路径所所产生的的电压，即即图5中虚线线所示的的线路路路径产生生的。图5所示的的线路路路径的U电压预预期可达达到U12kVV的值。实一置于位的保附录八名名词解释释本附录八中中从“电涌保保护器”至最后后的“组合型型SPDD”等的名名词解释释均引自自 IEEC6116433l：19998（Surrge prootecctivve ddeviicess coonneecteed tto llowvolltagge ppoweer ddisttrlbbutiion syss