泵管架搭设、拆除专项施工方案

1、中煤建筑安装工程集团有限公司新产品仓泵管架搭拆方案大同煤矿集团同忻矿井选煤厂扩能改造工程新产品仓 泵管架搭拆专项方案文件编号：受控标识:实施日期：年月 日中煤建筑安装工程集团有限公司 同忻改扩建项目部一、工程概况山西省大同市南郊区窑子坡村同忻矿区。筒仓高度43m，仓上建筑为59m。施工过程中需要单独搭设泵管架，搭设高42.5m。1、施工预备：材料预备:钢管、十字扣件、对接扣件、旋转扣件、预埋件、脚手板、平安网等。2、泵管架的搭设墙件连接坚固。脚手架的布置：平面布置见附图；45 2。4（分布在泵管四角，连墙杆使用3根48钢管与筒壁上的预埋件2020010）做牢靠连接连接方式见附图，3 根A48三

2、角形,且斜杆错层交替布置，形成稳定结构；焊接要求见详图，焊62。4m，2.4m(1、首层脚手架的步高为1.20，离地面不大于200mm道扫地杆，以保持脚手架底部的整体性。（对接接头位于不同的高度上,使立柱受荷的薄弱截面错开。(3、脚手架平面尺寸见附图；3候应将连墙件以上部位全部拆除完毕后方可拆除连墙件。三、脚手架的施工要点1、脚手架的搭设规定：300mm（C35）,并设置排水措施。中煤建筑安装工程集团有限公司同忻矿井选煤厂扩能改造工程-新产品仓200mm200mm10mm地传递脚手架集中力。，禁止使用规格和质量不合格的杆配件.（4)、安装连墙件时，应留意把握撑拉的松紧度，避开引起杆件和整架的变

3、形。（板并固定坚固。作业人员必需正确戴平安帽，作业高度超过2m和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等担忧全的作业。(6、在搭设中不得任凭转变构架设计、削减杆配件设置和对立杆纵距作100mm整和转变时，应提交技术人员解决.2、脚手架搭设质量的检查验收规定(1)、脚手架的验收标准规定1应在允许的调整范围内.、节点的连接牢靠。其中扣件的拧紧程度应把握在力矩达到40Nm65Nm;、钢管脚手架立杆的垂直度应3/1000,且应同时把握其最大垂直偏差值，架高20m75mm。3 16 页4)、纵向水平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值50mm.（方允许投入使用或连续使用.1、搭设完毕后；2)615、

4、在患病强风、大雨、地震等强力因素作用之后。在使用过程中，发觉有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及平安隐患存在的状况时。3、脚手架的使用规定：脚手架的使用应遵守以下规定：（、作业层每1m2 2kN/m2。（2)、泵管架上不得堆码材料,不得影响人员通行；严禁上架人员在架面上奔跑、退行。（3)、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度.（杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必需经(5)、工人在泵管搭设过程中应留意三不损害，即不损害别人，中煤建筑安装工程集团有限公司同忻矿井选煤厂扩能改造工程-新产品仓不被别人损害，不损害自己

5、,不得从架体上乱抛杂物，避开伤人，严禁在架上嬉闹，严禁坐在栏杆上、铺设跳板的脚手架杆上休息，避开高处坠落。(6）人员上下脚手架必需走有平安防护的出入通道,严禁攀援脚手架上下。题存在，在排解和解决后方许开头作业.在作业中发觉有担忧全的状况发觉有特别和危急状况时,应马上通知全部架上人员撤离。至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面,将架面上的材料物的材料和物品。4、脚手架的拆除规定全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中,凡是已松开连接的杆配件应准时拆除运走,避开误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下四、脚手架的平安要求1、吊运机械严禁挂设在脚手架上使用，另单独设置，吊运机械5 16 页和索具要经

6、过检查平安牢靠的才允许使用.236的搭设施工。4、脚手架搭设、拆除过程中严禁任凭往下抛掷物品，以免伤人。5、外架搭设完毕，经工程管理有关人员验收合格后挂牌使用。使用中做好外架日常平安检查和维护工作,并做好平安记录台帐。五、应急方案使用中如若架体发生倾斜但尚能使用， 可以接受增加连墙杆数量或加设拦风绳等措施对架体进行加固，处理完项目部组织验收后方可正常使用。使用中如若架体发生严峻倾斜已经不能正常使用但不至 于泵管架倒塌 ,可以组织人员进行有步骤的拆除，拆除作业要有牢靠的平安技术措施 .5。3 现场作业人员发觉上人泵管架严峻倾斜有倒塌危急时，应马上发出救援信号，在最短时间内报告现场管理人员。5.4

7、项目部管理人员接到报告后马上组织泵管架倒塌可能范围内的人员进行撤离，重要机械设备能撤开的也要撤开.55 泵管架突然倒塌引起人员伤亡 ,应马上拨打 120电话中具体说明事故地点、伤亡人数等，并派人到路口接应车辆。六、泵管稳定验算中煤建筑安装工程集团有限公司同忻矿井选煤厂扩能改造工程-新产品仓依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB500092012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数： 1。00。42.51。201。201。501。20钢管类型为483.0，连墙件接受222.402.40米。3.

8、0kN/m220。35kN/m2417kN/m，0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。0.35kN/m21。0000,0.6000.170kN/m20。250m2，地基承载力调整系0。40。钢管惯性矩计算接受 I=(D4-d4)/64，抵制距计算接受 W=(D4d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P =0.038kN/m17 16 页脚手板的荷载标准值 P =0.3501.200/3=0.140kN/m2活荷载标准值 Q=3.0001.200/3=1.2

9、00kN/m静荷载的计算值 q =1。20.038+1。20.140=0。214kN/m1活荷载的计算值 q =1.41。200=1.680kN/m2大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2。抗弯强度计算跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M=（0.080。214+0.101。680)1.2002=0。267kN。m1支座最大弯矩为M=-(0。100。214+0.1171.680）1.2002=0.314kN.m2=0。314106/4491.0=69.890N/mm2205。0N/mm2，满足要求！3.挠度计算计算公式如下：q=0。038+0.140=0。178kN/m1活荷载标准值 q

10、 =1。200kN/m2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V（0.6770。178+0.9901.200)1200。5大横杆的最大挠度小于 1200。0/150 与 10mm，满足要求！中煤建筑安装工程集团有限公司同忻矿井选煤厂扩能改造工程-新产品仓二、小横杆的计算:小横杆依据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值 P =0.0381。200=0。046kN1脚手板的荷载标准值 P =0。3501.2001。200/3=0.168kN23混凝土自重P =0.1761.5+0。06

11、250。06253.141.52.4=0.216kN3一根立杆的施工荷载为NQK/2=11.62KN活荷载标准值:Q=1.5001.2001。200/3=1.440kN荷载的计算值 20168+1.20.216+141.440=2。532kN小横杆计算简图抗弯强度计算均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下: 。038)1。2002/8+2。5321。200/3=0。98kN。m=0.917106/4491.0=204.287N/mm2205。0N/mm2,满足要求!挠度计算均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度9 16

12、页V=5.00。0381200。004/（3842.060105。000)=0.047mm1P=0。046+0。168+1。440=1。654kN集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度V=16540801200.0(312000241200.02/9)/(722.061052569mm最大挠度和V=V+V=4。616mm12小横杆的最大挠度小于 1200。0/150 与 10mm，满足要求！只存在集中荷载P 为混凝土后坐力=10 KN/M2=1。5(1.2+0。35）10=23.25KN5。9mm小横杆最大挠度小于 1200/150 与 10mm 满足要求！三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平

13、杆与立杆连接时5.2.5)：R Rc其中 R 8。0kN；cR41。荷载值计算横杆的自重标准值P1=0。0381。200=0。046kNP2=0.3501.2001。200/2=0。252kN活荷载标准值 Q=3.0001.2001.200/2=2.160kN中煤建筑安装工程集团有限公司同忻矿井选煤厂扩能改造工程-新产品仓荷载的计算值 R=1。20.046+1。20。252+1.42.160=3.382kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！12kN8.0kN；双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12。0kN。四、脚手架荷载标准值：容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN

14、/m);0.1274N = 0.12742.500=5.413kNG1脚手板的自重标准值(kN/m20.35N = 0.35041。200（1。200+1。500)/32=0。142kNG2小横杆及扣件计算式N=(440。0384+420。015）/32=0.046 KNNG3（4)125mm060.063.141.52.4=0。216NG4=（0。1152+0。1152+0。0634+0。075+0。216）/16=0.074KN（5）立面剪刀撑：NG5=4tan452114/160。1274=3.96KNNGNG1+NG2+NG5+(NG3+NG4）28=12.875kN。活荷载为施工荷载

15、标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载1/2NQ3.00021。2001。200/2=4.320kN风荷载标准值应依据以下公式计算其中 W0(kN/m2)， W0 = 0.350UzUz = 1。000 UsUs = 0。600经计算得到：Wk = 0。3501。0000.600 = 0.210kN/m2.第 11 16 页N1。2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力:N=1。212.875+0.91.44.320=20。89kNN1。2NG + 1.4NQ2158.9+1.44.320=21.498kNMW = 0。91。4Wklah2/10其中 Wk

16、 -准值(kN/m2）；la -立杆的纵距 (m）；h(m）. Mw=0。91。40。2101。2001。2001.200/10=0.046kN。m五、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NN=21.498kN；ii=1。60cm；k1。155;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1。550；l 计算长度 （m） , 由公式 l = kuh 确定,l=115510005501.200=2.148m；A - 立杆净截面面积,A=4。239cm2；W）,W=4。491cm3；2148/16=135；中煤建筑安装工程集团有限公司同忻矿井选煤厂扩能改造工程-新产品仓 - 轴心受压立

17、杆的稳定系数，由长细比l/i 的结果查表得到00.377； - 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2)；ff=205。00N/mm2；经计算得到：=21。498/(0。38424)=16.9N/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算N立杆的轴心压力设计值，N=20。89kN;i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k计算长度附加系数,取 1。155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；l - 计算长度 (m),l = kuh 确定， l=11551.5501。000200=2.148m；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W),W=4.491cm3;2148/16=135； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i 的结果查表得到 0。0377；M 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M =0.046kN.m;WW - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；f - 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到=20。89/（0。38424）+46000/4491=103。72N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nf2l连墙件接受扣件与墙体连接。