装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构）

1、桥梁工程课程设计题 目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计（上部结构） 专 业： 土木工程 学 号： 100310745 姓 名： 段 锐 指导老师： 四川大学锦城学院目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc229663064 第一章 设计任务书 PAGEREF _Toc229663064 h 1 HYPERLINK l _Toc229663065 1.1 基本设计资料. PAGEREF _Toc229663065 h 1 HYPERLINK l _Toc229663066 1.1.1 跨度和桥面宽度 PAGEREF _Toc229663066 h 1 HYPER

2、LINK l _Toc229663066 1.1.2 技术标准 PAGEREF _Toc229663066 h 1 1.1.3主要材料1 1.1.4构造形式及截面尺寸1 1.1.5计算方法1 1.1.6设计依据1 1.1.7参考资料2 HYPERLINK l _Toc229663067 第二章 主梁的荷载横向分布系数计算3 HYPERLINK l _Toc229663068 2.1跨中荷载横向分布系数的计算3 HYPERLINK l _Toc229663069 2.1.1跨中荷载弯矩横向分布系数3 2.1.2计算粱端剪力横向分布系数9 HYPERLINK l _Toc229663070 第三章

3、 主梁的内力计算10 HYPERLINK l _Toc229663071 3.1 永久作用效应10 HYPERLINK l _Toc229663072 3.1.1 永久荷载10 3.1.2 永久作用效应计算11 3.2 可变作用效应12 HYPERLINK l _Toc292829219 3.2.1 汽车荷载冲击系数计算12 HYPERLINK l _Toc292829220 3.2.2 公路-级均布荷载q12 HYPERLINK l _Toc292829221 3.2.3可变作用弯矩效应计算13 HYPERLINK l _Toc292829222 3.2.4可变作用剪力效应计算14 HYPE

4、RLINK l _Toc229663073 第四章 主梁截面设计、配筋及验算19 HYPERLINK l _Toc229663074 4.1 HYPERLINK l _Toc292829224 主梁受力钢筋配置19 HYPERLINK l _Toc292829225 4.2截面抗弯承载力验算20 HYPERLINK l _Toc292829226 4.3斜截面弯起钢筋箍筋的配筋及验算21 HYPERLINK l _Toc229663075 HYPERLINK l _Toc292829227 4.3.1斜截面抗剪承载力计算214.3.2弯起钢筋设计 214.3.3箍筋设计24 HYPERLINK

5、 l _Toc292829230 4.3.4 斜截面抗剪验算26 HYPERLINK l _Toc229663076 第五章 主梁的裂缝宽度验算31 HYPERLINK l _Toc229663079 第六章 主梁的挠度验算33 HYPERLINK l _Toc229663082 第七章 设计总结36 HYPERLINK l _Toc229663083 附 录 设计人简介37四川大学锦城学院桥梁工程概论课程设计 第1页第一章 设计任务书1.1 基本设计资料1.1.1 跨度和桥面宽度 1)标准跨径：24.50m（墩中心距离） 2)计算跨径： 24.00m（支座中心距离） 3)主梁全长： 24.4

6、6m（主梁预制长度） 4)桥面净宽： 净7m（行车道）21m人行道1.1.2技术标准 1)设计荷载标准：公路级，人行道和栏杆自重线密度按单侧6kN/m计 算，人群荷载3kN/m2 2)环境标准：类环境 3)设计安全等级：二级1.1.3主要材料 1)混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层采用 0.03m沥青混凝土，下层为0.060.13m的C30混凝土，沥青混凝土重 度按23kN/m3,混凝土重度按25kN/m3计。 2)钢筋：主筋用HRB335，其它用R235。1.1.4构造形式及截面尺寸 如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.4m，宽1.8m；桥上的横坡为

7、双向2%，坡度由C30混凝土混凝土桥面铺装控制；设有5根横梁。1.1.5计算方法 极限状态设计法。1.1.6设计依据 1）公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）； 2）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)。1.1.7参考资料 1）结构设计原理教材； 2）桥梁工程概论，李亚东主编，西南交通大学出版社，2006年2月； 3）桥梁工程，姚玲森主编，人民交通出版社，2008年7月。图1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）四川大学锦城学院桥梁工程概论课程设计 第37页第二章 主梁的荷载横向分布系数计算2.1跨中荷载横向分布系数的计算2.1.1 跨中荷载弯矩横

8、向分布系数（按G-M法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯性矩Ix和ITX 求主梁界面的重心位置 （图2）：平均板厚： 图21（尺寸单位cm）T形截面抗扭惯性矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯性矩之和，即： 式中： 矩形截面抗扭惯性矩刚度系数（查表）；,相应各矩形的宽度与厚度。 查表可知： 故： 单位宽度抗弯及抗扭惯性矩为： 横梁抗弯及抗扭惯性矩翼板有效宽度计算：横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即： 图2-2根据比值可查附表），求得:/c=0.620，=0.0.620c=0.6202.91=1.80求横梁截面重心位置:横梁的抗弯和抗扭惯性矩和: ，查表得但由于连续桥面的单宽抗扭惯性矩只有独立板宽扁板者的翼板

9、，可取,查表得故：单位抗弯及抗扭惯性矩和：计算抗弯参数和扭弯参数式中：桥宽的一半；计算跨径。因为混凝土的收缩系数很小，式中未计入横向收缩的影响。按公预规3.1.6条,取,则：计算荷载弯矩横向分布影响线坐标已知=0.253查G-M图表,可得下表中数值 表2.1各梁位K值计算梁位 荷载位置b3b/4b/2b/4o-b/4-b/2-3b/4-bo0.920 0.960 1.000 1.060 1.080 1.060 1.000 0.960 0.920 b/41.080 1.080 1.090 1.100 1.040 0.970 0.890 0.820 0.780 b/21.300 1.250 1.2

10、00 1.100 1.000 0.900 0.820 0.740 0.670 3b/41.560 1.420 1.250 1.080 0.950 0.830 0.730 0.650 0.580 b1.870 1.550 1.300 1.080 0.890 0.770 0.650 0.570 0.500 o0.760 0.890 1.000 1.130 1.180 1.130 1.000 0.890 0.760 b/41.580 1.480 1.370 1.280 1.130 0.920 0.640 0.370 0.130 b/22.390 2.090 1.770 1.400 0.990 0.6

11、40 0.240 -0.17 -0.543b/43.360 2.770 2.100 1.480 0.910 0.370 -0.16-0.57-1.07 b4.400 3.500 2.400 1.580 0.730 0.140 -0.54-1.07-1.65 用内插法求各梁位处横向分布影响线坐标值 图2-3（单位cm）1号、5号主梁: 2号、4号主梁： 3号主梁： 列表计算各梁的横向分布影响线坐标值 表2.2各梁的横向分布影响线坐标值梁号 荷载位置b3b/4b/2b/4o-b/4-b/2-3b/4-b 1号1.906 1.565 1.306 1.080 0.883 0.763 0.641 0.5

12、61 0.491 4.520 3.584 2.435 1.592 0.650 0.114 -0.584 -1.128 -1.717 -2.614 -2.019 -1.129 -0.512 0.233 0.650 1.225 1.688 2.208 -0.497 -0.384 -0.214 -0.097 0.044 0.123 0.233 0.321 0.419 4.023 3.200 2.220 1.494 0.694 0.237 -0.351 -0.807 -1.297 0.670 0.533 0.370 0.249 0.116 0.039 -0.059 -0.134 -0.216 2号1.

13、433 1.337 1.226 1.090 0.974 0.864 0.774 0.694 0.624 2.888 2.439 1.939 1.441 0.949 0.501 0.035 -0.375 -0.812 -1.454 -1.102 -0.714 -0.351 0.025 0.363 0.739 1.069 1.436 -0.276 -0.209 -0.136 -0.067 0.005 0.069 0.140 0.203 0.273 2.612 2.230 1.804 1.374 0.954 0.570 0.175 -0.172 -0.539 0.435 0.372 0.301 0.

14、229 0.159 0.095 0.029 -0.029 -0.090 3号 1.319 1.265 1.210 1.100 0.996 0.894 0.814 0.733 0.660 2.462 2.144 1.805 1.411 0.978 0.615 0.205 -0.218 -0.599 -1.142 -0.879 -0.596 -0.311 0.019 0.279 0.609 0.951 1.260 -0.217 -0.167 -0.113 -0.059 0.004 0.053 0.116 0.181 0.239 2.245 1.977 1.692 1.352 0.981 0.668

15、 0.320 -0.037 -0.360 0.374 0.329 0.282 0.225 0.164 0.111 0.053 -0.006 -0.060 绘制横向分布影响线图求横向分布系数 图2-4（单位cm）1、2、3号梁分布系数分别如下图 图2-5按照桥规4.3.1 条和4.3.5 条规定：汽车荷载距人行道边缘距离不小于0.5m，人群荷载取3kN/m2 ，人行道板以6kN 竖向集中作用在一块板上。各梁横向分布系数：汽车荷载（公路I 级）：人群荷载：人行道板：2.1.2 梁端剪力横向分布系数计算 图2-6汽车荷载（公路I 级）人群荷载 第三章 主梁的内力计算3.1 永久作用效应3.1.1 永

16、久荷载：假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，则永久荷载计算结果如下表所示表3.1 钢筋混凝土T形梁永久荷载计算表构建名构件尺寸（mm）单位长度体积重度每米延重主梁0.46262511.565横隔梁中梁0.06096251.524边梁0.03048250.762前面铺装沥青混凝土（3cm）0.054231.2420混凝土垫层(9.5cm)0.171254.27505.5170栏杆及人行道6道板横向分布系数分摊至各梁的板重为：1、5号梁：2、4号梁：3好梁：各梁的永久荷载汇总结果见下表：表3.2 各梁的永久荷载值(单位（KN/m）梁号主梁横隔梁栏杆及人行道桥面铺装层总计1(5)11.5650

17、.7622.7245.51720.5682(4)11.5651.5242.075.51720.676311.5651.5241.8845.517 20.4903.1.2 永久作用效应计算表3.3 影响线面积计算表项目计算面积影响线面积=72=54(=3)2）永久作用效应计算见下表梁号M1/2 /kN.mM1/4/kN.mV0/kNqqqqqq1(5)20.568721480.89620.568541110.67220.56812246.8162(4)20.676721488.67220.676541116.50420.67612248.112320.490721475.28020.490541

18、106.46020.49012245.8803.2 可变作用效应3.2.1 汽车荷载冲击系数计算：结构的冲击系数和结构的基频f相关，计算公式为I=(180-18) 13+(180-18) (41.09-)+18140+18140(-41.09)cm=8771607 cm由于1.5Hz,那么：由此可得：1+=1+0.240=1.2403.2.2 公路-级均布荷载qq=10.50.75KN/m=7.875KN/m计算弯矩时：P=0.75KN/m =192KN/m计算剪力是：P=1921.2=230.4KN/m表3.4 公路-级车道荷载及其影响线面积计算表项目顶点位置qPl/2处7.87519272

19、l/4处7.87519254l/2处7.875230.43支点处7.875230.412每延米人群荷载：q=31KN/m=3KN/m可变作用弯矩效应计算弯矩计算公式：，由于只能布置两车道，则车道荷载横向折减系数为1，荷载横向分布系数沿主梁纵向均匀变化，因此沿主梁的纵向相同。表3.5 公路-级车道荷载产生的弯矩计算表梁号内力1+qPyM10.6541.2407.875721925.81362.89930.654544.351026.879420.531725.81106.57420.531544.35829.930830.586725.8931.45760.586544.35698.5932表3

20、.6 人群荷载产生的弯矩计算表梁号内力qM10.670372144.720.67054108.5420.4357293.960.4355470.4730.3747280.7840.3745460.588永久荷载作用分项系数： 汽车荷载作用分项系数：人群荷载作用分项系数： 基本组合公式如下： （）表3.7 弯矩基本组合计算表梁号内力永久荷载人群荷载汽车荷载弯矩组合值11480.896144.72 1362.89933506.13041110.672108.541026.87942634.867321488.67293.961106.57423257.31351116.50470.47829.93

21、082341.197331475.28080.784931.45762926.66611106.46060.588698.59322194.99963.2.4 可变作用剪力效应计算:在进行可变作用的剪力计算时，应计入横向分布系数沿主梁纵向桥跨方向的影响。通常按如下方法处理：先按跨中的由等代荷载计算跨中剪力效应;再用支点剪力荷载分布系数并考虑支点至l/4为直线变化来计算剪力效应。1） 跨中截面剪力的计算公式为：表3.8 公路-级车道荷载产生的跨中剪力计算表梁号内力1+qPy剪力10.6541.2407.8753230.40.5112.58220.5311.2407.8753230.40.591.

22、407930.5861.2407.8753230.40.5100.876 表3.9 人群荷载产生的剪力计算表梁号内力mq剪力效应10.67336.0320.435333.91530.374333.366支点处剪力的 图3.1 汽车荷载产生的支点剪力效应计算图式3）支点剪力效应计算式为： 1号梁：2号梁：3号梁:人群荷载作用如图2-8 所示，计算结果如表2-14图3.2 人群荷载产生的支点剪力计算图式（单位：cm） 可变作用产生的支点剪力计算表 (单位：KN)梁号 1 2 3公式 计算式3) 剪力效应基本组合基本组合公式为：各分项系数和弯矩基本组合相同。表3.10 剪力效应节本组合表 (单位：K

23、N)梁号内力永久荷载人群汽车荷载基本组合值1246.81628.556195.232610.29906.03 112.582147.9882248.1129.782232.4802628.98703.91591.4079118.6433245.19210.281287.822705.96303.366100.876129.463 第四章 主梁截面设计、配筋及验算4.1 主梁受力钢筋配置由弯矩基本组合计算表可以知道，1号梁M=3506.1304KNm最大，因此按1号梁的弯矩进行配筋计算。设钢筋净保护层厚度为28mm，钢筋重心至底边距离为=180mm，则主梁的有效截面高度为：=h-=1400-18

24、0=1220mm。T形梁受弯构件翼缘计算跨度的确定：按计算跨度考虑：=/3=24000/3=8000mm按梁净间距考虑：=b+=1620+180=1800mm按翼缘高度考虑：/=130/1220=0.110.1，不受此项限制所以=1800mm.采用C40的混凝土，则=1.0，=19.1MPa.18.4MPa(-0.5)=1.019.11800130(1220-0.5130) =5162.157KNmM=3506.1304KNm所以该T形截面为第一类T形截面，应按宽度为的矩形截面进行正截面抗弯承载力计算。86.67mm =0.541220=671mm 不会超筋=9932.382mm0.2 则0.

25、26%=3.94%0.26% 不会少筋选用6根直径为40mm和4根直径为32mm的HRB335钢筋，则：=10757 mm图4.1 钢筋布置图（单位： cm）钢筋布置图如图6所示，钢筋的重心位置：=2（35.64.91+28.64.91+2112.57+12.912.57+ 4.812.57）/（44.91+612.57）=16.87cm4.2截面抗弯承载力验算按照截面实际配筋面积计算截面受压区高度x为：=9.094cm=90.94mm截面抗弯极限状态承载力为：=19.1180090.94（1231.3-90.94/2） =3571.64KNm3506.1304KNm所以承载力满足要求。4.3

26、斜截面弯起钢筋箍筋的配筋及验算4.3.1斜截面抗剪承载力计算由表11 剪力基本组合表可以知道，支点剪力以3号梁为最大，考虑安全因素，一律采用3号梁的剪力值进行抗剪计算，跨中剪力以1号梁为最大，一律以1号梁的剪力值进行计算。 =705.963KN =147.988KN 假设最下排2根钢筋没有弯起而直接通过支点，则有：a=4.8cm，ho=h-a=140-4.8=135.2cm 端部抗剪截面尺寸满足要求。若满足条件，可不需要进行斜截面抗剪强度计算，仅 按构造要求设置钢筋因此，应进行持久状况斜截面抗剪承载力验算。4.3.2弯起钢筋设计（1）最大剪力取用距支座中心h/2处截面的数值，其中混凝土与箍筋共

27、同承担的剪力不小于60%，弯起钢筋（按45弯起）承担剪力不大于40%。（2）计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。 （3）计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋配置及计算图式如下图： 图4.2 弯起钢筋配置及计算图式（尺寸单位：mm） 由内插法可得，距支座中心h/2处的剪力效应Vd为 KN=672.785KN 则，=0.6672.785KN=403.671KN =0.4672.785KN=269.114KN相应各排弯起钢筋的位置见图41及承担的剪力值见于下表：表4.1

28、 弯起钢筋的位置与承担的剪力值计算表钢筋排次弯起钢筋距支座中心距离（m）承担的剪力值（KN）11.213269.11422.345239.21933.402173.2544.3884111.67455.318154.178 各排弯起钢筋的计算。与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力按下式计算：式中， 弯起钢筋的抗拉设计强度（MPa） 在一个弯起钢筋平面内弯起钢筋的总面积（mm2） 弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角=300MPa，=45，所以各排弯起钢筋的面积计算公式如下：计算得每排弯起钢筋的面积如下表：表4.2 每排弯起钢筋面积计算表弯起排数每排弯起钢筋计算面积（mm2）弯起钢筋数目每排弯起钢筋实际面

29、积（mm2）11811.3622B36203621610.1432B36203631161.1172B2812324751.6322B2812325364.6632B16402在靠近跨中处，增设2B16的辅助斜钢筋，面积为402mm主筋弯起后持久状况承载力极限状态正截面承载力验算：计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，则钢筋的重心位置也不同，有效高度ho的值也不同。为了简化计算，可用同一数值，影响不会很大。2B36钢筋的抵抗弯矩M1为 = =678.97KNm2B28钢筋的抵抗弯矩M2为= =410.757KNm跨中截面的钢筋抵抗弯矩 =3169KN全梁抗弯承载力校核图 图4.3 全

30、梁抗弯承载力验算图式 第一排钢筋弯起处正截面承载力为 第二排钢筋弯起处正截面承载力为 第三排钢筋弯起处正截面承载力为 第四排钢筋弯起处正截面承载力为 第五排钢筋弯起处正截面承载力为 4.3.3箍筋设计箍筋间距公式为 式子中，异号弯矩影响系数，取1.0 受压翼缘板的影响系数，取值1.1 P斜截面内纵向受拉钢筋百分率，P=100，=，当 P2.5时，取P=2.5 同一截面上箍筋的总截面面积（mm2） 箍筋的抗拉强度设计值，选用HRB235钢筋，则=210MPa b用于抗剪配筋设计的最大剪力截面的梁腹宽度（mm） 用于抗剪配筋设计的最大剪力截面的有效高度（mm） 用于抗剪配筋设计的最大剪力设计值分配

31、于混凝土和箍筋 共同承担的分配系数，取值为0.6 用于抗剪配筋设计的最大剪力设计值（KN）选用2B10双肢箍筋，则面积=1.57cm2；距支座中心ho/2处是主筋为2B36，As=20.36cm2；有效高度ho=140-2.8-d/2=140-2.8-3.6/2=135.4cm；=20.36100%/(18135.4)=0.835%,则P=100=0.835，最大剪力设计值=705.963KN把相应参数值代入上式得 =177.61mm参照有关箍筋的构造要求，选用Sv=250mm在支座中心向跨中方向长度不小于1倍梁高范围内，箍筋间距取用100mm由上述计算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置为2B1

32、0双肢箍筋，在由支座中心至距支点2.508m段，箍筋间距可取为100mm，其他梁段箍筋间距为250mm。箍筋配筋率为：当间距Sv=100mm时，sv=157100%/(100180)=0.872%当间距Sv=250mm时，sv=157100%/(250180)=0.349%均满足最小配箍率HRB235钢筋不小于0.18&的要求。4.3.4 斜截面抗剪验算斜截面抗剪强度验算位置为：（1）距支座中心h/2处截面。（2）受拉区弯起钢筋弯起点处截面。(3）锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面。（4）箍筋数量或间距有改变处的截面。（5）构件腹板宽度改变处的截面。进行斜截面抗剪强度验算的截面包括图4.4

33、 斜截面抗剪验算截面图式进行斜截面抗剪验算的界面有：距支点h/2处截面11，相应的剪力和弯矩设计值分别为：=705.963KN =397.056KNm距支点中心1.213m处截面22（第一排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯矩设计值分别为： =674.596KN =665.084KNm距支点中心2.345m处截面33（第二排弯起钢筋弯起点及箍筋间距变化处），相应的剪力和弯矩设计值分别为：=552.611KN =1087.76KNm距支点中心3.409m处截面44（第三排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯矩设计值分别为：=540.763KN =1610KNm距支点中心4.402m处截面55（第四排弯

34、起钢筋弯起点），相应的剪力和弯矩设计值分别为：=480.430KN =1937.19KNm验算斜截面抗剪承载力时，应该计算通过斜截面顶端正截面内的最大剪力和相应于上述最大剪力时的弯矩。最大剪力在计算出斜截面水平投影长度C值后，可内插求得。受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为： 式中，斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪能力设计值（KN） 与斜截面相交的普通弯起钢筋的抗剪能力设计值（KN） 斜截面内在同一弯起平面的普通弯起钢筋的截面面积（mm2） 异号弯矩影响系数，简支梁取值为1.0 受压翼缘的影响系数，取1.1 箍筋的配筋率，sv=计算斜截面水平投影长度C为 C=0.6mho式中

35、，m斜截面受压端正截面处的广义剪跨比，当m3.0，取 m=3.0 通过斜截面受压端正截面内由使用荷载产生的最大剪力组合设计值 相应于上述最大剪力时的弯矩组合设计值（KNm） ho通过斜截面受压区顶端处正截面上的有效高度，自受拉纵向主钢筋的 合力点至受压边缘的距离（mm）为简化计算可近似取C值为 Cho（ho可采用平均值），则有 C=135.2+123.13=129.17cm有C值可内插求的个斜截面顶端处的最大剪力和相应的弯矩。斜截面11：斜截面内有2B36纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为： P=100= sv=1.57100%/(1018)=0.872% 则有， =620.959KN斜截

36、面截割两组弯起钢筋2B36+2B36，故=647.851KN+=620.959+647.851=1268.81KN705.963KN斜截面22：斜截面内有2B36纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为： P=100= sv=1.57100%/(1018)=0.872% 则有， =599.81KN斜截面截割两组弯起钢筋2B36+2B36，故=647.851KN+=599.819+604.5=1204.3KN674.596KN斜截面33：斜截面内有4B36纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为： P=100= sv=1.57100%/(2518)=0.349% 则有， =417.04KN斜截面截割

37、两组弯起钢筋2B36+2B28，故=485.271KN+=417.04+485.27=902.316KN552.611KN 斜截面44：斜截面内有6B36纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为： P=100=2.5，取P-2.5 sv=1.57100%/(2518)=0.349% 则有， =446.703KN斜截面截割两组弯起钢筋2B28+2B28，故=365.89KN +=446.703+365.89=812.593KN540.763KN 斜截面55：斜截面内有6B36+2B28纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为： P=100=2.5，取P-2.5 sv=1.57100%/(2518)=0.349% 则有， =446.703KN斜截面截割两组弯起钢筋2B28+2B16，故=343.16KN+=446.703+343.16=789.86KN480.43KN钢筋混凝土受弯构件斜截面抗弯承载力不足而破环的原因，主要是由于受拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不当而造成的，故当受弯构件的纵向钢筋和箍筋满足规范构造要求，可不进行斜截面抗弯承载力计算。第五章 主梁的裂缝宽度验算最大裂缝宽度按下式计算： 式中钢筋表面形状系数，