财富广场塔吊施工方案

1、 芜湖柏庄财富广场1标段 塔吊专项施工方案 一、工程概况 芜湖湖柏庄观邸四四期1标财富富广场工程； 建设规模模：建筑总面面积为538896.199 m，地下室二层，面积为为191900.9m，钢筋混凝凝土现浇框架架结构；地上上1#办公楼区区域为十三层层，面积177335.29mm，建筑高度度：50.770m，钢筋筋混凝土现浇浇框架剪力墙墙结构；地上1#商业楼区区域为四层，局局部五层，面面积169770.0m。建筑高度222.5m，钢钢筋混凝土现现浇框架结构构。基础采用用预应力管桩桩。本工程由芜湖柏柏庄领地置业业有限公司投投资建设，深深圳奥意建筑筑工程设计有有限公司设计计，中铁芜湖湖勘察建筑设设

2、计研究院有有限公司地质质勘察，安徽徽科信监理工工程有限公司司监理，南京京东坝建筑安安装工程有限限公司 组织织施工；由谷谷昌华担任项项目经理，刘刘维平担任技技术负责人。二、编制依据本方案主要依据据施工图纸及及以下规范及及参考文献编编制:塔式起重机设设计规范（GGB/T133752-11992）地基基础设计计规范（GGB500007-20002）建筑结构荷载载规范（GGB500009-20001）建筑安全检查查标准（JJGJ59-99）混凝土结构设设计规范（GGB500110-20002）三、塔吊基本性性能 本工程程拟采用3台台塔机作为施施工现场垂直直运输机械，在在12133/DE轴轴线设1#QT

3、Z663 塔机11台，大臂幅幅盖范围533米，采用11道附着支撑撑；在910/NLL轴线设2#QTZ663 塔机11台，大臂幅幅盖范围533米，采用33道附着支撑撑；在122/FG轴轴线设3#QTZ40 塔机1台，大大臂幅盖范围围42米，采采用1道附着着支撑；3台台塔机天然基基础所用塔吊吊参数为： 1、塔塔机1#、22#参数 塔吊型型号为：QTTZ63 塔吊自重为为：450.8kN 最大起起重荷载为：60kN 塔吊额定定起重力矩为为：630kkNm 塔吊起起升高度为：70.7mm 塔身宽度度为：1.66m 2、塔塔机3#参数数塔吊型号：QTTZ40 塔吊自重为为：270.8kN最大起重荷载为为

4、：50kNN， 塔吊额定定起重力矩为为：400kkNm，塔吊起升高度为为：31.55m 塔身宽宽度为：1.4m四、塔吊基础定定位及施工 1、塔吊吊基础定位详详见施工平面面图； 2、塔吊吊基础施工见见“计算书”设计要求。基基础施工前应应由塔吊拆装装队技术负责责人进行如下下几方面的技技术交底：混混凝土强度等等级、钢筋配配置图、基础础与建筑平面面图、基础剖剖面图、基础础表面平整度度要求、预埋埋螺栓误差要要求等，接底底人为工程施施工负责人，双双方书面交接接。基础施工工应由塔机所所有部门派专专人监督整个个施工过程，同同时做好各个个隐蔽验收纪纪录，如钎探探纪录、地基基隐蔽工程验验收纪录等。施施工完毕做好好

5、砼的养护，砼砼强度达到要要求后方可安安装塔吊； 3、顶面面用水泥砂浆浆找平，用水水准仪校水平平，倾斜度和和平整度误差差不超过1/5000； 4、机脚脚螺栓位置、尺尺寸要绝对正正确，应特别别注意做好复复核工作，尺尺寸误差不超超过0.5mmm，螺纹位须须抹上黄油，并并注意保护。五、场地及机械械设备人员等等准备 1、在塔塔基周围，清清理出场地，场场地要求平整整，无障碍物物； 2、留出出塔吊进出堆堆放场地及吊吊车、汽车进进出通道，路路基必须压实实、平整； 3、塔吊吊安拆范围上上空所有临时时施工电线必必须拆除或改改道； 4、机械械设备准备：汽车吊一台台，电工、钳钳工工具，钢钢丝绳一套，UU型环若干，水水

6、准仪、经纬纬仪各一台，万万用表和钢管管尺各一只； 5、塔吊吊安拆必须由由专业的安拆拆人员进行操操作。六、塔吊的安装装及调试 1、安装装要求：轴销销必须插到底底，并扣好开开口销。基脚脚螺丝及塔身身连接螺丝必必须拧紧。附附墙处电焊必必须有专职电电焊工焊接。垂垂直度必须控控制在千分之之一以内。 2、塔吊吊的安装顺序序：校验基础础安装底架安装基础节节安装三个标标准节安装预升套套架安装回转机机构总成安装塔帽安装司机室室安装平衡臂臂吊起122块平衡重（根根据设计要求求）拼装起重臂臂吊装起重臂臂吊装余下配配重。各道工工序严格按标标准要求施工工，上道工序序未完严禁进进行下道工序序。 3、注意意事项：安装装人员

7、必须带带好安全帽；严禁酒后上上班；非安装装人员不得进进入安装区域域。安装拆卸卸时必须注意意吊物的重心心位置，必须须按安装拆卸卸顺序进行安安装或拆卸，钢钢丝绳要栓牢牢，卸扣要拧拧紧，作业工工具要抓牢，摆摆放要平稳，防防止跌落伤人人，吊物上面面或下面都不不准站人。基基本高度安装装完成后，应应注意周围建建筑物及高压压线，严禁回回转或进行吊吊重作业，下下班后用钢筋筋卡牢。 4、塔吊吊的顶升作业业 （1）、先先将要加的几几个标准节吊吊至塔身引入入的方向一个个个依次排列列好，然后将将大臂旋转至至引进横梁的的正上方，打打开回转制动动开关，使回回转处于制动动状态。 （2）、调调整好爬升架架导轮与塔身身之间的间

8、隙隙，以3-55mm为宜，放放松电缆的长长度，使至略略大于总的爬爬升高度，用用吊钩吊起一一个标准节，放放到引进横梁梁的小车上，移移动小车的位位置，使塔吊吊的上部重心心落在顶升油油缸上的铰点点位置上，然然后卸下支座座与塔身连接接的八个高强强度螺栓，并并检查爬爪是是否影响爬升升。 （3）、将将顶升横梁挂挂在塔身的踏踏步上，开动动液压系统，活活塞杆全部伸伸出后，稍缩缩活塞杆，使使爬爪搁在塔塔身的踏步上上，接着缩回回全部活塞杆杆，重新使顶顶升横梁挂在在塔身的上一一级踏步上，再再次伸出全部部活塞杆，此此时塔身上方方刚好出现能能装一节标准准节的空间。 （4）、拉拉动引进小车车，把标准节节引到塔身的的正上方

9、，对对准标准节的的螺栓联结孔孔，缩回活塞塞杆至上、下下标准节接触触时，用高强强度螺栓把上上下标准节联联结起来，调调整油缸的伸伸缩长度，用用高强度螺栓栓将上下支座座与塔身联结结起来。 （5）、以以上为一次顶顶升加节过程程，连续加节节时，重复以以上过程，在在安装完八个个标准节后，这这样塔机才能能吊重作业。 5、顶升升加节过程中中的注意事项项： （1）、自自顶升横梁挂挂在塔身的踏踏步上到油缸缸的活塞杆全全部伸出，套套架上的爬爪爪搁在踏步上上这段过程中中，必须认真真观察套架相相对顶升横梁梁和塔身的运运动情况，有有异常情况立立即停止顶升升。 （2）、自自准备加节，拆拆除下支座与与塔身相连的的高强度螺栓栓

10、，至加节完完毕，联结好好下支座与塔塔身之间的高高强度螺栓，在在这一过程中中严禁起重臂臂回转或作业业。 （3）、连连续加节，每每加一个标准准节后，用塔塔吊自身起吊吊下一个标准准节之前，塔塔机下支座与与塔身之间的的高强螺栓应应连接上，但但可不拧紧。 （4）、所所加标准节有有踏步的一面面必须对准。 （5）、塔塔机加节完毕毕，应使套架架上所有导轮轮压紧塔身主主弦杆外表面面，并检查塔塔身标准节之之间各接头的的高强螺栓拧拧紧情况。 （6）、在在进行顶升作作业过程中，必必须有专人指指挥，专人照照管电源，专专人操作爬升升机构，专人人紧固螺栓。非非有关操作人人员，不得登登上爬升架的的操作平台，更更不能擅自启启动

11、泵阀开关关和其他电气气设备。 （7）、顶顶升作业须在在白天进行，若若遇特殊情况况，需在夜间间作业时，必必须有充足的的照明设备。 （8）、只只许在风速低低于13m/s时进行顶顶升作业，如如在顶升过程程中突然遇到到风力加大，必必须停止顶升升作业，紧固固各连接螺栓栓，使上下塔塔身联结成一一体。 （9）、顶顶升前必须放放松电缆，使使电缆放松长长度略大于总总的爬升高度度并做好电缆缆的坚固工作作。 （10）、在在顶升过程中中，因把回转转机构紧紧刹刹住，严禁回回转及其他作作业。如发现现故障，必须须立即停车检检查，未查明明原因，未将将故障排除，不不得进行爬升升作业。 6、调调试标准：必必须按塔吊性性能表中的重

12、重量进行限位位及力矩限位位，各限位开开关调 好后，必须须动作灵敏，试试用三次，每每次必须合格格。联结好接接地线，接地地线对称二点点接地， 接地电阻不不大于4欧姆姆。 七、塔吊的拆拆卸 1、工地地使用完毕后后，必须及时时通知公司，由由公司派人拆拆除。 2、塔吊吊的塔身下降降作业： （1）、调调整好爬升架架导轮与塔身身之间的间隙隙，以3-55mm为宜，移移动小车的位位置，使塔吊吊的上部重心心落在顶升油油缸上的铰点点位置上，然然后卸下支座座与塔身连接接的八个高强强度螺栓，并并检查爬爪是是否影响塔吊吊的下降作业业。 （2）、开开动液压系统统，活塞杆全全部伸出后，将将顶升横梁挂挂在塔身的下下一级踏步上上

13、，卸下塔身身与塔身的连连接螺栓，稍稍升活塞杆，使使上下支座与与塔身脱离，推推出标准节到到引进横梁顶顶端，接着缩缩回全部活塞塞杆，使爬爪爪搁在塔身的的踏步上，再再次伸出全部部活塞杆，重重新使顶升横横梁在塔身的的上一级踏步步上，缩回全全部活塞杆，使使上下支座与与塔身连接，并并插上高强度度螺栓。 （3）、以以上为一次塔塔身下降过程程，连续下降降塔身时，重重复以上过程程。 （4）、拆拆除时，必须须按照先降后后拆附墙的原原则进行拆除除，设专人现现场安全监护护，严禁操作作场内人流通通行。 3、拆至至基本高度时时，用汽车吊吊辅助拆除，必必须按拆卸顺顺序进行拆除除。 4、注意意事项同顶升升加节过程。 八、附墙

14、装装置的拆装 当塔机高高度超过独立立高度时，应应立即与建筑筑物进行附着着。首先根据据说明书确定定附着点高度度，下好预埋埋件。如果首首道附着点不不在指定位置置上，附着点点只能降低不不能提高；如如果附着点离离建筑物较远远，应重新设设计计算，并并经审批后方方可施工。 1、在升升塔前，要严严格执行先装装后升的原则则，即先安装装附墙装置，再再进行升塔作作业，当自由由高度超过规规定高度时，先先加装附墙装装置，然后才才能升塔。 2、在在降塔拆除时时，也必须严严格遵守先降降后拆的原则则，即当爬升升套降到附墙墙不能再 拆塔身时，不不能拆除附墙墙，严禁先拆拆附墙后再降降塔。 九、塔吊的日日常维护和操操作使用 1、

15、维护与与保养： （1）、机机械的制动器器应经常进行行检查和调整整制动瓦和制制动轮的间隙隙，以保证制制动的灵活可可靠，其间隙隙在0.5-1mm之间间，在摩擦面面上不应有污污物存在，遇遇有异物即用用汽油洗净。 （2）、减减速箱、变速速箱、外啮合合齿轮等部分分的润滑指标标进行添加或或更换。 （3）、要要注意检查个个部钢丝绳有有无断股和松松股现象，如如超过有关规规定，必须立立即更换。 （4）、经经常检查各部部位的联结情情况，如有松松动，应予拧拧紧，塔身联联结螺栓应在在塔身受压时时检查松紧度度，所有联结结销轴必须带带有开口销，并并需张开。 （5）、安安装、拆卸和和调整回转机机械时，要注注意保证回转转机械

16、与行星星减速器的中中心线与回转转大齿圈的中中心线平行，回回转小齿轮与与大齿轮圈的的啮合面不小小于70%，啮啮合间隙要合合适。 （6）、在在运输中尽量量设法防止构构件变形及碰碰撞损坏；必必须定期检修修和保养；经经常检查节构构联结螺栓，焊焊缝以及构件件是否损坏、变变形和松动。 2、塔吊吊的操作使用用 （1）、塔塔顶的操作人人员必须经过过训练，持证证上岗，了解解机械的构造造和使用方法法，必须熟知知机械的保养养和安全操作作规程，非安安装维护人员员未经许可不不得攀爬塔机机。 （2）、塔塔机的正常工工作气温为-20400度，风速低低于20m/s。 （3）、在在夜间工作时时，除塔机本本身备有照明明外，施工现

17、现场应备有充充足的照明设设备。 （4）、在在司机室内禁禁止存放润滑滑油，油棉纱纱及其他易燃燃易爆物品冬冬季用电炉取取暖时更要注注意防火，原原则上不许使使用。 （5）、塔塔顶必须定机机定人，专人人负责，非机机组人员不得得进入司机室室擅自进行操操作。在处理理电气故障时时，须有维修修人员二个以以上。 （6）、司司机操作必须须严格按“十不吊”规则执行。 （7）、塔塔上与地面用用对讲机联系系。 十、安全措施施 1、按建建设部塔式式起重机拆装装许可证要要求，配备相相关人员，明明确分工，责责任到人。 2、上岗岗前必须对上上岗人员进行行安全教育，必必须带好安全全帽，严禁酒酒后上班。 3、塔机机的安拆工作作时，

18、风速超超过13m/s和雨雪天天，应严禁操操作。 4、操作作人员应佩戴戴必要的安全全装置，保证证安全生产。 5、严禁禁高空作业人人员向下抛扔扔物体。 6、未经经验收合格，塔塔吊司机不准准上台操作，工工地现场不得得随意自升塔塔吊、拆除塔塔吊及其他附附属设备。 7、严禁禁违章指挥，塔塔吊司机必须须坚持十个不不准吊。 8、夜间间施工必须有有足够的照明明，如不能满满足要求，司司机有权停止止操作。 9、拆装装塔机的整个个过程，必须须严格按操作作规程和施工工方案进行，严严禁违规操作作。 10、多多塔作业时，要要制定可靠的的防碰撞措施施。 十一、塔吊的的沉降、垂直直度测定及偏偏差校正 1、塔塔吊基础沉降降观测

19、半月一一次。垂直度度在塔吊自由由高度时半月月一次测定，当当架设附墙后后，每月一次次（在安装附附墙时必测）。 2、当当塔机出现沉沉降，垂直度度偏差超过规规定范围时，须须进行偏差校校正，在附墙墙未设之前，在在最低节与塔塔吊机脚螺栓栓间加垫钢片片校正，校正正过程用高吨吨位千斤顶顶顶起塔身，顶顶塔身之前，塔塔身用大缆绳绳四面缆紧，在在确保安全的的前提下才能能起顶塔身当当附墙安装后后，则通过调调节附墙杆长长度，加设附附墙的方法进进行垂直度校校正。十二、防碰撞措措施 1、安装根根据塔式起起重机安全规规程10.5的规定“两台起重机机之间的最小小架设距离应保证处于低位位的起重机臂臂架端部与另另一台起重机机的塔

20、身之间间至少有2米米的距离；处处于高位起重重机的最低位位置的部件（吊吊钩升至最高高点或最高位位置的平衡重重）与低位的的起重机中处处于最高位置置部件之间的的垂直距离不不得小于2米米。”安装在垂直直距离上满足足规程要求。2、操作 （1）当两台塔塔吊吊臂或吊吊物相互靠近近时，司机要要相互鸣笛示示警，以提醒醒对方注意。 （2）夜夜间作业时，应应该有足够亮亮度的照明。 （3）司司机在操作时时必须专心操操作，作业中中不得离开司司机室，起重重机运转时，司司机不得离开开操作位置。 （4）司司机要严格遵遵守换班制度度，不得疲劳劳作业，连续续作业不许超超过8小时。 （5）司司机室的玻璃璃应平整、清清洁，不得影影响

21、司机的视视线。 （6）在在作业过程中中，必须听从从指挥人员指指挥，严禁无无指挥操作，更更不允许不服服从指挥信号号，擅自操作作。 （7）回转转作业速度要要慢，不得快快速回转。 （8）4级以上大风风严禁作业。 （9）操操作后，吊臂臂应转到顺风风方向，并放放松回转制动动器，并且将将吊钩起升到到最高点，吊钩上上严禁吊挂重重物。十三、塔吊计算算书（天然基基础计算书） （一）、1#、2#塔机机参数信息塔吊型号：QTTZ63， 塔吊起起升高度H：70.700m，塔身宽度B：11.6m， 基础埋埋深d：111.20m，自重F1：4550.8kNN， 基基础承台厚度度hc：1.35m，最大起重荷载FF2：60k

22、NN， 基基础承台宽度度Bc：5.00m，混凝土强度等级级：C35， 钢筋筋级别：III级钢，额定起重力矩：630kNNm， 基础础所受的水平平力：30kkN，标准节长度a：2.8m，主弦杆材料：角角钢/方钢, 宽度度/直径c：120mmm，所处城市：安徽徽芜湖市， 基本风风压W0：0.4kkN/m2，地面粗糙度类别别：C类 有有密集建筑群群的城市郊区区，风荷载高高度变化系数数z：1.544 。 （二）、1#、2#塔机机基础承载力力及抗倾翻计计算依据建筑地基基基础设计规规范(GBB500077-20022)第5.22条承载力计计算。计算简图: 当不考虑附着时时的基础设计计值计算公式式： 当考虑

23、附着时的的基础设计值值计算公式： 当考虑偏心矩较较大时的基础础设计值计算算公式： 混凝土基础抗倾倾翻稳定性计计算：E=M/(F+G)=30030.977/(6122.96+11012.550)=1.86m Bc/33=1.677m根据塔式起重重机设计规范范（GB/T 137752-922）第4.66.3条，塔塔吊混凝土基基础的抗倾翻翻稳定性满足足要求。式中 F塔塔吊作用于基基础的竖向力力，它包括塔塔吊自重和最最大起重荷载载,F=6112.96kkN； G基础自重重：G=255.0BcBchc1.2 =1012.50kN； Bcc基础底面面的宽度，取取Bc=5.000m； M倾覆力矩矩，包括风荷

24、荷载产生的力力矩和最大起起重力矩，MM=1.4 2164.98=30030.977kNm； e偏心矩，eeM/(FF + G)1.8665 m,故故eBc/6=0.8833 m； a合力作用用点至基础底底面最大压力力边缘距离(m)，按下下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + GG)=5.0000/2-3030.972/(612.9960+10012.5000)=0.635m。经过计算得到:有附着的压力设设计值 P=(612.960+11012.5500)/55.00022=65.0018kPaa；偏心矩较大时压压力设计值 Pkmaxx=2(612.960+11012.5500)/

25、(35.00000.6355)=3411.135kkPa。 （三）、11#、2#塔塔机地基承载载力验算实际计算取的地地基承载力设设计值为:ffa=2200.000kkPa；地基承载力特征征值fa大于于有附着时压压力设计值PP=65.0018kPaa，满足要求求！地基承载力特征征值1.2fa小于偏偏心矩较大时时的压力设计计值Pkmaax=3411.135kkPa，满足足要求！ （四）、11#、2#塔塔机基础受冲冲切承载力验验算依据建筑地基基基础设计规规范（GBB 500007-20002）第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受受冲切承载力力截面高度影影响系数，当当h不大于8800mm

26、时时，hp取1.00.当h大于于等于20000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.95； ft - 混混凝土轴心抗抗拉强度设计计值；取 fft=1.577MPa； ho - 基基础冲切破坏坏锥体的有效效高度；取 ho=1.300m； am - 冲冲切破坏锥体体最不利一侧侧计算长度； amm=1.660+(1.60 +221.30)/2=22.90m； at - 冲冲切破坏锥体体最不利一侧侧斜截面的上上边长，当计计算柱与基础础交接处的受受冲切承载力力时，取柱宽宽（即塔身宽宽度）；取aat1.6mm； ab - 冲冲切破坏锥体体最不利一侧侧斜截面在基基础底面积范范围内的下边边

27、长，当冲切切破坏锥体的的底面落在基基础底面以内内，计算柱与与基础交接处处的受冲切承承载力时，取取柱宽加两倍倍基础有效高高度；ab=1.600 +21.30=4.20； pj - 扣扣除基础自重重后相应于荷荷载效应基本本组合时的地地基土单位面面积净反力，对对偏心受压基基础可取基础础边缘处最大大地基土单位位面积净反力力；取 Pjj=341.14kPaa； Al - 冲冲切验算时取取用的部分基基底面积；AAl=5.000(5.000-4.200)/2=22.00m22 Fl - 相相应于荷载效效应基本组合合时作用在AAl上的地基土土净反力设计计值。 Fl=341.142.00=682.227kN。允

28、许冲切力：00.70.951.572900.001300.00=399533311.96N=3953.33kN Fl= 6822.27kNN；实际冲切力不大大于允许冲切切力设计值，所所以能满足要要求！ （五）、11#、2#塔塔机承台配筋筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基基础设计规规范（GBB 500007-20002）第8.2.7条。计计算公式如下下: 式中：MI - 任意意截面I-II处相应于荷荷载效应基本本组合时的弯弯矩设计值； aa1 - 任意截面II-I至基底底边缘最大反反力处的距离离；当墙体材材料为混凝土土时，取a11=(Bc-B)/2(5.000-1.600)/2=11.70m； P

29、Pmax - 相应于于荷载效应基基本组合时的的基础底面边边缘最大地基基反力设计值值，取3411.14kNN/m2； PP - 相应于荷载载效应基本组组合时在任意意截面I-II处基础底面面地基反力设设计值；P=Pmax(3a-aal)/3a P=341.114(31.60-1.70)/(31.60)=220.32kPaa； GG-考虑虑荷载分项系系数的基础自自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005.001.35=1139.06kN/m2； ll - 基础宽度，取取l=5.000m； aa - 塔身宽度，取取a=1.660m； aa - 截面I - I在基基底的投影长长度, 取

30、aa=1.660m。 经过计算得得MI=1.7002(25.00+1.60)(341.14+2220.32-21139.06/5.002)+(3441.14-220.332)5.00/12=11459.442kN.mm。 2.配筋面积计计算依据建筑地基基基础设计规规范GB 500077-20022第8.7.2条。公式式如下: 式中，l - 当混混凝土强度不不超过C500时， 1取为1.00,当混凝土土强度等级为为C80时，取取为0.944,期间按线线性内插法确确定，取l=1.000； ffc - 混凝土抗抗压强度设计计值，查表得得fc=166.70kNN/m2； hho - 承台的计算算高度，

31、hoo=1.300m。经过计算得： s=14599.42106/(1.00016.7005.00103(1.300103)2)=0.0010； =1-(11-20.0100)0.5=0.010； s=1-0.010/22=0.9995； As=14599.42106/(0.99951.30300.000)=37761.666mm2。由于最小配筋率率为0.155%,所以最最小配筋面积积为:50000.001350.000.15%=101225.00mmm2。故取 As=110125.00mm22。建议配筋值：III级钢筋，18120mm。承台底面单向根数40根。实际配筋值10180 mm2。 （

32、六）3#塔机参数信信息塔吊型号：QTTZ40， 塔吊起起升高度H：45.000m，塔身宽度B：11.4m， 基础埋埋深d：111.20m，自重F1：2770.8kNN， 基基础承台厚度度hc：1.30m，最大起重荷载FF2：50kNN， 基基础承台宽度度Bc：4.50m，混凝土强度等级级：C35， 钢筋筋级别：III级钢，额定起重力矩：400kNNm， 基础础所受的水平平力：20kkN，标准节长度a：2m，主弦杆材料：角角钢/方钢, 宽度度/直径c：120mmm，所处城市：安徽徽芜湖市， 基本风风压W0：0.4kkN/m2，地面粗糙度类别别：C类 有有密集建筑群群的城市郊区区，风荷载高高度变化

33、系数数z：1.255 。 （七）、33#塔机基础础承载力及抗抗倾翻计算依据建筑地基基基础设计规规范(GBB500077-20022)第5.22条承载力计计算。计算简图: 当不考虑附着时时的基础设计计值计算公式式： 当考虑附着时的的基础设计值值计算公式： 当考虑偏心矩较较大时的基础础设计值计算算公式： 混凝土基础抗倾倾翻稳定性计计算：E=M/(F+G)=12255.944/(3844.96+7789.755)=1.007m Bc/3=1.50mm根据塔式起重重机设计规范范（GB/T 137752-922）第4.66.3条，塔塔吊混凝土基基础的抗倾翻翻稳定性满足足要求。式中 F塔塔吊作用于基基础的

34、竖向力力，它包括塔塔吊自重和最最大起重荷载载,F=3884.96kkN； G基础自重重：G=255.0BcBchc1.2 =789.775kN； Bcc基础底面面的宽度，取取Bc=4.500m； M倾覆力矩矩，包括风荷荷载产生的力力矩和最大起起重力矩，MM=1.4 897.110=12555.94kkNm； e偏心矩，eeM/(FF + G)1.0669 m,故故eBc/6=0.775 m； a合力作用用点至基础底底面最大压力力边缘距离(m)，按下下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + GG)=4.5500/2-1255.940/(384.9960+7889.7500)=1.11

35、81m。经过计算得到:有附着的压力设设计值 P=(384.960+7789.7550)/4.5002=58.0010kPaa；偏心矩较大时压压力设计值 Pkmaxx=2(384.960+7789.7550)/(334.50001.1811)=1477.378kkPa。 （八）、3#塔机地基承承载力验算实际计算取的地地基承载力设设计值为:ffa=2200.000kkPa；地基承载力特征征值fa大于于有附着时压压力设计值PP=58.0010kPaa，满足要求求！地基承载力特征征值1.2fa大于偏偏心矩较大时时的压力设计计值Pkmaax=1477.378kkPa，满足足要求！ （九）、3#塔机基础受

36、受冲切承载力力验算依据建筑地基基基础设计规规范（GBB 500007-20002）第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受受冲切承载力力截面高度影影响系数，当当h不大于8800mm时时，hp取1.00.当h大于于等于20000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.96； ft - 混混凝土轴心抗抗拉强度设计计值；取 fft=1.577MPa； ho - 基基础冲切破坏坏锥体的有效效高度；取 ho=1.255m； am - 冲冲切破坏锥体体最不利一侧侧计算长度； amm=1.440+(1.40 +221.25)/2=22.65m； at - 冲冲切破坏锥体体最不利一

37、侧侧斜截面的上上边长，当计计算柱与基础础交接处的受受冲切承载力力时，取柱宽宽（即塔身宽宽度）；取aat1.4mm； ab - 冲冲切破坏锥体体最不利一侧侧斜截面在基基础底面积范范围内的下边边长，当冲切切破坏锥体的的底面落在基基础底面以内内，计算柱与与基础交接处处的受冲切承承载力时，取取柱宽加两倍倍基础有效高高度；ab=1.400 +21.25=3.90； pj - 扣扣除基础自重重后相应于荷荷载效应基本本组合时的地地基土单位面面积净反力，对对偏心受压基基础可取基础础边缘处最大大地基土单位位面积净反力力；取 Pjj=147.38kPaa； Al - 冲冲切验算时取取用的部分基基底面积；AAl=4

38、.500(4.500-3.900)/2=11.35m22 Fl - 相相应于荷载效效应基本组合合时作用在AAl上的地基土土净反力设计计值。 Fl=147.381.35=198.996kN。允许冲切力：00.70.961.572650.001250.00=344887522.60N=3488.75kN Fl= 1988.96kNN；实际冲切力不大大于允许冲切切力设计值，所所以能满足要要求！ （十）、3#塔机承台配配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基基础设计规规范（GBB 500007-20002）第8.2.7条。计计算公式如下下: 式中：MI - 任意意截面I-II处相应于荷荷载效应基本本组合时的

39、弯弯矩设计值； aa1 - 任意截面II-I至基底底边缘最大反反力处的距离离；当墙体材材料为混凝土土时，取a11=(Bc-B)/2(4.500-1.400)/2=11.55m； PPmax - 相应于于荷载效应基基本组合时的的基础底面边边缘最大地基基反力设计值值，取1477.38kNN/m2； PP - 相应于荷载载效应基本组组合时在任意意截面I-II处基础底面面地基反力设设计值；P=Pmax(3a-aal)/3a P=147.338(31.40-1.55)/(31.40)=92.999kPa； GG-考虑虑荷载分项系系数的基础自自重，取G=1.3525BcBchc=1.35254.504.5

40、01.30=888.447kN/mm2； ll - 基础宽度，取取l=4.550m； aa - 塔身宽度，取取a=1.440m； aa - 截面I - I在基基底的投影长长度, 取aa=1.440m。 经过计算得得MI=1.5552(24.50+1.40)(147.38+922.99-22888.447/4.5502)+(1447.38-92.999)4.50/12=3366.777kN.m。 2.配筋筋面积计算依据建筑地基基基础设计规规范GB 500077-20022第8.7.2条。公式式如下: 式中，l - 当混混凝土强度不不超过C500时， 1取为1.00,当混凝土土强度等级为为C80时

41、，取取为0.944,期间按线线性内插法确确定，取l=1.000； ffc - 混凝土抗抗压强度设计计值，查表得得fc=166.70kNN/m2； hho - 承台的计算算高度，hoo=1.255m。经过计算得： s=366.77106/(1.00016.7004.50103(1.255103)2)=0.0003； =1-(11-20.0033)0.5=0.003； s=1-0.003/22=0.9998； As=366.77106/(0.99981.25300.000)=9779.59mmm2。由于最小配筋率率为0.155%,所以最最小配筋面积积为:45000.001300.000.15%=8

42、7755.00mmm2。故取 As=88775.000mm2。建议配筋值：III级钢筋，18125mm。承台底面单向根数35根。实际配筋值8907.5 mm2。十四、1#、22#塔机稳定定性计算计算算书 1、塔塔吊有荷载时时稳定性验算算塔吊有荷载时，计计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系系数可按下式式验算: 式中K1塔吊有荷载载时稳定安全全系数，允许许稳定安全系系数最小取11.15； GG塔吊自重重力(包括配配重，压重),G=4000.00(kN)； cc塔吊重心心至旋转中心心的距离,cc=1.500(m)； hho塔吊重心心至支承平面面距离, hho=6.000(m)； bb塔吊旋转转中心至

43、倾覆覆边缘的距离离,b=2.50(m)； QQ最大工作作荷载,Q=100.000(kN)； gg重力加速速度(m/ss2),取9.81； vv起升速度度,v=0.50(m/s)； tt制动时间间,t=200.00(ss)； aa塔吊旋转转中心至悬挂挂物重心的水水平距离,aa=15.000(m)； WW1作用在塔塔吊上的风力力,W1=4.000(kN)； WW2作用在荷荷载上的风力力,W2=0.300(kN)； PP1自W1作作用线至倾覆覆点的垂直距距离,P1=8.000(m)； PP2自W2作作用线至倾覆覆点的垂直距距离,P2=2.500(m)； hh吊杆端部部至支承平面面的垂直距离离,h=3

44、00.00m(m)； nn塔吊的旋旋转速度,nn=1.000(r/miin)； HH吊杆端部部到重物最低低位置时的重重心距离，HH28.000(m)； 塔吊的的倾斜角(轨轨道或道路的的坡度)， =2.000(度)。经过计算得到KK1=1.153；由于K11.15,所以以当塔吊有荷荷载时，稳定定安全系数满满足要求!2、塔吊无荷荷载时稳定性性验算塔吊无荷载时，计计算简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系系数可按下式式验算: 式中K2塔吊无荷载载时稳定安全全系数，允许许稳定安全系系数最小取11.15； GG1后倾覆点点前面塔吊各各部分的重力力,G1=320.00(kNN)； cc1G1至旋转中心心的距离,

45、cc1=2.000(m)； bb塔吊旋转转中心至倾覆覆边缘的距离离,b=2.00(m)； hh1G1至支承平面面的距离,hh1=6.000(m)； GG2使塔吊倾倾覆部分的重重力,G2=80.000(kN)； cc2G2至旋转中心心的距离,cc2=3.500(m)； hh2G2至支承平面面的距离,hh2=30.000(m)； WW3作用有塔塔吊上的风力力,W3=5.000(kN)； PP3W3至倾覆点的的距离,P33=15.000(m)； 塔吊的的倾斜角(轨轨道或道路的的坡度)， =2.000(度)。经过计算得到KK2=4.3551；由于K21.15,所以以当塔吊无荷荷载时，稳定定安全系数满满

46、足要求!十五、3#塔机机稳定性计算算计算书1、塔吊有荷载载时稳定性验验算塔吊有荷载时，计计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系系数可按下式式验算: 式中K1塔吊有荷载载时稳定安全全系数，允许许稳定安全系系数最小取11.15； GG塔吊自重重力(包括配配重，压重),G=4000.00(kN)； cc塔吊重心心至旋转中心心的距离,cc=1.500(m)； hho塔吊重心心至支承平面面距离, hho=6.000(m)； bb塔吊旋转转中心至倾覆覆边缘的距离离,b=2.50(m)； QQ最大工作作荷载,Q=100.000(kN)； gg重力加速速度(m/ss2),取9.81； vv起升速度度,v=0.5

47、0(m/s)； tt制动时间间,t=200.00(ss)； aa塔吊旋转转中心至悬挂挂物重心的水水平距离,aa=15.000(m)； WW1作用在塔塔吊上的风力力,W1=4.000(kN)； WW2作用在荷荷载上的风力力,W2=0.300(kN)； PP1自W1作作用线至倾覆覆点的垂直距距离,P1=8.000(m)； PP2自W2作作用线至倾覆覆点的垂直距距离,P2=2.500(m)； hh吊杆端部部至支承平面面的垂直距离离,h=300.00m(m)； nn塔吊的旋旋转速度,nn=1.000(r/miin)； HH吊杆端部部到重物最低低位置时的重重心距离，HH28.000(m)； 塔吊的的倾斜

48、角(轨轨道或道路的的坡度)， =2.000(度)。经过计算得到KK1=1.153；由于K11.15,所以以当塔吊有荷荷载时，稳定定安全系数满满足要求!2、塔吊无荷载载时稳定性验验算塔吊无荷载时，计计算简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系系数可按下式式验算: 式中K2塔吊无荷载载时稳定安全全系数，允许许稳定安全系系数最小取11.15； GG1后倾覆点点前面塔吊各各部分的重力力,G1=320.00(kNN)； cc1G1至旋转中心心的距离,cc1=2.000(m)； bb塔吊旋转转中心至倾覆覆边缘的距离离,b=2.00(m)； hh1G1至支承平面面的距离,hh1=6.000(m)； GG2使塔吊倾倾

49、覆部分的重重力,G2=80.000(kN)； cc2G2至旋转中心心的距离,cc2=3.500(m)； hh2G2至支承平面面的距离,hh2=30.000(m)； WW3作用有塔塔吊上的风力力,W3=5.000(kN)； PP3W3至倾覆点的的距离,P33=15.000(m)； 塔吊的的倾斜角(轨轨道或道路的的坡度)， =2.000(度)。经过计算得到KK2=4.3551；由于K21.15,所以以当塔吊无荷荷载时，稳定定安全系数满满足要求!十六、1#、22#附着计算算计算书 塔机安安装位置至附附墙或建筑物物距离超过使使用说明规定定时，需要增增设附着杆，附附着杆与附墙墙连接或者附附着杆与建筑筑物

50、连接的两两支座间距改改变时，必须须进行附着计计算。主要包包括附着支座座计算、附着着杆计算、锚锚固环计算。1、支座力计算算塔机按照说明书书与建筑物附附着时，最上上面一道附着着装置的负荷荷最大，因此此以此道附着着杆的负荷作作为设计或校校核附着杆截截面的依据。附附着式塔机的的塔身可以简简化为一个带带悬臂的刚性性支撑连续梁梁，其内力及及支座反力计计算如下:风荷载标准值应应按照以下公公式计算： Wk=W0zsz = 00.4501.17001.45000.7000 =0.5534 kNN/m2；其中 W0 基本风风压(kN/m2)，按照建建筑结构荷载载规范(GGBJ9)的的规定采用：W0 = 0.450

51、 kkN/m2； z 风压高高度变化系数数，按照建建筑结构荷载载规范(GGBJ9)的的规定采用：z = 1.450 ； s 风荷载载体型系数：s = 1.170； z 高度ZZ处的风振系系数，z = 0.700；风荷载的水平作作用力： q = WkBKs = 0.5341.60000.2000 = 0.171 kkN/m；其中 Wk 风荷载载水平压力，WWk= 0.5534 kNN/m2； BB 塔吊吊作用宽度，BB= 1.6600 m； KKs 迎风面面积折减系数数，Ks= 0.2200；实际取风荷载的的水平作用力力 q = 0.1771 kN/m；塔吊的最大倾覆覆力矩：M = 5000.0

52、00 kN.m； 弯矩图变形图剪力图计算结果: Nw = 299.21833kN ； 2、附着杆内内力计算计算简图: 计算单元的平衡衡方程: 其中: 2.1 第一种种工况的计算算:塔机满载工作，风风向垂直于起起重臂，考虑虑塔身在最上上层截面的回回转惯性力产产生的扭矩和和风荷载扭矩矩。将上面的方程组组求解，其中中 从 0 - 360 循环, 分分别取正负两两种情况，求求得各附着最最大的轴压力力和轴拉力。 杆1的的最大轴向压压力为: 448.83 kN； 杆2的的最大轴向压压力为: 00.00 kkN； 杆3的的最大轴向压压力为: 226.62 kN； 杆1的的最大轴向拉拉力为: 22.37 kk

53、N； 杆2的的最大轴向拉拉力为: 335.75 kN； 杆3的的最大轴向拉拉力为: 337.19 kN；2.2 第二种种工况的计算算:塔机非工作状态态，风向顺着着着起重臂, 不考虑扭扭矩的影响。将上面的方程组组求解，其中中 = 45， 135， 225， 315，MMw = 0，分分别求得各附附着最大的轴轴压力和轴拉拉力。 杆1的的最大轴向压压力为: 225.60 kN； 杆2的的最大轴向压压力为: 113.97 kN； 杆3的的最大轴向压压力为: 331.66 kN； 杆1的的最大轴向拉拉力为: 225.60 kN； 杆2的的最大轴向拉拉力为: 113.97 kN； 杆3的的最大轴向拉拉力为

54、: 331.66 kN； 3、附着杆强强度验算 3.1 杆件轴心心受拉强度验验算 验算公公式:= N / An f 其中 - 为杆件件的受拉应力力； N - 为杆件的的最大轴向拉拉力,取 NN =37.191 kkN； An - 为杆件的截截面面积， 本工程选取取的是 122.6号槽钢钢； 查表可可知 An =15669.00 mm2。 经计算算， 杆件的的最大受拉应应力 =371991.3177/15699.00 =23.7004N/mmm2， 最大拉拉应力不大于于拉杆的允许许拉应力 2215N/mmm2, 满足要要求。 3.2 杆件轴心心受压强度验验算 验算公公式:= N / An f 其

55、中 - 为杆件的受受压应力； N - 为为杆件的轴向向压力， 杆杆1: 取NN =48.834kNN； 杆杆2: 取NN =13.973kNN； 杆杆3: 取NN =31.656kNN； An - 为杆件的截截面面积, 本工程选取取的是 122.6号槽钢钢； 查表可可知 An = 15569.000 mm2。 - 杆件长细比比，杆1:取取=103， 杆2:取=124， 杆3:取=87 - 为杆件的受受压稳定系数数， 是根据据 查表计算得得： 杆1: 取取=0.5336， 杆22: 取=0.4116， 杆33: 取=0.6441； 经计算算， 杆件的的最大受压应应力 =58.0068 N/mm2

56、， 最大拉拉应力不大于于拉杆的允许许拉应力 2215N/mmm2， 满足要要求。 4、附着着支座连接的的计算 附着支座与建建筑物的连接接多采用与预预埋件在建筑筑物构件上的的螺栓连接。预预埋螺栓的规规格和施工要要求如果说明明书没有规定定，应该按照照下面要求确确定： 4.11 预埋螺螺栓必须用QQ235钢制制作； 4.22 附着的的建筑物构件件混凝土强度度等级不应低低于C20； 4.33 预埋螺螺栓的直径大大于24mmm； 4.44 预埋螺螺栓的埋入长长度和数量满满足下面要求求： 其中nn为预埋螺栓栓数量；d为为预埋螺栓直直径；l为预预埋螺栓埋入入长度；f为为预埋螺栓与与混凝土粘接接强度（C220

57、为1.55N/mm2，C300为3.0NN/mm22）；N为附附着杆的轴向向力。 4.55 预埋螺螺栓数量，单单耳支座不少少于4只，双双耳支座不少少于8只；预预埋螺栓埋入入长度不少于于15d；螺螺栓埋入端应应作弯钩并加加横向锚固钢钢筋。 5、附附着设计与施施工的注意事事项锚固装置附着杆杆在建筑结构构上的固定点点要满足以下下原则:5.1 附着着固定点应设设置在丁字墙墙（承重隔墙墙和外墙交汇汇点）和外墙墙转角处，切切不可设置在在轻质隔墙与与外墙汇交的的节点处；5.2 对于于框架结构，附附着点宜布置置在靠近柱根根部；5.3 在无无外墙转角或或承重隔墙可可利用的情况况下，可以通通过窗洞使附附着杆固定在

58、在承重内墙上上；5.4 附着着固定点应布布设在靠近楼楼板处，以利利于传力和便便于安装。十七、3#附着着计算计算书书 塔机安安装位置至附附墙或建筑物物距离超过使使用说明规定定时，需要增增设附着杆，附附着杆与附墙墙连接或者附附着杆与建筑筑物连接的两两支座间距改改变时，必须须进行附着计计算。主要包包括附着支座座计算、附着着杆计算、锚锚固环计算。 1、支支座力计算塔机按照说明书书与建筑物附附着时，最上上面一道附着着装置的负荷荷最大，因此此以此道附着着杆的负荷作作为设计或校校核附着杆截截面的依据。附附着式塔机的的塔身可以简简化为一个带带悬臂的刚性性支撑连续梁梁，其内力及及支座反力计计算如下:风荷载标准值应应按照以下公公式计算： Wk=W0zsz = 00.4501.17001.45000.7000 =0.5534 kNN/m2；其中 W0 基本风风压(kN/m2)，按照建建筑结构荷载载规范(GGBJ9)的的规定采用：W0 = 0.450 kkN/m2； z 风压高高度变化系数数，按照建建筑结构荷载载规范(GGBJ9)的的规定采用：z = 1.450 ； s 风荷载载体型系数：s = 1.170； z 高度ZZ处的风振系系数，z = 0.700；风荷载的水平作作用力： q = WkBKs = 0.5341.60000.2000 = 0.171 kkN/m；其中 Wk 风