地下室顶板施工通道加固专项方案

1、目录 HYPERLINK 一、工程概况：2二、编制依据2三、地下室顶板加固范围2 HYPERLINK 四、车库顶板堆载情况与荷载分析：3五、地下室顶板强度验算3六、地下室顶板加固支撑验算12 HYPERLINK 七、钢管支撑加固搭设24 HYPERLINK 八、钢管加固支撑的检查26 HYPERLINK 九、施工安全注意措施26附一：加固区域布置图27一、工程概况：400*900mm、350*900mm，200*850mm，200*800m,160mm，4.75m*4.95m， 450*450mm4.05m7100*7300mm。二、编制依据1、编制依据：建筑施工安全检查标准JGJ59-201

2、1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011建筑结构荷载规范(GB50009-2012)三、地下室顶板加固范围下室顶板进行加固，具体加固区域详附图。在需要加固的区域内按照1m*1 m加密设置支撑立杆，加固部位的支撑。在工程收尾阶段，根据现场实际情况，确保无重载车辆通行方可拆除。为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域，要求在地下室顶板用车辆行驶通道标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口，设置限速、限重标识，由材料员、门卫严格控制进入顶板车辆重量（重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控），对于超载的车辆一律不放行，每次放行一辆车通过，待卸完料出场后，再放行下一辆车进入。加固范围详见平面

3、布置图附后。四、车库顶板堆载情况与荷载分析：1、材料荷载：220KN/无需支撑。2、施工道路荷载：车辆经过时，车辆荷载较大。施工场地荷载最大的车辆为商砼运输车、干拌砂浆罐。荷载参数为：1215，123045砖车自重 15T，装载 25T，合计 40T;干拌砂浆罐：自重 3T,罐装砂浆 35T,合计 38T45T（450KN） 五、地下室顶板强度验算(一）顶板受力以下计算的计算依据为建筑结构荷载规范(GB50009-2012)bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96m bcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m车轮作用面的局部荷载 q=1.3*Q/( bcx* bcy)其

4、中 Q 为单个轮胎上的荷载，对本工程取 100KN q=1.3*Q/( bcx* bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KNm Mymax=0.1176*242*0.96*0.56=15.3KNm取 Mmax=18.66KNm跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：Ly/Lx=1/1=1，查表得 =0.0368， Qe=18.66/0.0368*12=507KN/m2所以车轮轮压荷载产生的等效均布荷载为 507KN/m2（二）1*1m一、示意图二、依据规范建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规

5、范 GB50010-2010三、计算信息几何参数计算跨度: Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm板厚: h = 160 mm 2.材料信息混凝土等级:C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2ftk=2.01N/mm2Ec=3.00104N/mm2钢筋种类:HRB500fy = 300 N/mm2Es = 2.0105 N/mm2最小配筋率: = 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as =20mm保护层厚度: c =3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: G可变荷载分项系数: Q= 1.200= 1.400准永久值系数: q = 1.000永久荷载标准

6、值: gk = 0.000kN/m2可变荷载标准值: qk = 507.000kN/m2 4.计算方法:弹性板边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定设计参数结构重要性系数: o = 1.00泊松比:= 0.200四、计算参数:计算板的跨度: Lo =1000 mm计算板的有效高度: ho = h-as=160-20=140 mm五、配筋计算(lx/ly=1000/100=1.0002.000 所以按双向板计算):向底板钢筋XMx G*gk+ Q*qk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82=

7、9.594 kN*m确定计算系数 s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.594106/(1.00*14.3*1000*160*160)= 0.026计算相对受压区高度= 1-sqrt(1-2* s) = 1-sqrt(1-2*0.026) =0.027计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho* /fy =1.000*14.3*1000*160*0.027/300= 203mm向底板钢筋YMy G*gk+ Q*qk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82= 9.594 kN*m确定计

8、算系数 s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.594106/(1.00*14.3*1000*160*160)= 0.026计算相对受压区高度= 1-sqrt(1-2* s) = 1-sqrt(1-2*0.026) =0.027计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho* /fy =1.000*14.3*1000*160*0.027/300= 203mm23.X 向支座左边钢筋确定左边支座弯矩Mox = 表中系数( G*gk+ Q*qk)*Lo2= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82= 23.304 kN*m确定计算系数

9、s = o*Mx/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160)= 0.064计算相对受压区高度= 1-sqrt(1-2* s) = 1-sqrt(1-2*0.064) =0.066计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho* /fy =1.000*14.3*1000*160*0.066/300= 502mm2向支座右边钢筋确定右边支座弯矩Mox = 表中系数( G*gk+ Q*qk)*Lo2= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82= 23.304 kN*m确定计算系数 s = o*M

10、x/( 1*fc*b*ho*ho)= 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160)= 0.064计算相对受压区高度= 1-sqrt(1-2* s) = 1-sqrt(1-2*0.064) =0.066计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho* /fy =1.000*14.3*1000*160*0.066/300= 502mm2向上边支座钢筋确定上边支座弯矩Moy = 表中系数( G*gk+ Q*qk)*Lo2= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82= 23.304 kN*m确定计算系数 s = o*Mx/( 1*f

11、c*b*ho*ho)= 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160)= 0.064计算相对受压区高度= 1-sqrt(1-2* s) = 1-sqrt(1-2*0.064) =0.066计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho* /fy =1.000*14.3*1000*160*0.066/300= 502mm26.Y 向下边支座钢筋确定下边支座弯矩Moy = 表中系数( G*gk+ Q*qk)*Lo2= 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82= 23.304 kN*m确定计算系数 s = o*Mx/( 1*fc*b

12、*ho*ho)= 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160)= 0.064计算相对受压区高度= 1-sqrt(1-2* s) = 1-sqrt(1-2*0.064) =0.066计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho* /fy =1.000*14.3*1000*160*0.066/300= 502mm2验算最小配筋率= As/(b*h) = 502/(1000*180) = 0.279%六、跨中挠度计算：Mk按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值计算荷载效应 Mk = Mgk + = (0.0176+0.0176*0.2

13、00)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*mMq = Mgk+ q*Mqk= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+1.000*507.000)*0.82 = 6.853kN*m计算受弯构件的短期刚度 Bs计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 skMk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式 8.1.33)= 6.853106/(0.87*160*461) = 106.793 N/mm计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*180= 90000mm2

14、te= As/Ate(混凝土规范式 8.1.24)= 461/90000 = 0.512%= 1.1-0.65*ftk/( te* sk)(混凝土规范式 8.1.22)= 1.1-0.65*2.01/(0.512%*106.793) = -1.288因为 不能小于最小值0.2，所以取= 0.2计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2.0105/3.00104 =6.667计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f矩形截面， f=0= As/(b*ho)= 461/(1000*160) = 0.288%计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/1.15 +

15、0.2+6* E* /(1+ 3.5 f)8.2.3-1)=2.0105*461*1602/1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.288%/(1+3.5*0.0)= 4.329103 kN*m2B当 =0时， =2.0(混凝土规范第 8.2.5 条)计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*( -1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 6.853/(6.853*(2.0-1)+6.853)*4.329103= 2.164103 kN*m2计算受弯构件挠度f= f*(q +q )*Lo4/Bmaxgkqk= 0.00127*(0.000+507.000)*0.84/

16、2.164103= 0.122mm验算挠度挠度限值 fo=Lo/200=800/200=4.000mmfmax=0.122mmfo=4.000mm，满足规范要求! 七、裂缝宽度验算:X计算荷载效应Mx = 表中系数(gk+qk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82= 6.853 kN*mv=1.0i计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式 8.1.33)=6.853106/(0.87*160*461)=106.793N/mm矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*

17、1000*180=90000 mm2 te=As/Ate(混凝土规范式 8.1.24)=461/90000 = 0.0051 te=0.0051 0.01 te=0.01 =1.1-0.65*ftk/( te* sk)8.1.22)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793)=-0.123因为 =-0.123 0.2,所以让 =0.2n n=1000/dist = =5deqd = (n*d2)/(n*v*d)eqiiiii=5*10*10/(5*1.0*10)=10计算最大裂缝宽度 max= cr* * sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te)8.1.21)=2

18、.1*0.200*106.793/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.0265mm 0.30, 满足规范要求Y计算荷载效应My = 表中系数(gk+qk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82= 6.853 kN*mv=1.0i计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式 8.1.33)=6.853106/(0.87*160*461)=106.793N/mm矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=

19、As/Ate(混凝土规范式 8.1.24)=461/90000 = 0.0051 te=0.0051 0.01 te=0.01 =1.1-0.65*ftk/( te* sk)8.1.22)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793)=-0.123因为 =-0.123 0.2,所以让 =0.2n n=1000/dist = =5deqd = (n*d2)/(neqiii*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=10计算最大裂缝宽度 max= cr* * sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te)8.1.21)=2.1*0.200*106.793/2.010

20、5*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.0265mm 0.30, 满足规范要求支座上方向裂缝计算荷载效应Moy = 表中系数(gk+qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82= 16.646 kN*mvi=1.0计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式 8.1.33)=16.646106/(0.87*160*461)=259.397N/mm矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate(混凝土规范式 8.1.24)=461/90

21、000 = 0.0051 te=0.0051 0.01 te=0.01 =1.1-0.65*ftk/( te* sk)8.1.22)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=0.596nn=1000/dist = 1000/170=5deqdeq= (ni*di2)/(ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=10计算最大裂缝宽度 max= cr* * sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te)8.1.21)=2.1*0.596*259.397/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm 0.30, 满足规范要

22、求支座下方向裂缝计算荷载效应Moy = 表中系数(gk+qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82= 16.646 kN*mvi=1.0计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式 8.1.33)=16.646106/(0.87*160*461)=259.397N/mm矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate(混凝土规范式 8.1.24)=461/90000 = 0.0051 te=0.0051 0.01 te=0.01 =1.1-0.65*

23、ftk/( te* sk)8.1.22)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=0.596n n=1000/dist = =5deqdeq= (ni*di2)/(ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=10计算最大裂缝宽度 max= cr* * sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te)8.1.21)=2.1*0.596*259.397/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm 0.30, 满足规范要求支座左方向裂缝计算荷载效应Mox = 表中系数(gk+qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+50

24、7.000)*0.82= 16.646 kN*mvi=1.0计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式 8.1.33)=16.646106/(0.87*160*461)=259.397N/mm矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate(混凝土规范式 8.1.24)=461/90000 = 0.0051 te=0.0051 0.01 te=0.01 =1.1-0.65*ftk/( te* sk)8.1.22)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=

25、0.596n n=1000/dist = =5deqdeq= (ni*di2)/(ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=10计算最大裂缝宽度 max= cr* * sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te)8.1.21)=2.1*0.596*259.397/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm 0.30, 满足规范要求支座右方向裂缝计算荷载效应Mox = 表中系数(gk+qk)*Lo2= 0.0513*(0.000+507.000)*0.82= 16.646 kN*mvi=1.0计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受

26、拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式 8.1.33)=16.646106/(0.87*160*461)=259.397N/mm矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate(混凝土规范式 8.1.24)=461/90000 = 0.0051 te=0.0051 0.01 te=0.01 =1.1-0.65*ftk/( te* sk)8.1.22)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397)=0.596n n=1000/dist = =5deqdeq= (ni*di2)/(ni*vi*di)=5*

27、10*10/(5*1.0*10)=10计算最大裂缝宽度 max= cr* * sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ te)8.1.21)=2.1*0.596*259.397/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1917mm 0.30, 满足规范要求经过上面计算，可知在地下室顶板以下采用 1m*1m 立杆间距进行支撑可以满足要求，结构安全。只需进行钢管支撑架强度验算，如下所示。六、地下室顶板加固支撑验算第一部分：车道位置加固16米，沿 顶托与结构接触面用5070mm3.9m，b=1m，立l=1m，h=1m1.35；二层地下室范围：地下室顶板及负一层底板加固:

28、支架搭设高度为3.2m/3.35m 宽度6米，沿地下室顶板，采用满堂架加 483.0，50 70mm枋木。地下室加固区域内预留2.5m宽通道，通往至各栋地下室通道，具体加固方式详图三。2、加固钢管搭设图：图一：图二：3、立杆的稳定性计算（1）、轴向力计算：自重仍由支架承受。再由支撑架将荷载传递给地基）进行支架体系的核算。1）轴向力计算：钢筋混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷载2.0kN/m2， 扣件计算折减系数取1.0。由永久荷载效应控制的组合：Q=0.91.3525.000.18+0.71.402.0= 0.9(6.1+1.96)=7.25kN/m2轮压力：取为100kNq=1.3*Q

29、/( bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m21.0m1.0m4力。则每根立杆竖向力为：（减去消防车和覆土）N=(242-53-7.25)111/4=30.7KN采用的钢管类型为483.0。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 30.7kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； AA=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗),W=4.788cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度，a=0.30m；h 最大步距，h=1.60m；l0

30、计算长度，取1.600+20.300=2.200m； 由长细比，为2200/16=138； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到经计算得到=30700/(0.375424)=193.1KN/mm2；46m1m-1.35m46m1m-1.35m200mm；UU部安放木枋 5070，木枋紧贴结构梁板，托撑其螺杆伸出钢管顶部的使用长度200mm，6撑顶部及底部设置水平剪刀支撑，所有钢管采用撑顶部及底部设置水平剪刀支撑，所有钢管采用 483.0。第二部分：施工电梯及砂浆罐堆场施工电梯加固：沿施工电梯及砂浆罐堆场投影区域（4m宽*5m长），采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为 483.0，

31、顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用5070mm枋木。支架搭设高度为3.9m/3.2m/3.35m，立杆的纵距 b=0.6m，立杆的横距 l=0.6m，立杆的步距 h=1.10m。计算依据：1、施工现场设施安全设计计算手册2、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020115、钢结构设计规范GB50017-20036、砌体结构设计规范GB50003-20117、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-2010）8、施工升降机（GB/T 10054-2005）一、参数信息施工升

32、降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度(m)94.8标准节长度(m)1.508底笼长(m)4.5底笼宽(m)3标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200基础混凝土强度等级C30基础混凝土强度等级C30楼板长(m)4楼板宽(m)3楼板厚(m)0.3楼板混凝土轴心抗压强度fc(N/mm2)14.3楼板混凝土轴心抗拉强度ft(N/mm2)1.43板中底部短向配筋板中底部短向配筋HRB500 14200板边上部短向配筋HRB500 14200板中底部长向配筋HRB5

33、00 14200板边上部长向配筋HRB500 14200施工荷载(kN/m施工荷载(kN/m2)1施工升降机动力系数n1二、基础承载计算导轨架重（共需63节标准节，标准节重167kg）：167kg63=10521kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(14602+1480+13002+200+10521)+20002)10/1000=217.21kN；施工升降机自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+10521)+1.420002)10/1000=268.652kN； P=nP=1268.652=268.652kN三、梁板下钢管结构验算扣件式钢管支支撑类型撑架支撑高度h0(

34、m)3.25支撑钢管类型483立杆纵向间距la(m)0.6立杆纵向间距lb(m)0.6立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段0.6、1.1剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数12.5非顶部立杆计算长度系数22.1可调托座承载力容许值N（kN）30立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长0.2度a(m)立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面面积A(mm2)424楼板均布荷载：q=P/(a c )=268.652/(4.53)=19.9kN/m2 a：施工电梯底笼长c：施工电梯底笼宽设梁板下483mm钢管0.6m0.6m 支承上部施工升降机荷重，混凝土

35、结构自重由结构自身承担，则：N=(NGK+1.4NQK)lalb=（19.9+1.41）0.60.6=7.668kN1、可调托座承载力验算【N】=30 N=7.668kN满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 12.5（0.6+20.2）/0.0159 =157.233 210满足要求！非顶部立杆段：=l0/i=k2h/i= 12.11.1/0.0159 =145.283 210满足要求！顶部立杆段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.1552.5（0.6+20.2）/0.0159 =181.604非顶部立杆段：2=l0/i=k2h/i= 1.1552

36、.11.1/0.0159 =167.802取=181.604 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.218f N/(A)= 7668/（0.218424）=82.958N/mm2 f205N/mm2满足要求！梁板下的钢管结构满足要求！ 配筋如下图所示：配筋示意图支撑如下图所示：第三部分：1#楼副楼顶板钢筋房加固支撑立面图第三部分：1#楼副楼顶板钢筋房加固1#管选用钢管类型为483.0，5070mm木。支架搭设高度为3.9m，立杆的纵距 b=0.6m，l=0.6m，立杆的步h=1.10m。1、本工程由于钢筋加工棚设置于地下车库钢筋混凝土顶板之上为了保证楼板在钢筋活荷载作用下不发生

37、过大的结构变形而造成结5 1.9m10m 1.1m 分布，见附图二图二2.位于地下室顶板处钢筋原材料堆场荷载计算：9m 3 吨(约30KN)1.1m 按要求最大不超过三层且总计为 8 捆进行计算，则在钢筋原材堆场（1.9m 长度1.1m 宽度）范围内荷载：N=(3091.98)(1.91.1)=24.2 KN/3、 钢筋堆场地下车库顶板脚手架加固600mm 设置，水平杆步距为 1100mm。详下图：根据建筑施工计算手册第二版表 页）得知每根483.0 N26.8kN(1.8m1.8m3.24m2)共计 9 根立杆如下图所示： 计算单元每根立杆的实际承载力N24.2kN3.24m298.7kNN

38、26.8kN满足要求。计算支撑架的受压应力及稳定性：1、根据荷载 24.2kN/m2N=0.60.624200N/m2=8712N2、钢管面积：A=424mm23、立杆的受压应力为：=N/A =8712/424=20.55N/mm24、立杆受压稳定性：=N/Af长细比=L/i钢管回转半径查表i=15.8建筑施工手册1表5-17=1500/15.894.94按=95查轴心受压杆的稳定系数=0.626建筑施工手册1表5-18=8712/0.626424=32.8N/mm2f=205.00N/mm2（钢管立杆抗压强度设计值）满足要求。七、钢管支撑加固搭设1、工艺流程定距定位纵向扫地杆立杆 横向扫地杆第一步小横杆与立杆扣紧 安第一步大横杆与各立杆扣紧安第二步小横杆安第二步大横杆安装顶托和木枋调整顶托加设剪刀撑。2、构造要求脚手架构架按照上述方案要求，对施工运输通道、钢筋原材堆放区、施工电梯及砂浆罐现浇梁板底的支撑进行搭设，实际搭设时根据搭设高度进行选择。纵横向水平杆61/3。纵向搭接使用对接扣件连接，纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。立杆每根立杆底部应设置厚度不小于 20mm 的木垫板。200mm钢管立杆顶部应采可调节