热力循环比较

1、斯特林循环Stirling cycle热气机（即斯特林发动机）的理想热力循环，为 19世纪苏格兰人R.斯特林 所提出，因而得名。图斯特林循环的-盟和-S*将肆，坏内尸V轲*将肆，坏内尸V轲77星和TE 图class=image 为斯特林循环在压-容阴-）图和温-嫡（T-S）图上的表示。它是由 两个定容吸热过程和 两个定温膨胀过程组成的可逆循环，而且定容放热过程放出的热量恰好为定容吸 热过程所吸收。热机在定温（T1）膨胀过程中从高温热源吸热，而在定温（T2）压缩 过程中向低温热源放热。斯特林循环的热效率为中 淞 %0727-01】 式中W为输出的净功；Q 1为输入的热量。根据这个公式，口只取决于

2、T1和T2, T1越高、T2越低时，则疗越 高，而且等于相同温度范围内的卡诺循环热效率。因此，斯特林发动机是一种很有前途的热力发动机。斯特林循环也可以反向操作，这时它就成为最有效的制冷 机循环。卡诺热机循环的效率让我们分析以理想气体为工作物质的卡诺热机循环并求其效率。以v表示理想气体的摩尔数，以 Ti和T2分别表示高温和低温热库的温度。气体的循环过 程如图10.12所示。它分为以下几个阶段，两个定温和两个绝热过程。1 -2:使温度为T1的高温热库和气缸接触，气缸内的气体吸热作等温膨胀。 体积由V增大到V20由于气体内能不变，它吸收的热量就等于它对外界做的功。 利用公式（10.3）可得Qi =

3、vP.Tiln-77-2-3:将高温热库移开，气缸内的气体作绝热膨胀，体积变为V3,温度降到T203-4:使温度为T2的低温热库和气缸接触，缸内的气体等温地被压缩到体积 V4,使状态4和状态1位于同一条绝热线上，在这一过程中，气体向低温热库放出 的热量为Q 尸 RTln4- 1:将低温热库移开，缸内的气体绝热地被压缩到起始状态1,完成一次循环。在一次循环中，气体对外做的净功为W=QQ2卡诺循环中的能量交换与转化关系可用图10.13那样的能流图表示。根据热机效率的定义公式（10.23）,可得理想气体卡诺热机循环的效率为% 畸刀=&-多根据理想气体的绝热过程方程，对两条绝热线应分别有两式相比，可得

4、% /匕匕从而有r =1.3（10.25）这就是说，以理想气体为工作物质的卡诺循环的效率只由两热库的温度决 定。高温热库hxz z A /XX/Z/Z/Zk懈温热隹H图10.13卡诺热机能流图这里，我们再指出一点，卡诺循环被设想为是理想气体的准静态过程，此外 还假设在循环过程中气缸和活塞以及热机各部件之间无摩擦。这样工质推动活塞所做的功将全部向热机之外输出。所以卡诺循环是无摩擦的准静态的理想循环。卡诺热机是理想热机，是对实际热机抽象的结果。卡诺采用科学抽象的方法， 从复杂的热机中抽出一般的、本质的、普遍的属性进行研究，以便简化条件，突 出它的主要矛盾。恩格斯对卡诺的研究方法给予了很高的评价。他

5、写道：“萨 迪卡诺是第一个认真研究这个问题的人。” “他研究了蒸汽机，分析了它，发 现蒸汽机中的基本过程并不是以纯粹的形式出现， 而是被各种各样的次要过程掩 盖了；于是他撇开了这些对主要过程无关重要的次要情况而设计了一部理想的蒸 汽机（或煤油机）。的确，这样一部机器就像几何学上的线或面一样是决不可能制 造出来的，但是它按照自己的方式起了像这些数学抽象所起的同样的作用，它表现为纯粹的、独立的、真正的过程。”现代热电厂的汽轮机利用的水蒸汽温度可达 580C,冷凝水的温度为30C, 若按卡诺循环计算，其效率为”303”口 = 1 - - = 1 - - = .5%0 J.51实际汽轮机的效率比这低得

6、多，最高只到36%左右，这是因为实际的循环和 卡诺循环差很多。例如热库并不是恒温的，因而工质可以随处和外界交换热量， 而且它进行的过程也不是准静态的。尽管如此，（10.25）式还是有一定的实际意义。由于低温热库的温度受到大气温度的限制，所以由 （10.25）式可知提高高温 热库的温度是提高效率的途径之一。狄塞尔循环：柴油机的一种理想的热力循环。 狄塞尔循环是19世纪德国工程师狄塞尔， R.提出的，因而得产s尸一产图r F f阳名。图1狄塞尔循环性狄情环为狄塞尔循环在压-容(-V )图和温-嫡(T -S )图上的表示。它是由 绝热压缩过程1-2、定压加热过程2-3 、绝热膨胀过程3-4和定容放热

7、过程4-1所组成的可逆循环。狄塞尔循环的热效率为用，11-IQ1 ” 心-1)式中W为输出的净功；Q 1为输入的热量；为比热容比。这个公式说明：随压缩 比的增大而提高；随预胀比的增大而降低。图 2与|、b的关系表示出 = 1.35时九与 和的关保。实际上这一类柴油机的压缩比是有限制的。的下限值应保证燃料的可靠自燃， 因而取决於燃料的自燃特性。虽然增大可提高，但将使机械效率降低，因而值并非越大越好,而要选择适当，使实际效率最高。蒸汽动力基本循环一朗肯循环朗肯循环是最简单的蒸汽动力理想循环，热力发电厂的各种较复杂的蒸汽动力循环都是在朗肯循环的基础上予以改进而得到的一、装置与流程蒸汽动力装置：锅炉、

8、汽轮机、凝汽器和给水泵等四部分主要设备。工作原理：p-v、T-s和h-So朗肯循环可理想化为：两个定压过程和两个定嫡过程。3-4-5-1水在蒸汽锅炉中定压加热变为过热水蒸气，1-2过热水蒸气在汽轮机内定煽膨胀，2-3湿蒸气在凝汽器内定压(也定温)冷却凝结放热，3-3 凝结水在水泵中的定情压缩。二、朗肯循环的能量分析及热效率取汽轮机为控制体，建立能量方程：力 自?=三、提高朗肯循环热效率的基本途径依据：卡诺循环热效率提高平均吸热温度直接方法式提高蒸汽压力和温度。降低排气温度例1：某朗肯循环的蒸汽参数取为4=550 ,尸i=30bar,%=0.05bar。试计算1）水泵所消耗的功量，2）汽轮机作功

9、量，3）汽轮机出口蒸汽干度，4）循环净功，5）循环热效率。解：根据蒸汽表或图查得1、2、3、4各状态点的始、嫡值：七=3568.6KJ/kg匚=7.3752kJ/kgK1=2236kJ/kg弋=7.3752kJ/kgK-=137.8kJ /kgt=0.4762kJ/kgK=140.9kJ/kg则1）水泵所消耗的功量为巩=4 _ % =140.9-137.78=3.1kJ/kg2）汽轮机作功量叫二面1 一凡一 二3568.6-2236=1332.6kJ/kg3）汽轮机出口蒸汽干度产:=0.05bar 时的-=0.4762kJ/kgK1 =8.3952kJ/kgK.或查h-s图可得 =0.87.4

10、）循环净功=1332.6-3.1=1329.5kJ/kg5）循环热效率上- =3568.6-140.9=3427.7KJ/kgL =0.39=39%p3a=6.867bar, t3a=490 C水泵的功.二举加一丹=0.001(686.7-9.81) 0.8=0.846kJ/kgwnet=923.57-0.846=922.72kJ/kg(ii) p3b=58.86 bar, 13b=490 C水泵的功力=LAA03=0.001（5886-9.81） 0.8=7.34 kJ/kgwnet=1057.5-7.34=1050.16 kJ/kg11. 2再热循环与回热循环一、再热循环（称为再热再热的目

11、的：克服汽轮机尾部蒸汽湿度太大造成的危害。（称为再热再热循环：将汽轮机高压段中膨胀到一定压力的蒸汽重新引到锅炉的中间加热器器）加热升温，然后再送入汽轮机使之继续膨胀作功。荒稔机口”酬以发电机S3I第荒稔机口”酬以发电机S3I第卒一 友） 二、回热循环抽气回热循环：用分级抽汽来加热给水的实际回热循环。设有1kg过热蒸汽进入汽轮机膨胀作功。当压力降低至 声5时，由汽轮机内抽取 a 1kgB汽送入一号回热器，其余的（1-“1） kg蒸汽在汽轮机内继续膨胀，到压力降至 声&时再抽出 “2蒸汽送入二号回热器，汽轮机内剩余的（1- a - a 2） kg蒸汽则继续膨胀，直到压力降至尹2时进入凝汽器。凝结水

12、离开凝汽器后，依次通过二号、号回热器，在回热器内先后与两次抽汽入凝汽器。凝结水离开凝汽器后，依次通过二号、号回热器，在回热器内先后与两次抽汽混合加热，每次加热终了水温可达到相应抽汽压力下的饱和温度。注意：电厂都采用表面式回热器（即蒸汽不与凝结水相混合 ，其抽汽回热的作用相同。（宿一电）十。-6）（加-海）十。-的一啊）陶一也）一汽轮机（）工作胤廛明一汽轮机（）工作胤廛明闻17圈临沪一例2：某蒸汽动力循环。汽轮机进口蒸汽参数为p1=13.5bar, t1=370C,汽轮机出口蒸汽参数为p2=0.08bar的干饱和蒸汽，设环境温度t0=20 C ,试求：（1）汽轮机的实际功量、理想功量、相对内效率

13、；（2）汽轮机的最大有用功量、嫡效率；（3）汽轮机的相对内效率和嫡效率的比较。解：先将所研究的循环表示在 h-s图（图10.3）上，然后根据已知参数在水蒸气图表上查出 有关参数：h1=3194.7kJ/kgs1=7.2244kJ/(kg K) -AT = A； = 2577 1h1=3194.7kJ/kgs1=7.2244kJ/(kg K) -13kJ/kg既=V =用=8.2295 淤=173 9= 0592611 JkJ/(kg K) 3kJ/kg JkJ/(kg K)= 173.?4 0,8684(25771-179) = 2259,9J/*g(1)汽轮机的实际功量： w12=h1-h2

14、=3194.7-2577.1=617.6 kJ/kg汽轮机的理想功量：%=%-可=耶叱7- 2259 s = 934一 8。颂汽轮机的相对内效率(2)汽轮机的最大有用功和嫡效率汽轮机的最大有用功然一 二，一，=(% -劣瓦)一他一或明)=(31947- 293x7,2244)-(2577.1- 293艾 2,2295)= 912. Lt履鹏3 617/Tl = 0.677汽轮机的嫡效率：1(3)汽轮机的相对内效率和嫡效率的比较计算结果表明，汽轮机的对内效率口可小于嫡效率n。因为这两个效率没有直接联系，它们表明汽轮机完善性的依据是不同的。汽轮机的相对内效率 司是衡量汽轮机在给定环境中，工质从状态

15、可逆绝热地过渡到状态2所完成的最大有用功量(即两状态嫡的差值)利用的程度，即实际作功量与最大有用功量的比值。注意：汽轮机内工质实现的不可逆过程1-2,可由定嫡过程1-2和可逆的定压定温加热过程2-2两个过程来实现。定嫡过程 1-2的作功量为% = % 近= 934 8u 又 ？kJ/kg在可逆的定压定温加热过程2-2中，使x2 =0.8684湿蒸汽经加热变为相同压力下的干饱和蒸汽，其所需热量为q2=h2-h2。因为加热过程是可逆的，故可以想象用一可逆热泵从环境(T0=293K)向干饱和蒸汽(T2=314.7K)放热。热泵消耗的功量为,=相_即区_%,)= 22w2，2=*04kJ/kg。故1-

16、2过程的最大有用功为w =叫 - w = 934.8- 22.7 = 12.1*1313kJ/kg吗】与前面计算结果相同。显见，“雨与的差别为 的。11. 3热电循环背压式热电循环优点：热能利用率高缺点：热负荷和电负荷不能调节调节抽气式热电循环实质：利用气轮机中间抽气来供热。重点：郎肯循环的组成与分析难点：抽气回热循环中回热器的能量平衡分析布雷顿制冷循环等嫡膨胀制冷高压气体绝热可逆膨胀过程，称为等嫡膨胀。气体等嫡膨胀时，有功输出，同时气 体的温度降低，产生冷效应。这是获得制冷的重要方法之一，尤其在低温技术领域中。常用微分等嫡效应 q 来表示气体等嫡膨胀过程中温度随压力的变化，其定义为: 因 总

17、为正值，故气体等嫡膨胀时温度总是降低，产生冷效应对于理想气体，膨胀前后的温度关系是:由此可求得膨胀过程的温差占了 =看一方二彳(立)丁_1 小11所示。对于实际气体，膨胀过程的温差可借助热力学图查得，如图图1等嫡过程的温差由于等嫡膨胀过程有外功输出，所以必须使用膨胀机。当气体在膨胀机内膨胀时， 由于摩擦、漏热等原因，使膨胀过程成为不可逆，产生有效能损失，造成膨胀机出口处 工质温度的上升，制冷量下降。工程上，一般用绝热效率来表示各种不可逆损失对膨胀 机效率的影响，其定义为：（4）即为膨胀机进出口的实际比烙降（4）即为膨胀机进出口的实际比烙降 hpr与理想烙降（即等嫡烙降） hid之比。目前，透平

18、式膨胀机的效率可达到 0.750.85,活塞式膨胀机的效率达 0.650.75。 比较微分等嫡效应和微分节流效应两者之差为：因为u始终为正值，故a ah因此，对于气体绝热膨胀，无论从温降还是从制冷量看, 等嫡膨胀比节流膨胀要有效得多，除此之外，等嫡膨胀还可以回收膨胀功，因而可以进 一步提高循环的经济性。以上仅是对两种过程从理论方面的比较。在实用时尚有如下一些需要考虑的因素： （1）节流过程用节流阀，结构比较简单，也便于调节；等嫡膨胀则需要膨胀机，结构 复杂，且活塞式膨胀机还有带油问题；（2）在膨胀机中不可能实现等嫡膨胀过程，因而实际上能得到的温度效应及制冷量比理论值要小，这就使等嫡膨胀过程的优

19、点有所减 小；（3）节流阀可以在气液两相区工作，但带液的两相膨胀机（其带液量尚不能很大） （4）初温越低，节流膨胀与等嫡膨胀的差别越小，此时，应用节流较有利。因此，节 流膨胀和等嫡膨胀这两个过程在低温装置中都有应用，它们的选择依具体条件而定。单一气体工质布雷顿循环布雷顿（Brayton）制冷循环又称焦耳（Joule）循环或气体制冷机循环，是以气体为工质 的制冷循环，其工作过程包括等嫡压缩，等压冷却，等嫡膨胀及等压吸热四个过程，这 与蒸气压缩式制冷机的四个工作过程相近，两者的区别在于工质在布雷顿循环中不发生集态改变。历史上第一次实现的气体制冷机是以空气作为工质的，称为空气制冷机。除 空气外，根据

20、不同的使用目的，工质也可以是CO2, N2, He等气体。（1）无回热气体制冷机循环图2示出无回热气体制冷机系统图。气体由压力p0被压缩到较高的压力 pc,然后进入冷却器中被冷却介质（水或循环空气）冷却，放出热量Qc,而后气体进入膨胀机， 经历作外功的绝热膨胀过程，达到很低的温度，又进入冷箱吸热制冷。循环就这样周而 复始地进行。在理想情况下，我们假定压缩过程和膨胀过程均为理想绝热过程，吸热和放热均为理想等压过程（即没有压力损失），并且换热器出口处没有端部温差。这样假设后的循 环称为气体制冷机的理论循环， 其压容图及温嫡图如3所示。图中T0是冷箱中制冷温度， Tc是环境介质的温度，1 2是等嫡压

21、缩过程，2 3是等压冷却过程，3 4是等嫡膨胀过 程，41是在冷箱中的等压吸热过程。无回热气体制冷机系统图图2无回热气体制冷机系统图I压缩机II冷却器III膨胀机IV冷箱理论循环P-v图与T-s图 （）图3无回热气体制冷机理论循环pv图与Ts图现在进行理论循环的性能计算。单位制冷量及单位热负荷分别是的=瓦一 % 出一轧二% - %单位压缩功和膨胀功分别是丝=% 虬=、任一彳）也=饱 =%（笃 %）从而可以计算出循环消耗的的单位功及性能系数刊二吗二一方）-Cf磔一看）守口J1方-|gp = = w %区用小4用气体按理想气体处理时则上式可简化为由式（12）可以看出，无回热气体制冷机理论循环的性能

22、系数与循环的压力比或压 缩机的温度比石、膨胀机的温度比岂有关。压力比或者温度比越大，循环性能系数 越低。因而为了提高循环的经济性应采用较小的压力比。因为热源温度是恒值，此时可逆卡诺循环的性能系数为：因此上述理论循环的热力完善度为由于ZI小于心，所以无回热气体制冷机理论循环的性能系数小于同温限下的可 逆卡诺循环的性能系数，即 即百8九。这是因为在 工 和耳 不变的情况下，无回热气体制冷机理论循环冷却器中的放热过程 2-3和冷箱中的吸热过程4-1,具有较大的传 热温差，因而存在不可逆损失。压力比越大则传热温差越大，不可逆损失越大，循环的 制冷系数越小，循环的热力完善度也越低。由式（12）可以看出，

23、当 力 及2。给定时，月中1将保持不变；但随着丁。的降低（或E的升高）可逆卡诺循环的性能系数1c小，将下降，使气体制冷机理论循环的热力完善度提高。因此，用气体制冷机制取较低的温度时效率较高。实际循环中压缩机与膨胀机中并非等嫡过程，换热器中存在传热温差和流动阻力损失，这些因素使得实际循环的单位制冷量减小，单位功增大，性能系数与热力完善度降 低，并引起循环特性的某些变化。（2）定压回热气体制冷机循环在分析无回热气体制冷机的理论循环时得出结论：理论循环的性能系数随压力比且一/尸口的减小而增大，所以适当的降低压力比是合理的。但是由于环境介质温度是一定的，降低压力比将使膨胀后的气体温度升高，从而降低了循

24、环的单位制冷量，同时也 限制了制冷箱温度的降低。应用回热原理，可以既克服了上述缺点，又达到了降低压力 比的目的。所谓回热就是把由冷箱返回的冷气流引入一个热交换器一回热器，用来冷却从冷却器来的高压常温气流，使其温度进一步降低，而从冷箱返回的气流则被加热，温 度升高。这样就使压缩机的吸气温度升高，而膨胀机的进气温度降低，因而循环的工作 参数和特性发生了变化。图4为定压回热式气体制冷机的系统图及其理论循环的T-s图。图中1 2和4 5是压缩和膨胀过程；2 3和5 6是在冷却器中的冷却过程和及冷箱中的吸热过程；34和61是在回热器中的回热过程。图 4b中还表示出了工作于同一温度范围内具有相同制冷 量的

25、无回热循环6- 7-8-5-6o显然两个循环具有相同的工作温度和相等的单位制冷 量，但定压回热循环的压力比，单位压缩功和单位膨胀功都比无回热循环的小得多。现 在进行定压回热理论循环的计算。图4 ( a)定压回热气体制冷机系统图图4 (b)定压回热气体制冷机循环的T-s图喙二区-不)-%(普-Z)理论循环制冷系数狐 四1因为因为理论回热循环的性能系数可表示为:一1一1由式（15）可以看出，回热循环1-2-3-4-5-6与无回热循环6-7-8-5,两者不单有 相同的工作温度范围和相等的单位制冷量，而且理论性能系数的表达式也相同。但这并 不能说明两种循环是等效的，因为回热循环压力比小，不仅可以减小了

26、压缩机和膨胀机的单位功，而且减小了压缩过程，膨胀过程和热交换过程的不可逆损失，所以回热循环 实际性能系数比无回热循环大，特别是应用高效透平机械后，制冷机经济性大大提高。 当制取一80 C以下低温时，定压回热气体制冷机的热力完善度超过了各种型式的蒸气压 缩式制冷机。但是到目前为止，定压回热气体制冷机的应用还是很不普遍，这是因为它 的热交换设备比较庞大，而且，当应用透平机械时只适用于大型的制冷装置。混合工质布雷顿循环（1）循环的组成利用混合物做工质，将布雷顿制冷循环和朗肯循环（蒸气压缩式循环）有机结合在 一起，可以构成新的热力循环，称之为混合工质布雷顿制冷循环，简称为混合工质制冷 循环。它由四个基

27、本过程组成：等嫡压缩，在压缩器中完成；等压排热，在热交换器中 完成；等嫡膨胀，在膨胀器中完成；等压吸热，直接由气流或者通过热交换器进行。图 5为混合工质循环的的流程图。图5混合工质循环流程图气流在压缩器前的点处于饱和状态（先按相变成分为水来介绍），由雾化喷嘴喷出的雾状水，使得气流在点时变成过饱和状态， 然后进入压缩器中。气流在被压缩过 程中产生的压缩热使得雾状水迅速气化。因为气化需要吸收潜热，所以压缩过程在较低 的温度下进行，其排气温度要比压缩干空气时的温度低的多。在不考虑气流和外界进行 的热交换及系统内部各种损失所加给气流的热量时，混合工质的压缩过程为多变压缩过程，多变指数小于k值。压缩器喷

28、水量增多时，排气温度降低，压缩功减少。但当压缩 器排气达到饱和状态时再增大喷水量，则排气温度的降低和压缩功的减少程度较微。一般压缩器喷水至点排气达到饱和状态。在热交换器I中，饱和的气流被冷却流体带走热量而冷却。在降温过程中，水蒸气 要冷凝，并放出潜热。冷凝水被收集起来，靠自身的压力或水泵驱动而送到雾化喷嘴。分离出冷凝水后的气流， 在点处于该处温度下的饱和状态。这时向进入膨胀器前的气 流喷入雾化水，使之达到点时达到过饱和状态，然后进入膨胀器。在膨胀器中，气体由于膨胀而降温，有一部分水蒸气要冷凝为水，并在温度进一步 降到冰点以下时，凝结为冰粒或者雪花。因为水的冷凝而在膨胀器中放出气化潜热和融 化热

29、。使得整个气流温度比干空气膨胀时有所提高，气流膨胀程度也随着增加，所以膨 胀器所回收的膨胀功也增大。但出口点气流混合物的总烙值仍比干空气膨胀时小。气流经过点进入负载热交换器n中。在负载热交换器中，气流吸收热量，温度升 高和所含的冰融化，并有部分的水气化。融化的水被收集，并用泵提高压力后输送到雾 化喷嘴。在负载热交换器的出口，气流为当地温度下的饱和状态，即点状态，这样便 完成了整个热力循环。（2）热力循环分析混合工质制冷循环可以视为朗肯（Rankine）循环和布雷顿循环的组合循环。当相 变成分为零时，混合工质循环变为布雷顿循环；当气体成分为零时，该循环变为朗肯循 环。下面分析该循环的每一个基本过

30、程，并和朗肯循环及布雷顿循环进行比较。为了方 便地分析混合工质的状态，且又能定性的说明问题，下面的分析均以气体成分为对象， 并认为相变成分的变化只是对气体成分的状态参数发生影响。压缩过程图6为压缩过程的P-v图，其中1 2为无相变成分时的压缩过程线；12为有相变的成分时的压缩过程线。如图所示的uK u建由于在相同的压缩比下，相变成分的气化吸热，使得排气温度降低所造成的。由图可见：压缩过程1 2所需的压缩功（1 1 b-a面积）小于压缩过程1 2所需的压缩功（12b a面积）。12为布雷顿循环 及朗肯循环的压缩过程线；1-2为混合工质循环的压缩过程线。等压排热过程图7为等压排热过程的T-S图，图

31、中23为布雷顿循环的等压排热过程线； 23为 混合工质循环的等压排热过程线； 2 2”3为朗肯循环的等压排热过程线；2- 3为卡 诺循环的等压排热过程线。由图中可见，在得到相同的制冷量（面积4-a- b- 1）的情况下，所需的循环功（只考虑等压排热过程的影响）为：布雷顿循环最大（面积 1-2 34）;其次是混合工质循环 （面积1234）;再其次是朗肯循环（面积1 22” 一3-4）;卡诺循环最小（面积 1 -2-3-4）。图6压缩过程的Pv图图7等压排热过程的Ts图膨胀过程图8为膨胀过程的P-v图，图中34为布雷顿循环的膨胀过程线；34为混合工质循环的膨胀过程线。由图可见：u牝混合工质循环的膨胀功（面积 c-d-3-4）大于布雷顿循环的膨胀功（面积 c-d-3-4）0朗肯循环的膨胀过程在节流元件（膨胀 阀、毛细管等）中完成，其理想情况为等烙膨胀，对外部不做功。图8膨胀过程的Pv图b图9等压过程的Ts图等压吸热过程图9为等压吸