日本修正惯用法计算

1、1.1.1结构荷载计算11.11荷载分类在进行结构设计计算之前，首先考虑结构所受的荷载，一般来说作用在隧道 上的荷载包括：永久荷载、可变荷载以及偶然荷载。各种荷载的详细分类见于下 表：表5-4隧道结构荷载分类表荷载分类荷载名称永久荷载结构自重地层压力静水压力混凝土收缩徐变产生的应力预应力固定设备荷载结构上部建筑物压力地基下沉影响续表5-4可变荷载地面活载及其动力作用隧道内车辆彳荷载及其动力作用施工荷载注浆荷载千斤顶压力其他荷载温度变化影响偶然荷载地震荷载人防荷载1.1.1.2截面计算参数在进行荷载计算时，首先应确定断面各个部分的几何参数，根据以上设计将 计算荷载所用到的管片截面计算参数（一次衬

2、砌）归纳入下：混凝土强度等级：C50混凝土弹性模量：E = 35.5GPa= 3.55x1010 Pa管片截面面积：A = 32.547m 2管片单位长度截面惯性矩：/ = -x13 =1x0.73 =2.858x102m31212抗弯刚度有效系数:77 = 0.8抗弯刚度有效系数:77 = 0.8弯矩增大率 ：=0.311.13计算简图盾构隧道荷载计算的通用简图详见图5-7所示。值得注意的是图中所表示的 是水土分算时的计算简图，而水土合算时只需将土压、水压一并考虑。水土合算 时，在地下水位以上采用土的天然重度，在地下水位以下时采用土的饱和重度。 考虑到本隧道所埋设的地层基本都在粉质黏土层中，

3、故本设计大多采用水土合算 的方法，又由于土层基本都在水平面之下，所以基本采用土的饱和重度进行计算。 详细的计算过程以及计算结果见下文。上覆荷载水土分离算法图5-7盾构隧道荷载计算通用简图1.1.1.4 一般荷载计算本设计荷载计算时，根据工程条件，选取3个最为不利的控制断面进行计算 垂直土压力、侧向土压力、水压力、侧向地层地层、竖向地层反力以及结构自重 等一般荷载。这三个控制断面分别为：水深最大位置、埋深最大位置、覆盖层最 大位置。（1）水深最大断面:5*&如圳母：, =31rmi：mY二 19.8河M1&输（jv y图5-8最大水深截面计算简图垂直土压力选取最大水深处隧道截面为计算截面。该截面

4、位置的隧道修筑在粉质黏土层 中，该地层土为硬塑状态，局部软塑，粉质含量较高，具有水平层理或页理，部 分段夹薄层粉细砂或砂团块，局部夹少量贝壳碎屑，厚度22.7m，在粉质黏土层 上有厚度达6.3m的一层细砂层。总体来说，因为地层为硬质黏土，且覆土厚度较大，已满足1D2D的条件， 可认为土层能达到起拱效果，设计计算时优先考虑采用松弛土压。考虑到粉质黏 土为硬塑状态，细砂为饱和中密状态，这两层土的渗透系数都很小，根据地勘资 料细砂的渗透系数在4.5x103cm/s左右，粉质黏土在4.63x106cm/ s左右。为 方便计算，可将细砂和粉质黏土都视为不透水层，计算时采用水土合算。上部水 压在计算时视为

5、上覆荷载作用在土层上，且考虑到水压较大，在计算时不考虑松 动高度是否超过覆盖层厚度。各层土之间，通过上部地层计算得的松动土压向下 部地层传递。（这里因细砂层的空隙比、天然含水量均无统计资料，计算时以天 然重度近似为饱和重度） TOC o 1-5 h z p = C I B1）（1。Kota*H/B1） + p eKQtaH/B1（5-2） HYPERLINK l bookmark24 o Current Document v K tan 30式中：B =R co4*。/2）1。2P Terzagh i 松动土压；vK 一水平土压力和垂直土压力之比;.一土的内摩擦角;p 上覆荷载;土的重度;c

6、一土的黏着力。对于细砂层：p =寸=10 x97.7=977kPa ； H = 6.3m0”/4工“/2B = Rcot( / ；*)= 15.5/2xcot； = 13.42m，根据式 5-2，松动土压力为：P = 1(7- * 咋(1一 eK0tanH/B1) + p eKH/Blv K tan 火0=13.42x(20 0/13.42) x(16x6.3/13.424 97 eFan：6.3/13.421 x tan 6= 855.4kPa对于粉质黏土层：P0 = 855.4kPa, H= 22.7+0.7 / 2 = 23.05m ；B = R cot(利 4 2 E 2) = 15.

7、5 x cot ： = 26.85m，根据式 5-2 松动土压力：P = 1(T 仁(1 eKtanQH/B1) + p eK0taH/B1v K tan0=13.42x(20 44.3/13.42)、(1_林技加/心855. 厂面容.05/213.42lx tan 6 =56l.6kPa侧向土压力由于隧道所处地层为粉质黏土，且覆土厚度较大，能形成稳定隔水层，故在 计算水平土压力时采用水土合算的方法。根据地勘试验报告，该土层试验测得的 静止侧压力系数入=0.48，故隧道的水平压力pj P22的计算如下：p =Xp = 0.48x561.6 = 269.6kPa，h1vp22=X(p +7 (t

8、/2 + 2R ) = 0.48x(561.6+ 20 x(0.7/2+ 2x7.4) =415.0kPa水压力因为隧道修建在硬塑粉质黏土层中，且该黏土层有一定的厚度，可认为形成 不透水层，不透水层中不考虑水压力和水的浮力作用。自重一次衬砌一次衬砌自重为作用在隧道横断面形心线上的竖向荷载，衬砌自重可按WI甲R )进行计算;其中W为单位长度衬砌的重量，对于钢筋混凝土管片， C单位体积自重2600kg Im3，所以一次衬砌自重：7TWI (2ttR ) = 2600 x 10 x x (15.52 14.12) / (2 x TT x 7.4) = 18200Pq = 18.2 kPac4二次衬砌

9、由于二次衬砌是在管片环达到一定的稳定性后才进行的，二次衬砌的自重一 般由其自身承担，所以在一次设计时不考虑二次衬砌的重力。当二次衬砌作为结构构件时，由一次衬砌和二次衬砌共同承受荷载时，应计入二次衬砌的自重。二次衬砌的自重依然按W/(2ttRc )计算。故二次衬砌自重：7TW/(2ttR ) = 2600 x10 xx(14.1213.52)/(2xttx7.25)=7423Pa = 7.42kPa侧向地层抗力侧向地层抗力为隧道结构产生变形向土体挤压时产生的被动抗力，根据Winkler局部变形理论，侧向地层抗力按p = ky进行计算。y为水平直径处在主动 k和弹性反力共同作用下的变位。根据日本惯

10、用法，假设侧向地层抗力分布在与水 平直径上下45。角的范围内，同时地层抗力系数k也假定为固定不变，经公式推 导得：(5-3),_ (2q 27rg)R (5-3)S 24(EI 10.054气R)式中：y 一隧道水平直径处的最大变位q 一竖向均布荷载;匕一侧向均布荷载;乌一侧向三角形荷载；g 结构自重集度；一圆环刚度有效系数；气一为竖向地层弹性反力系数R 结构计算半径；带入数值：q = p = 561.6kPa,e = p =269.6kPa, e = p p =145.4kPa，V1hl2 h 2hl取q = 0.8，根据地勘资料K = 30MPa /m ；所以结构水平直径处的最大变位： h

11、=(2 q 2匕+兀g) R 4 _(2 x 561.6 2 x 269.6 145.4 + 3.1416*18.2) x 103 x 7.44=1 26 102my 24( E110.02454 KR 4) 一 24 x (0.8 x 3.55 x 101。x 2.858 x 10-2 + 0.0454 x 30 x 106 x 7.44) .?m故侧向地层抗力：p Ky = 30 x 103 x 1.265 x 10-2 = 379.5kPa竖向地基反力竖向地基反力在常用计算中一般假设与地基位移无关，故只需要在垂直方向上满 足荷载平衡的条件。竖向地基反力：PR=p +g= 561.6 +

12、3.14x18.2 = 618.7 kPa。1.1.2截面内力计算分析在进行截面内力计算时，一般采用荷载结构模型。在荷载结构模型中，对接 头的考虑不同又形成不同的结构计算方法。当不直接考虑接头存在对管片环整体 刚度的降低时，而将管片环作为一个完全等刚度的均值圆环进行设计计算的方法 称为惯用法，根据均质圆环的刚度是否降低处理以及管片主截面和接头所受内力 是否考虑错缝拼装的内力传递又可以细化为修正惯用法；不考虑管片接头的弯曲 刚度，将接头作为铰接处理的方法称为多铰环法；考虑接头的弯曲刚度，将接头 处理成具有弯曲刚度的旋转弹簧，同时考虑环与环之间抗剪阻力的作用，将环与 环之间处理成有剪切弹簧相连的方

13、法称为梁一弹簧模型法。1.1.2.1日本修正惯用法日本修正惯用法考虑到管片环存在接头，故对管片整体刚度有所降低，可以 将接头部分弯曲刚度的降低评价为环整体的弯曲刚度的降低，但仍然将其作为抗 弯刚度均匀的圆环处理。10具体来说，由于接头的影响，将管片整体抗弯刚度 由EI降低为均匀抗弯刚度推/来计算圆环截面内力（M、N、Q），并且弯矩不是 全部都经过管片接头传递，可以认为其中一部分通过环之间接头的剪切阻力传递 给错缝拼接的相邻管片（由错缝接头连接）。进一步考虑错缝接头的连接部分的 弯矩分配，根据从qE/均匀弯曲刚度环计算出来的截面内力中，对弯矩考虑一个 增减M。其中（1+&M为主截面的设计弯矩，与

14、轴向力N组合进行设计，而 （1&M和N，为管片接头的设计弯矩和轴力。5710取单位长度管片环进行计算，各个截面位置的弯矩、轴力、剪力的计算式详 见表5-8。这里要解释的是，在竖向荷载计算式中，底部反力忽略了管片自重的 影响，认为与上部荷载一致。竖向荷载计算式是通过上部荷载与简化后的底部荷 载内力叠加而得到的。表54 口本修正惯用洼内力计算我荷薮啊方翌向荷哉Ar = O,| +p*| 泪血七Q = 一3司甘5) xJ?L nin&cos均布侧压N = +%鸿.好田Q - (qtl - A)此.sinPE&d三角侧压A/ =-(6-3eo5 12h: &+4co?陌1+%； -崟|N = y(co

15、s5 + Scos1fi 4c(55d fl)Q = win H + Sid 9 co p H 一七in 心弟. +5 f -孔1)危r侧向地层抗方当时M = (0.2346 - 0.3536当j三日三=时=(-0.34870.5+0 卫芬当g眨于时当jg狎N = (0.7&71 coz fl -F ecm J & 0.7071 srn fl当q三四:时 Q = 0.353 6win &kRe 当治弓时 快=(sin. S cos O.7O71ec5:0:iDjtJ自重当时Af =弓* 臼:in臼一eos毋邱;当If = 一: r + (jt kin 白 -C05 0-775in= H明；当*

16、时N = (-r sin 日 + 知in &-H： sin2 fl - ccs)gJCL当Q = (flees 4- sin时Q = (jt -sin & c(m号_ *zinm KgR.根据所求得的围岩荷载(见表5-7)带入日本修正惯用法的计算式(表5-8), 将结果整理如下：(1)最大水深截面表5-9最大水深截面各处弯矩计算结果表截面作用在衬砌上的荷载产生在对应截面上的弯矩M(xi03Nm/m)6o自重竖向荷载均布侧压三角形侧压侧向地层抗力截面弯矩0343.607688.30-3690.82-829.39-2472.991038.7110326.027224.64-3468.24-791.

17、59-2361.35929.4820274.705889.58-2827.34-679.48-2029.83627.6430193.953844.15-1845.41-497.63-1488.50206.564090.671335.06-640.90-255.76-753.81-224.7550-25.97-1335.06640.9029.17151.92-539.0460-144.98-3844.151845.41331.751158.82-653.1470-254.11-5889.582827.34618.762124.72-572.8880-340.51-7224.643468.2485

18、2.302856.56-388.0590-391.38-7688.303690.82995.263144.23-249.36100-395.04-7224.643468.241018.182856.56-276.70110-345.51-5889.582827.34906.072124.72-376.97120-246.40-3844.151845.41663.511158.82-422.80130-109.95-1335.06640.90316.48151.92-335.7114045.251335.06-640.90-89.89-753.81-104.29150197.423844.15-

19、1845.41-497.63-1488.50210.03160324.925889.58-2827.34-845.35-2029.83511.98170409.537224.64-3468.24-1078.90-2361.35725.69180439.157688.30-3690.82-1161.14-2472.99802.50表5-10最大水深截面各处轴力计算结果表截面作用在衬砌上的荷载产生在对应截面上的轴力N(X103 N / m)Bo自重竖向何载均布侧压三角形侧压侧向地层抗力截面轴力0-22.450.001995.04336.24993.013301.8510-18.02125.3119

20、34.88331.07977.933351.1720-5.01486.141761.66315.04933.133490.963015.821038.961496.28287.01859.983698.044043.241717.091170.74246.29760.693938.065075.612438.75824.30194.07633.014165.7360110.923116.88498.76134.50453.894314.9470146.943669.70233.3875.17249.074374.2680181.294030.5360.1626.4974.284372.7590

21、211.554155.840.000.000.004367.39100229.064030.5360.165.9574.284399.98110226.673669.70233.3850.69249.074429.51120206.413116.88498.76134.49453.894410.44130172.692438.75824.30250.49633.014319.24140131.581717.091170.74385.11760.694165.2115089.961038.961496.28519.96859.984005.1316054.51486.141761.66635.0

22、6933.133870.5017030.78125.311934.88712.45977.933781.3518022.450.001995.04739.72993.013750.22表5-11最大水深截面各处剪力计算结果表截面作用在衬砌上的荷载产生在对应截面上的剪力Q(X10 3N / m)Oo自重竖向何载均布侧压三角形侧压侧向地层抗力截面剪力00.000.000000.0010-27.05-710.69341.171958.376248323.30205733-314.8920-51.85-1335.66641.1935114.66539645.89609345-585.7630-72.29-1799.53863.87