热焚烧式焚烧炉工艺计算

1、 1热燃烧式燃烧炉工艺计算现将热燃烧式尾气燃烧炉工艺计算有关问题介绍于下供参考。2022.03.26一、直接燃烧法2 2S 的排放量比222SO2 SO H S 15倍。2222H S 以及其他形式的硫化物SO2 除外2可以降低尾气的毒性，而总硫量并没有变化。热燃烧法1.051.15甚至更高。2通常，热燃烧法热氧化是在由过剩氧的存在下在 480810进展的。1.051.15甚至更高。22H2及元素硫甚至烃类3%，因而这些可燃物是在分出低的浓度下燃烧的。因此，整个尾气流必需在足以将元素硫和硫化物氧化为SO2的高温下燃烧，即燃烧温度炉膛烟气温度应确保尾气中的元素硫和硫化SO2。1 2 为热燃烧炉的

2、示意图。图1 不回收热量的燃烧炉图2 回收热量的燃烧炉般承受强制通风在正压下运行。 0.5s确定，有时也可高至1.5s 0.5s确定，有时也可高至1.5s。停留时间越长，为了满足环保要求所需的燃烧温度就越低。图 3 是一个典型的热燃烧炉，为了符合最严格的 H S 排放要求，即 1023 燃烧炉内烟气停留时间与所需温度的典型关系图基准：烟气中H2S 最高含量11-体积分数O2含量约为2%积热流密度体积热强度是否适宜。催化燃烧法催化氧化法可以将燃烧炉的燃料气消耗量明显降低。此法系通过燃料气与流量加以把握的空气燃烧放热将尾气流加热至大约 31042的热燃烧法不经济时可考虑承受催化燃烧法。二、燃烧过程

3、计算SO2现以燃料气燃烧过程为例加以说明。燃料的种类、组成和发热量成，燃料气为组分组成和发热量。燃料组成燃料油的元素组成通常用油中所含的碳C、氢H、氧O、氮N水分W和灰分A的质量百分数来表示。其中主要是碳和氢。氧、氮和灰分的含量很少，往往可以无视不计。料油的相对密度由阅历公式估算。气体燃料的组成则用各组分的体积百分数或摩尔百分数表示。燃料的发热量单位质量液体燃料或单位体积气体燃料完全燃烧时的热效应称为燃料的燃 例如水为气态时得到的是低热值Ql；燃烧产物为液态时得到的是高热值 Qh。二者之差等于燃烧产物由气态分散存在，故今后在燃烧计算中均承受低热发热量。 kJ/kg。质量百分数计算，即Q 4.1

4、8781C 300H 26(S O)hQ 4.18781C246H 26(S O)6Wl式中 CHSON 86%C=86。燃料气的发热量常用 1m3 燃料完全燃烧时所放出的热量来表示，其单位为m3 0101.325kPa 15.6101.325kPayi 和各组分的发热量qhi qli计算，即Q yq高发热量hihiQ yq低发热量理论空气用量与过剩空气系数ili化和联合雾化三种。理论空气用量液体燃料液体燃料完全燃烧时所需的理论空气用量，可依据化学反响式求得，即C+O2 CO21232441kg32/12=2.67kg的氧。H 1O22H O2216181kg16/2=8kg的氧。S+O2 S

5、O23232641kg32/32=1kg的氧。LO2 为O2L 0.0267C 0.08H 0.01S 0.01Okg氧/kg 燃料O21kgL0 为0L 0.116C 0.348H 0.0435(S O)kg空气/kg 燃料0气体燃料21V0 为V10.5y0.5ym ny1.5y y00.21CO4C HH SO 2m 料22 m3 空气/m3 燃yH 、y2、yCOCm、y、yHH Sn22分别为各组分在气体燃料中的体积分数。过剩空气系数空气量之比称为过剩空气系数，通常以 表示，即 L VLV00L、V 分别为实际参加的质量和体积空气量。过剩空气系数是影响包括燃烧炉在内的明火加热设备热效

6、率的一项重要指 标。 太大，空气供给量过多，相对降低了燃烧温度和烟气的黑度，影响传热效果。而且，也缩短。因此，在保证燃料完全燃烧的前提下，应尽量降低过剩空气系数。性、测控水平，以及操作人员的水公平。对液体燃料，取=1.21.4；对气体燃料，取 =1.051.15。在实际操作中，也可利用烟气分析结果计算过剩空气系数，即100 y y2 COO22100 yCO24.76yO2yCO 、yO22分别为烟气中CO 、O22热效率与燃料量热效率是被加热介质吸取即热负荷料消耗的重要指标。高温使其燃烧，故不必考虑热效率。依据热效率的定义，有两种表示形式，即正平衡 EQQQBQ 反平衡 1S QBBQBQE

7、有效热量，kJ/h；QQBEB，kJ/h；S SQ QS2S，kJ/h；22Q 烟气在温度T22下离开明火加热设备时带走的热量，kJ/h；LQ 明火加热设备的散热损失，kJ/h。L燃料量EB kg/h可依据有效热负荷QE即、热效率 和燃料的低热值Q求得，lQB ElQQlE当加热设备只加热一种流体时，有效热负荷QE可按下式计算，即Q mehEV1ehLh im被加热流体的流量，kg/h；vh 流体在离开加热设备温度下的气相比焓，kJ/kg；vLh 流体在离开加热设备温度下的液相比焓，kJ/kg；Lih 流体在进入加热设备温度下的液相或混合相比焓，kJ/kg；ie流体在离开加热设备温度下的质量气

8、化率，%。烟气组成与流量烟气组成假定燃料完全燃烧，燃烧后不产生 CO，对液体燃料作元素平衡则有碳平衡氧平衡mC/1200CO2m 0.23( 1)LO2/32O/3200m0.77 LN02m /28 N /2800水平衡SO2m(GH OH O22W /100) /18 H /200imikg液体燃料燃烧后所生成的某一组分的摩尔数，mol/kg；2GH O 1kg 液体燃料燃烧时所需的雾化蒸汽量，一般取0.30.52kg/kg燃料。对气体燃料作元素平衡则有碳平衡m yCOCH22yC H2 63yC H3 8y yCOCO2m0.21( 1)V yO0O22m0.79V yN0N22m y ySOH SSO222水平衡m 2yH OCH23yC H2 64yC H3 8y y yH SHH O222imikmol 气体燃料燃烧后所生成的某一组分的摩尔数，mol/kmol燃料。