钢结构雨棚计算书

1、钢结构雨棚计算书XXX中学玻璃雨篷设计计算书设计：校对：审核：批准：二0一0年十月三十一日目录 TOC o 1-5 h z 计算引用的规范、标准及资料(1)幕墙设计规范：(1)建筑设计规范：(1)玻璃规范：(1)钢材规范：(2)胶类及密封材料规范：(2)相关物理性能等级测试方法：(3)建筑结构静力计算手册(第二版)(3)土建图纸：(3)基本参数(3)雨篷所在地区(3)地面粗糙度分类等级(3)雨篷荷载计算(4)玻璃雨篷的荷载作用说明(4) TOC o 1-5 h z 风荷载标准值计算(4)风荷载设计值计算(6)雪荷载标准值计算(6)雪荷载设计值计算(6)雨篷面活荷载设计值(6)雨篷构件恒荷载设计

2、值(7)选取计算荷载组合(7)雨篷杆件计算(8)结构的受力分析(8)选用材料的截面特性(10)梁的抗弯强度计算(10)拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算(10)梁的挠度计算(11)雨篷焊缝计算(11)受力分析(11)焊缝校核计算(11)玻璃的选用与校核(12)玻璃板块荷载组合计算(12)玻璃板块荷载分配计算(13)玻璃的强度计算(14)玻璃最大挠度校核(15)7雨篷埋件计算(后锚固结构)(15)校核处埋件受力分析(15) TOC o 1-5 h z 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算(16)群锚受剪内力计算(16)锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算(17)混凝土锥体受拉破坏承载力计算(17)锚栓钢材

3、受剪破坏承载力计算(19)混凝土楔形体受剪破坏承载力计算(20)混凝土剪撬破坏承载能力计算(21)拉剪复合受力承载力计算(21)8附录常用材料的力学及其它物理性能(23)钢结构雨篷设计计算书计算引用的规范、标准及资料幕墙设计规范：铝合金结构设计规范GB50429-20XX玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-20XX点支式玻璃幕墙工程技术规程CECS127-20XX点支式玻璃幕墙支承装置JG138-20XX吊挂式玻璃幕墙支承装置JG139-20XX建筑玻璃应用技术规程JGJ113-20XX建筑幕墙GB/T21086-20XX建筑玻璃采光顶JG/T231-20XX建筑设计规范：地震震级的规定GB/T

4、17740-1999钢结构设计规范GB50017-20XX高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-20XX高处作业吊蓝GB19155-20XX工程抗震术语标准JGJ/T97-95混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-20XX混凝土结构设计规范GB50010-20XX混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓JG160-20XX建筑表面用有机硅防水剂JC/T902-20XX建筑防火封堵应用技术规程CECS154：20XX建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-20XX建筑隔声评价标准GB/T50121-20XX建筑工程抗震设防分类标准GB50223-20XX建筑工程预应力施工规程CECS180：20XX建筑结构荷载规

5、范GB50009-20XX（20XX年版、局部修订）建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-20XX建筑抗震设计规范GB50011-20XX（20XX年版）建筑设计防火规范GB50016-20XX建筑物防雷设计规范GB50057-94（2000年版）冷弯薄壁型钢结构设计规范GB50018-20XX预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程JGJ85-20XX玻璃规范：镀膜玻璃第1部分：阳光操纵镀膜玻璃GB/T18915.1-20XX镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃GB/T18915.2-20XX防弹玻璃GB17840-1999平板玻璃GB11614-20XX建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃GB

6、15763.3-20XX建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃GB15763.2-20XX建筑用安全玻璃防火玻璃GB15763.1-20XX幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃GB17841-20XX热弯玻璃JC/T915-20XX压花玻璃JC/T511-20XX中空玻璃GB/T11944-20XX钢材规范：建筑结构用冷弯矩形钢管JG/T178-20XX不锈钢棒GB/T1220-20XX不锈钢冷加工钢棒GB/T4226-20XX不锈钢冷轧钢板及钢带GB/T3280-20XX不锈钢热轧钢板及钢带GB/T4237-20XX不锈钢丝GB/T4240-20XX建筑用不锈钢绞线JG/T200-20XX不锈钢小直径无缝钢

7、管GB/T3090-2000彩色涂层钢板和钢带GB/T12754-20XX低合金钢焊条GB/T5118-1995低合金高强度结构钢GB/T1591-20XX建筑幕墙用钢索压管接头JG/T201-20XX耐候结构钢GB/T4171-20XX高碳铬不锈钢丝YB/T0961997合金结构钢GB/T3077-1999金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求GB/T13912-20XX冷拔异形钢管GB/T3094-2000碳钢焊条GB/T5117-1999碳素结构钢GB/T700-20XX碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带GB/T912-20XX碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带GB/T3274-

8、20XX优质碳素结构钢GB/T699-1999预应力筋用锚具、夹具和连接器GB/T14370-2000胶类及密封材料规范：丙烯酸酯建筑密封膏JC484-20XX幕墙玻璃接缝用密封胶JC/T882-20XX彩色涂层钢板用建筑密封胶JC/T884-20XX丁基橡胶防水密封胶粘带JC/T942-20XX干挂石材幕墙用环氧胶粘剂JC887-20XX工业用橡胶板GB/T5574-1994混凝土建筑接缝用密封胶JC/T881-20XX建筑窗用弹性密封剂JC485-20XX建筑密封材料试验方法GB/T13477.120-20XX建筑用防霉密封胶JC/T885-20XX建筑用硅酮结构密封胶GB16776-20

9、XX建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品GB/T19686-20XX建筑用硬质塑料隔热条JG/T174-20XX建筑装饰用天然石材防护剂JC/T973-20XX聚氨酯建筑密封胶JC/T482-20XX聚硫建筑密封胶JC/T483-20XX绝热用岩棉、矿棉及其制品GB/T11835-20XX硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定GB/T529-1999石材用建筑密封胶JC/T883-20XX橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法GB/T531-1999修补用天然橡胶胶粘剂HG/T3318-20XX中空玻璃用弹性密封胶JC/T486-20XX中空玻璃用丁基热熔密封胶JC/T914-20XX相关物理性能等级测试方法：玻璃

10、幕墙工程质量检验标准JGJ/T139-20XX玻璃幕墙光学性能GB/T18091-2000彩色涂层钢板和钢带试验方法GB/T13448-20XX钢结构工程施工质量验收规范GB50205-20XX混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20XX建筑防水材料老化试验方法GB/T18244-2000建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法GB/T15227-20XX建筑幕墙抗震性能振动XX试验方法GB/T18575-20XX建筑幕墙平面内变形性能检测方法GB/T18250-2000建筑装饰装修工程施工质量验收规范GB50210-20XX金属材料室温拉伸试验方法GB/T228-20XX建筑结构静力

11、计算手册(第二版)土建图纸：基本参数雨篷所在地区地区；地面粗糙度分类等级按建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。雨篷荷载计算玻璃雨篷的荷载作用说明玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采纳；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上

12、的雪荷载，按GB50009采纳；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采纳；在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：考虑正风压时：.当永久荷载起操纵作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6X1.4wk+0.7X1.4Sk(或Qk)b.当永久荷载不起操纵作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4Xwk+0.7X1.4Sk(或Qk)B:考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：Sk-=1.0Gk+1.4wk风荷载标准值计算按建筑结构荷载规范（GB50009-20XX

13、）计算：wk+=BgzM以s1+w07.1.1-2GB50009-20XX20XX年版wk-=Bgzpzps1-w0上式中：wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值（MP）；wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值（MP）；Z：计算点标高：30m；Bgz:瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算（高度不足5m按5m计算）：Bgz=K（1+2炉）其中K为地面粗糙度调整系数，以f为脉动系数类场地：Bgz(Z/10)-0.12B 类场地： =0.5(Z/10)-0.16C 类场地：=0.734(Z/10)-0.22D 类场地：=1.2248(Z/10)-0.3 阵风系数：=0.92

14、X(1+2 以f )其中：以 f =0.387 XBgz =0.89 X (1+2Bgz =0.85 X (1+2Bgz =0.80 X (1+2对于 C 类地形， 30m以f ）其中：以f以f ）其中：以f以f ）其中：以f 高度处瞬时风压的pgz =0.85 X(1+2 X(0.734(Z/10)-0.22)=1.8299z：风压高度变化系数；根据不同场地类型，按以下公式计算：类场地：pz=1.379X(Z/10)0.24当Z300m时，取Z=300m，当Z350m时，取Z=350m当Z400m时，取Z=400m，当Z450m时，取Z=450m，当ZGB50009-20XX附表D.4(全国

15、基本风压分布图)中数值采纳，按重现期50年，地区取0.00045MP；(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：=4.5X1.5=6.75m2Log=0.82921+()=g1+(1)+21+(10)-g1+(1)log=0.41721-()=以s1-(1)+g1-(10)-g1-(1)log=1.668wk+=Bgz以z以s1+w0=1.8299X0.9989X0.417X0.00045=0.000343MPwk-=Bgzpz以s1-w0=1.8299X0.9989X1.668X0.00045=0.001372MP计算玻璃部分的风荷载标准值：玻璃构件的从属面积：=1.5X1.25

16、=1.875m2Log=0.273psB1+()=g1+(1)+g1+(10)-ps1+(1)log=0.473以sB1-()=以s1-(1)+以s1-(10)-以s1-(1)log=1.891wkB+=pgz陷以sB1+w0=1.8299X0.9989X0.473X0.00045=0.000389MPwkB-=pgz因以sB1-w0=1.8299X0.9989X1.891X0.00045=0.001555MP风荷载设计值计算w+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MP)；wk+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MP)；w-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(M

17、P)；wk-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MP)；w+=1.4Xwk+=1.4X0.000343=0.00048MPw-=1.4Xwk-=1.4X0.001372=0.001921MPwB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MP)；wkB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MP)；wB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MP)；wkB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MP)；wB+=1.4XwkB+=1.4X0.000389=0.000545MPwB-=1.4XwkB-=1.4X0.001555=0.002177MP雪荷载标准值

18、计算Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MP)S：基本雪压，根据现行GB50009-20XX取值，地区50年一遇最大积雪的自重：0.0004MP.以r：屋面积雪分布系数，按表6.2.1GB50009-20XX，为2.0。根据GB50009-20XX公式6.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=以rXS=2.0X0.0004=0.0008MP雪荷载设计值计算S:雪荷载设计值(MP);S=1.4XSk=1.4X0.0008=0.00112MP雨篷面活荷载设计值Q：雨篷面活荷载设计值(MP)；Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2Q=1.4XQk=1.4X500/1000000=0.0007MP因为Sk

19、Qk，所以计算时雪荷载参与正压组合！雨篷构件恒荷载设计值G+：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MP)；G-：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MP)；Gk：雨篷结构平均自重取0.0005MP；因为Gk与其它可变荷载比较，不起操纵作用，所以：G+=1.2XGk=1.2X0.0005=0.0006MPG-=Gk=0.0005MP选取计算荷载组合正风压的荷载组合计算：Sk+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MP)；S+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MP)；Sk+=Gk+wk+0.7Sk=0.001403MPS+=G+w+0.7S=0.001864MPSkB+：正风压作用下的玻璃的荷载标准值

20、组合(MP)；SB+：正风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MP)；SkB+=Gk+wkB+0.7Sk=0.001449MPSB+=G+wB+0.7S=0.001929MP负风压的荷载组合计算：Sk-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MP)；S-：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MP)；Sk-=Gk+wk-=0.000872MPS-=G-+w-=1.0Gk+1.4wk-=0.001421MPSkB-：负风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MP)；SB-：负风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MP)；SkB-=Gk+wkB-=0.001055MPSB-=G-+wB-=1.0Gk+1.4wkB-

21、=0.001677MP(3)最不利荷载选取：S：作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MP)；k：作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MP)；按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：=0.001403MPSk=0.001864MPS：作用在玻璃上的最不利荷载标准值组合(MP)；SkB：作用在玻璃上的最不利荷载设计值组合(MP)；SB按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：=0.001449MPSkBS=0.001929MPB雨篷杆件计算基本参数：计算点标高：30m；2：力学模型：悬臂梁；：荷载作用：集中荷载(有拉杆作用)；：悬臂总长度：L=4500mm，受力模型图中=1250

22、mmb=3250mm；：拉杆截面面积：706mm2：分格宽度：B=1500mm；：玻璃板块配置：夹层玻璃8+8mm；：悬臂梁材质：Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：结构的受力分析(1)集中荷载值计算：本工程结构的每个梁上，共有i=4个集中力作用点，下面对这些力分别求值：每个集中力的标准值(N)；Pki：每个集中力的设计值(N)；：每个分格的沿悬臂梁方向的长度(mm)；iS：组合荷载标准值(MP)；kS:组合荷载设计值(MP);B:分格宽度(mm);1=750mm2=1250mm3=1250mm4=1250mmPk1=SB2/2=1315.312NP1=SB2/2=1

23、747.5NPk4=SkB4/2=1315.312NP4=SB4/2=1747.5Nk2=SkB(2+3)/2=2630.625NP2=SB(2+3)/2=3495NPk3=SkB(3+)/2=2630.625N3=SB(4)/2=3495N悬臂梁上拉杆作用点在集中荷载作用下的弯曲挠度计算：分别计算不同集中荷载在该点产生的挠度，矢量累加得到该点在集中荷载作用下的挠度为：df=闻fi=90.409mm拉杆轴力计算：由于拉杆在雨篷外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即：P：拉杆作用力在垂直方向上的分力(N)；PL拉杆/E=90.4

24、09-Pb3/3EIE:材料的弹性模量，为206000MP;L拉杆：拉杆的长度；：拉杆截面面积(mm2)；P=5977.087N拉杆的轴向作用力为：N=P/sina=8452.878N雨篷杆件截面最大弯矩处(距固定端距离为x处)的弯矩设计值计算：mx:悬臂梁最大弯矩设计值(Nmm);x：距固定端距离为x处(最大弯矩处)；L:悬臂总长度(mm);b：长度参数，见模型图(mm)；经过计算机的优化计算，得：x=0mm|Mmx|=8097592.25Nmm选用材料的截面特性(1)悬臂杆件的截面特性：材料的抗弯强度设计值：f=215MP；材料弹性模量：E=206000MP；主力方向惯性矩：I=36800

25、00mm4；主力方向截面抵抗矩：W=142000mm3塑性进展系数：y=1.05;(2)拉杆杆件的截面特性：拉杆的截面面积：=706mm2；材料的抗压强度设计值：f=215MP；材料的抗拉强度设计值：f=215MP；材料弹性模量：E=206000MP；.3梁的抗弯强度计算抗弯强度应满足：L/+Mmx/衲Wf上式中：NL：梁受到的轴力(N)；：梁的截面面积(mm3)；Mmx:悬臂梁的最大弯矩设计值(Nmm);W:在弯矩作用方向(mm3)；Y：塑性进展系数，取1.05;f：材料的抗弯强度设计值，取215MP；则：NL=Pctg乜=5977.087NNL/+Mmx/衲=5977.087/3584+8

26、097592.25/1.05/142000=55.978MPW215Mp悬臂梁抗弯强度满足要求。拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算校核依据：对于受拉杆件，校核：N/f对于受压杆件，需要进行稳定性计算，校核：N/W其中：小：轴心受压柱的稳定系数，查表6.3.8102-20XX及表C.2GB50017-20XX取值；i：截面回转半径，i=(I/)0.5；入：构件的长细比，不宜大于250,X=L/i;因为组合荷载是正风压荷载，所以，拉杆是承受拉力的。校核依据：N/w215MpN/=8452.878/706=11.973MPW215Mp拉杆的抗拉强度满足要求。梁的挠度计算主梁的最大挠度可能在2点出现，其

27、一是点，另一点可能在BC段之间，经过计算机有限元优化分析得到：(1)点挠度的验算：d：结构组合作用下的点挠度(mm)；df,lim：按规范要求，悬臂杆件的挠度限值(mm)；df,lim=2L/250=36mmdf=1.726mmdf,lim=36mm悬臂梁杆件点的挠度满足要求!(2)BC段最大挠度的验算：dfx：悬臂梁BC段挠度计算值(mm)；x：距固定端距离为x处(最大挠度处)；经过计算机的优化计算，得：x=1688mmdfx=0.641mmdf,lim=36mm悬臂梁杆件BC段的挠度满足要求!5雨篷焊缝计算基本参数：焊缝高度：hf=4mm；2：焊缝有效截面抵抗矩：W=76970mm3；3：

28、焊缝有效截面积：=2532.4mm2；5.1受力分析V：固端剪力(N)；NL：轴力(mm)；M:固端弯矩(Nmm);经过计算机计算分析得：V=6604.913NNL=5977.087NM=8093084.337Nmm.2焊缝校核计算校核依据：(bf/Bf)2+Tf2)0.5ffw7.1.3-3GB50017-20XX上式中：af(MP) ；(MP) ；：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力Bf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；Tf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力ffw：角焊缝的强度设计值(MP)；f/Bf)2+Tf2)0.5=(M/1.22W+NL/1.22)2

29、+(V/)2)0.5=(8093084.337/1.22/76970+5977.087/1.22/2532.4)2+(6604.913/2532.4)2)0.5=88.158MP88.158MP1:上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MP)；S1：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值(MP)；：玻璃面板短边边长(mm)；t1：上片玻璃厚度(mm)；m1:上片玻璃弯矩系数，查表得m1=0.0593;d=6m1S12n1/t12=6X0.0593X0.00091X12502X0.995/82=7.865MP7.865MP2:下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MP)；S2：作用

30、在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MP)；：玻璃面板短边边长(mm)；t2：下片玻璃厚度(mm)；m2：下片玻璃弯矩系数,查表得m2=0.05932s22r12/t22=6X0.0593X0.00091X12502X0.995/82=7.865MP7.865MPfg2=42MP（钢化玻璃）下片玻璃的强度满足!玻璃最大挠度校核校核依据：df=4sk4/Ddf,lim6.1.3-2JGJ102-20XX上面公式中：df：玻璃板挠度计算值（mm）；n:玻璃挠度的折减系数；以：玻璃挠度系数，查表得以=0.00566;D:玻璃的弯曲刚度（Nmm）;df,lim：许用挠度，取玻璃面板短边边长的60，为20

31、.833mm其中：D=Ete3/(12(1-u2)6.1.3-1JGJ102-20XX上式中：E:玻璃的弹性模量(MP);te：玻璃的等效厚度(mm)；u：玻璃材料泊松比，为0.2;te=(t13+t23)1/3614-5JGJ102-20XX=(83+83)1/3=10.079mmD=Etemm3/(12(1-u2)=72000X10.0793/(12X(1-0.22)=6399298.269Ne:玻璃板块的计算参数；e=sk4/Ete46.1.2-3JGJ102-20XX=0.001359X12504/72000/10.0794=4.4654按参数9,查表6.1.2-2JGJ102-20X

32、X,4=1df=YSk4/D=1X0.00566X0.001359X12504/6399298.269=2.935mm2.935mm0时：Nsdh=N/n+My1/圆i2：当N/n-My1/ai20时：Nsdh=(NL+M)y1/当i/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：N/n-My2=5977.087/4-8093084.337X75/22500=-25482.676因为：-25482.676

33、10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距c10hf时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：hef:锚栓的有效锚固深度；c：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：c=100mm1.4表4.2.6JGJ145-20XXfyk锚栓屈服强度标准值；yRS,N=1.2fstk/fyk=1.2X800/640=1.5取：yRS,N=1.5NRd,s=kNRk,s/yRS,N=1X62832/1.5=41888NNsdh=28471.22N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！混凝土锥体受拉破坏承载力计算因锚固点位于结构受拉面，而该结构为一般混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承

34、载力设计值NRd,c应按下列公式计算：NRd,c=kNRk,c/yRc,NNRk,c=NRk,c0 xc,N/c,N0 x”s,Ne,N”ec,NQucr,N在上面公式中：NRd,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5JGJ145-20XX选取；yRc,N:混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.2.6JGJ145-20XX采纳，取2.15；NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；NRk,c0=7.0 xfcu,k0.5xhef1.5（膨胀及扩孔型锚栓）6.1.4JGJ145-20XXNRk,c0=3.0 xfcu,k0.5X（hef-30）1.5（化学锚栓）6.1.4条文说明JGJ145-20XX其中：fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，