冷水塔拆除专项施工方案

1、 冷水塔拆除专项施工方案 目 录一、编制依据2二、工程概况2三、爆破方案选择43.1 工程特点与设计要求43.2 爆破拆除方案53.3 倒塌方向的确定5四、爆破缺口的设计54.1 爆破缺口的设计54.2 爆破参数6五、爆破安全计算115.1爆破引起的震动速度计算85.2冷水塔倒塌触地震动速度计算85.3爆破飞石和倒塌着地的碎石飞溅距离95.4空气冲击波10六、安全技术措施10七、附图18 7.1 冷水塔环境及倒向图7.2 冷水塔爆破设计图4137.5MW+2220MW燃煤发电机组等拆除工程 冷水塔爆破拆除专项施工方案一、编制依据：（1）招标文件提供的建筑物平面分布图纸等资料。（2）现场勘察资料

2、、现场建筑物及管线布置、周边环境对拆除工程的要求。（3）中华人民共和国民用爆破管理条例（4）爆破安全规程(GB6722-2003)（5）中国爆破新技术（2004年）（6）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）（7）特殊作业人员安全技术考核管理规定（GB530685）二、工程概况：徐州发电有限公司为响应国家“上大压小、节能减排”的号召，适应国民经济快速发展的需要，促进企业实现可持续发展，现决定拆除“4137.5MW+2220MW燃煤发电机组等拆除工程”中的6座双曲线冷水塔。双曲线冷水塔自20世纪30年代以来在各国广泛应用，我国在抚顺电厂、阜新电厂、大唐电厂等电厂建成了大量的

3、双曲线型冷水塔群。冷水塔由集水池、支柱、塔身和淋水装置组成。集水池多为在地面下约2米深的圆形水池。塔身为有利于自然通风的双曲线形无肋无梁柱的薄壁空间结构，多用钢筋混凝土制造，塔高一般为75110米，底边直径65100米。塔内上部为风筒，标高10米以下为配水槽和淋水装置。淋水装置是使水蒸发散热的主要设备。运行时，水从配水槽向下流淋滴溅，空气从塔底侧面进入，与水充分接触后带着热量向上排出。冷却过程以蒸发散热为主，一小部分为对流散热。本次徐州发电有限公司需拆除的6座冷水塔的高度分为110米和90米两种。东侧4座冷水塔自南向北分布，高度均为90米，淋水面积3500m2，编号自北向南设为1号、2号、3号

4、、4号；西侧2座冷水塔也自南向北分布，高度均为110米，淋水面积5000 m2，编号自北向南设为5号、6号。6座冷水塔的爆破体积总量为13136m3。图1 冷水塔示意图东侧4座3500m2/90m的冷水塔和西侧2座5000m2/110m的冷水塔的爆破环境如下：1号冷水塔距周边建筑最近的距离为11.4m；2号冷水塔距周边建筑最近的距离为23.1m;3号冷水塔距周边建筑最近的距离为16.2m；4号冷水塔距周边建筑的最近距离为17.7m；5号冷水塔距周边建筑的最近距离为27.1m；6号冷水塔周边建筑的最近距离为19.3m。1号、2号冷水塔间距28.3m，2号、3号冷水塔间距27.8m，3号、4号冷水

5、塔间距27.7m，5号、6号冷水塔间距39.5m。从整体爆破环境来看，1-6号冷水塔均有倒塌方向，可实施爆破作业。图2 1-6号冷水塔四周环境图示意图三、爆破方案选择3.1 工程特点与设计要求（1）周围环境较复杂，有倒塌方向，必须严格控制倒塌方向。（2）冷水塔底部直径大，高宽比小，3500m2/90m的冷水塔底部直径为72m，高宽比为1.25；5000m2/110m的冷水塔底部直径87m，高宽比为1.26，爆破难度较大，爆破时应防止出现坐而不倒、塌而不碎和爆堆过高的现象。（3）冷水塔为薄壁结构，钻孔数量多，装药填塞难，易产生飞石，必须加强防护。（4）起爆网路复杂，宜采用非电毫秒延时起爆技术。（

6、5）必须控制单响药量，确保爆破振动对周边建筑不产生任何危害，同时要控制塔身落地振动的影响。3.2 爆破拆除方案采用先“开窗口、断钢筋、预留支撑板块”定向控制爆破，然后采用液压破碎锤（镐头机）破碎，挖掘机装车、汽车运输至厂方指定的弃渣点。考虑到爆后机械化施工，东侧冷水塔和西侧冷水塔可独立平行施工，爆破一个清理一个。东侧冷水塔爆破顺序为4号3号2号1号。西侧冷水塔爆破顺序5号6号。两处冷水塔可根据清理情况安排爆破的先后顺序。（如图2所示）2.3 倒塌方向的确定由于冷水塔结构沿周边对称布设，结构本身对倒塌方向无任何影响，主要根据周围环境条件来确定倒塌方向。1号-6号的冷水塔设计的倒塌方向参见图2。四

7、、爆破缺口的设计4.1 爆破缺口的设计4.1.1 缺口设计原则爆破缺口大小、高低、位置是冷水塔能否按设计方向顺利倒塌的重要条件，因此应按下列原则设计：（1）缺口大小应满足爆破后塔身能在重力作用下，顺利按设计方向倒塌。（2）缺口必须保证爆破后冷水塔塔身全部落地，即倒塌而不是坐塌。（3）缺口范围大，要创造良好的防护条件，塔身落地后，堆积高度要小，以利于爆后清渣。4.1.2缺口选择（1）缺口形式：采用正梯形缺口；（2）缺口高度：根据本公司20多年在及全国各地从事城市控制爆破拆除的经验并参考同类冷水塔爆破拆除的有关资料,确定3500m2/90m的冷水塔缺口高度为20米。5000m2/110m的冷水塔采

8、用双缺口，下缺口高度为20米，上缺口高度为3米，上下缺口间距20米。（3）缺口长度：根据缺口各组成部分的作用不同取不同长度，其中下缺口，人字支柱长度取其1/2，底圈梁取其环长度0.61（圆心角为220），塔身底部取环长度的0.67（圆心角为240），塔身中部取环长度的0.61（圆心角为220），塔身顶部取环长度的0.58（圆心角为210）；上缺口，塔身取环长度的0.58（圆心角为210）。图3 冷却塔爆破设计图4.2 爆破参数（1）支柱：截面尺寸40cm40cm最小抵抗线：W=1/2B=20cm孔距： a=1.5-2W=30-40cm 取30cm单排孔，线型布置。孔深：L=2/3=27cm。单

9、孔药量：Q=qV=8000.40.40.3=38.5g（取40g）(2)支柱环：截面尺寸40cm50cm最小抵抗线：W=1/2B=20cm孔距： a=1.5-2W=30-40cm 取30cm单排孔，线型布置。孔深：L=2/3=27cm。单孔药量：Q=qV=10000.40.40.4=48g（取50g）（3）塔身：壁厚40cm。 最小抵抗线：W=1/2=1/240=20cm孔距a=1.5-2W=30-40cm 取40cm排距b=30cm孔深L=2/3=27cm。 开导向窗试爆时的单孔药量（2#岩石硝铵炸药）：50g(炸药单耗K取1000g/m3)正式爆破根据试爆结果再调整单孔药量； (4) 爆破

10、统计:预测5000m2/110m的冷水塔需凿孔5500个；2#岩石硝铵炸药300kg。预测3500m2/90m的冷水塔需凿孔4000个；2#岩石硝铵炸药200kg。炸药、雷管要求近期生产的，炸药要求未受潮未变硬的炸药，且生产批号、出厂日期、检验合格证齐全。中标后给出详细火工品统计。五、爆破安全计算城市爆破拆除建（构）筑物时，对周围环境的影响因素主要有：爆破震动、塌落震动、空气冲击波、飞石、噪声和灰尘。安全技术措施应以防飞石、防振动为主。1、 爆破引起的震动速度计算：根据公式：V=K（Q1/3/R） 式中:V介质质点振动速度cm/s；Q最大一段起爆的炸药量kgR爆破中心到计算震动速度的距离mK介

11、质振动系数，与地质条件有关，土壤中K=200，岩石中K=3070，本次取K=50，爆破振动衰减系数，取=1.57，当最大一段药量(瞬发)为 Qmax=21kg时，爆破中心至周边最近建筑47米即（36+11，即1号冷水塔处），经计算得：V=0.58cm/s；均远小于爆破安全规程2003版允许值。从上述爆破震动速度计算可看出，当最大一段药量控制在21Kg起爆时，属安全震动范围以内。因此爆破震动不会影响到最近距离的建筑物的安全。2、冷水塔倒塌触地震动速度计算：按倒塌震动速度公式1: V2=K2R/(MgH /)1/3V2倒塌震动速度 cm/s M切口以上质量 4000tH重心高度 45mg重力加速度

12、 9.8m/s2倒塌地面素混凝土的破坏强度，取5MpaR重心至保护对象距离K23.86 (实测系数) =-3.22用上式计算结果:5000m2/110冷水塔倒塌触地震动速度： 距最近建筑（等效距离47m），经计算V为0.2cm/s；远小于爆破安全规程的允许值。上述估算的震速只是一种参考。一是未考虑减震沟、缓冲层的减震作用；二是因筒体触地为扇形接触，不是一个点，各点又不是同时触地，触地速度各部位都不同。故以总质量、重心高度为基本参数估算震速与冷水塔触地的实际物理过程相差很大。但爆破不会影响周边建筑的安全。3 爆破飞石和倒塌着地的碎石飞溅距离（1）爆破飞石计算：无覆盖条件下飞石距离与单耗的关系（经

13、验公式） R飞=70K0.57( m) K=2.5 kg/m3时计算得无覆盖条件下飞石距离R=118m，在爆破部位用钢网、麻袋、竹笆等近体遮挡后，飞石可控制在30米以内。能确保警戒区以外人员和附近建筑物的安全。（2） 倒塌着地碎石飞溅距离 目前尚无冷水塔倒塌着地碎石飞溅距离的实用公式,只能根据实践经验和参考国内同类爆破的实测距离作为参考。为了控制水塔倒塌着地引起二次飞溅，必须采取有效措施。可在倒塌方向上铺设袋装土，设置缓冲带。这样避免钢性水塔直接砸向较硬地表引起二次飞溅，可控制在30m以内，然后在需保护处搭设钢管排架，搭设方法同烟囱，可参考其搭设图。4、空气冲击波由于控制爆破的设计原理是以最大

14、内部作用药包和减弱松动药包原理为基础，因而炸药能量绝大部分都消耗于砼的破碎，加上爆体上方、侧面的竹笆防护棚遮盖后其实际数值远低于计算值，故不会产生冲击波的危害。 六、安全技术措施参见烟囱专项施工方案。本工程所有构件均由建钢构四川厂负责加工制作。建钢构四川厂位于四川省天府区仁寿视高开区。四川厂总用地588亩，分两期建设，其一期占地353亩，投资额4.5亿元，产能为14万吨。一期以生产建筑钢结构为主，产品涉及超高层建筑、文体场馆、机场站房等多个领域。二期占地235亩，产品定位绿色建筑领域。西部厂所在的视高济开区隶属于级区天府区，位于成都南大门，仁寿北大门，据双流机场40公里、成都二机场（规划已批准

15、）25公里、成都二绕城高速10公里、成都三绕城高速公路5公里。材料到货验收确认后，由保管员作好验收标记并按规定进行材料保管放，选取合适的场地或包件储存该工程材料，按品种规格分别堆放，并按规定进行材料保管放。为防止不同规格材质的钢材混淆，使用记号涂色区分钢材的方法。不同材质的钢材采用涂色区别，钢材的规格采用记号笔直接在材料的醒目位置进行标识。对于因结构问题引起墙面抹灰起壳、裂缝渗水的，应先对结构采取措施后，再对抹灰层进行处理。处理时，一般应铲除起壳部分，清理、湿润后重分层抹灰。对于抹灰层裂缝一般应沿裂缝凿成V形槽，清洗后用水泥砂浆分层嵌补或用油膏嵌缝，然后分层修补抹灰层。本工程所有构件均由建钢构

16、四川厂负责加工制作。建钢构四川厂位于四川省天府区仁寿视高开区。四川厂总用地588亩，分两期建设，其一期占地353亩，投资额4.5亿元，产能为14万吨。一期以生产建筑钢结构为主，产品涉及超高层建筑、文体场馆、机场站房等多个领域。二期占地235亩，产品定位绿色建筑领域。西部厂所在的视高济开区隶属于级区天府区，位于成都南大门，仁寿北大门，据双流机场40公里、成都二机场（规划已批准）25公里、成都二绕城高速10公里、成都三绕城高速公路5公里。材料到货验收确认后，由保管员作好验收标记并按规定进行材料保管放，选取合适的场地或包件储存该工程材料，按品种规格分别堆放，并按规定进行材料保管放。为防止不同规格材质

17、的钢材混淆，使用记号涂色区分钢材的方法。不同材质的钢材采用涂色区别，钢材的规格采用记号笔直接在材料的醒目位置进行标识。对于因结构问题引起墙面抹灰起壳、裂缝渗水的，应先对结构采取措施后，再对抹灰层进行处理。处理时，一般应铲除起壳部分，清理、湿润后重分层抹灰。对于抹灰层裂缝一般应沿裂缝凿成V形槽，清洗后用水泥砂浆分层嵌补或用油膏嵌缝，然后分层修补抹灰层。楼层清理垃圾时，预先洒水湿润。待湿透后再进行清扫，各楼层垃圾集堆放，并及时用劳动车从施工升降机清运至地面，为防止垃圾在清运时因风吹、抖动而产生扬尘，在使用劳动车清运时，每部车上都必须遮盖密目网。禁止从预留孔、内天井或电梯井内向下抛扔垃圾，更不准从结

18、构外围抛扔垃圾。架体顶部悬臂部分超过6m，必须与结构间有可靠的拉结(严禁与支模架进行拉结)。加固采取钢管拉结，对应主框架竖向位置设置一个拉结点。顶板浇筑时，在顶板上预留f48预埋钢管(钢管外露200m)。预埋钢管距结构外皮2.0m左右，间距不大于6m，架体提升后，用5m钢管将架体与结构预埋环进行拉结。在工程施工方面，我公司历来重视施工前期准备工作，因为施工部署工作是任何一个后期施工顺利与否的基础，准备工作做得好坏直接影响工程施工进度、施工质量及施工安全等。本部分我们重点强调了技术准备，因为技术准备工作是一切工作的核心。防水材料只能形成一张理想保护膜。防水层任何细小的纰漏都导致到处窜流，引起防水

19、层大范围甚至整体失效，且找不到破损点，检修十分困难。自粘卷材湿铺法防水系统是解决上述问题的最优方案之一。自粘卷材湿铺法防水系统利用水密性最好的母材自粘橡胶沥青最低环保的粘结剂水泥构筑了最可靠最济的“皮肤”式的防水系统，令人耳目一。总体焊接顺序对结构的变形是一个关键因素，如上图所示，每道环包括24个立柱节点、48个环梁节点、48个斜撑节点。而这些节点又全为熔透焊缝。测定，每个焊接节点收缩量为24mm。其累积效应对结构的影响不可忽视。必须在施工实践过程不断摸索，优化焊接顺序，来控制焊接对结构变形的不利影响。除了在上面提到的各项工期保证措施以外，根据以往的施工验，将采用“对号入座”法进行设计、制作、

20、施工。即根据钢构件所在位置在设计、翻样过程就对所有构件按序编号，使其能对号入座。所有构件在设计、制作、运输及安装过程均采用同一编号，方便查找，以加快施工安装的进度。钢结构安装的总体施工进度计划是以合同工期为依据，即2008年年底完成塔楼（+454m），2007年6月底完成天线桅杆（+610m）两大节点目标来编制的。在计划编制过程，考虑了与土建施工的协调，正常气候条件对施工的影响，以及不同安装高度时工效的折减等因素。鉴于计划管理属于动态控制的范畴，应根据实际情况不断调整，最终实现既定的节点目标。目前常规方法是在楼板预留洞口四角埋设预埋件，焊接承托角钢以支撑上部排气道荷载，或者用两根较大直径的螺纹

21、钢筋担在楼板上以支撑上部排气道荷载。这两种承托方法都有一定局限性，前者施工程序较为繁琐，支撑可靠性受排气道底部预埋件牢固程度的影响，且预埋件在楼板混凝土浇筑时容易产生偏移。后者施工程序虽然较为简单，但排气道底部只有两个边支撑在钢筋上，承压面积小，排气道侧壁受力不均，容易引起变形、开裂。首先将十字型分成一个H型两个T型，待H型T型分别组装焊接并检测合格后再进行十字型组装焊接。对两个T型组装焊接时为了有效控制组装焊接变形，并充分利用机械化作业提高加工效率，将两个T型通过加固连接措施组拼成“H”型，待“H”型组装焊接合格后将其拆分成两个T型。总体采用先地下、后地上，先竖向、后水，先室内、后室外，先主

22、体、后装修，先土建、后安装，土建装饰与室外环境统筹兼顾的施工原则，按工程特点配备足够的劳力、资源、设备，作到连续均衡施工，循序渐进。装修、砌体工程尾随主体工程由下向上立体作业，水电、设备安装专业，适时穿插施工，密切配合，进行预留、预埋、安装调试工作，主体封顶后，全面展开立体交叉工作施工。箱体U型组立时，首先将隔板与下面板组装，组装时必须保证隔板的垂直度以及电渣焊衬垫板与下面板的间隙（当隔板间距较窄时，为了便于后续焊接，应将焊接坡口朝外。当隔板较密集时，应从间向两侧逐步退装退焊，即先装间两块隔板，装好后即行焊接，然后依次向两侧装焊）。合格后点焊固定。U型组立时为了提高柱子的刚性及抗扭能力，在部分

23、焊透的区域每1.5mm处设置一块工艺隔板。隔板定位合格后，组装箱体腹板，组装时将腹板与翼缘板下对齐，并用千斤顶夹具将腹板与下翼缘板隔板顶紧靠牢。腹板定位合格后安装腹板与面板全熔透焊缝的焊接衬垫板。箱体U型组立后交专人检测，合格后进行隔板腹板的焊接，隔板与腹板焊接坡口形式为单面V形坡口，焊接采用CO2气体保护焊进行，焊后对焊缝进行探伤检测。为了满足外筒钢结构在楼层缺失部位的结构安装、焊接节点涂装等作业，设计专用承重作业台。该作业台安装于每根钢管立柱的适当部位，隔环布置，周转使用。承重台上搭设环柱脚手架，以适应结构尺寸的变化。承重台设计时考虑脚手架、焊接设备、涂装设备（2t）操作人员等荷载。由于台

24、上环柱搭设脚手架，与钢结构可靠连接，因此设计时不考虑风荷载。该作业台还兼作移动隔离设施，考虑了装拆的便利。高园区站总体呈东北-西南向布置，位于现状科技大道南侧。车站施工完成后将对科技大道改造，本车站将位于规划科技大道及湖路路口，车站沿科技大道正下方布置。科技大道红线宽度36m，湖路红线宽度30m。科技大道西侧原为低洼鱼塘与菜地，车站所在地块高程低于科技大道68m。靠近车站西南侧有局部山坡，山坡顶部有乡村小路与科技大道接。需将基坑爆破基岩上部岩石清理完毕后实施石方爆破施工。立柱安装一般由下而上进行，带芯套的一朝上，一根立柱按悬垂构件先固定上，调整后固定下；二根立柱将下对准一立柱套上，并保留15m

25、m的伸缩缝，再吊线或对位安装梁上,依此往上安装，若采用吊篮施工，可在施工范围内的立柱同时自下而上安装完，再安装另一段立面的立柱。应急救援组长：在遇到重大突危害事件生时，接到报警后，根据制定的应急救援预案，组织、指挥各方面的资源开展应急救援抢险工作。通知各应急救援小组立即赶往现场，向其下达各种应急处理指令，进行排险抢险、应急救援，并根据险情程度与应急小组的应急能力决定是否需要外部资源的援助。内侧立杆距建筑外围0.3m（根据现场情况可适当调整），外侧上、下两根大横杆之间设两道护身杆，护身杆高度600mm。上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距，以减少立杆偏心受力，与相近立杆的距离不大于纵距

26、的三分之一。在距外架底部200mm处设置通长扫地杆，所有立杆均落在坚实砼垫层或地下室结构顶板上。钢柱柱底就位柱底标高校正完成后，即可用纬仪检查垂直度。方法是在柱身相互垂直的两个方向用纬仪照准钢柱柱顶处侧面心点，然后比较该心点的投影点与柱底处该点所对应柱侧面心点的差值，即为钢柱此方向垂直度的偏差值。其值应不大于H/1000且绝对偏差10mm，当视线不通时，可将仪器偏离其所在的轴线，但偏离的角度应不大于15度。连廊钢梁主要采用STT553塔吊进行吊装，在吊装过程须做临时固定措施，但其下部无结构，无法做胎架支撑，拟采用在连廊上层混凝土梁或混凝土柱上预埋埋件，在埋件较短段主梁上焊接吊耳，用手拉葫芦对一

27、分段进行临时固定，继而用同样的方法完成另一部的分段安装，最后利用塔吊及马板安装间分段及其他钢梁、花纹钢板等。孔隙潜水主要赋存于场区表层填土、含砂粉质粘土、风化岩。其填土富水性透水性因粘性土含量不同而具明显各项异性，一般上部透水性较好，水量较大，往下透水性变差，水量较小；拟建场地浅层地下水属孔隙性潜水，主要由大气降水径流补给，潜水水量一般，地下水位随季节变化。勘探期间测得水位一般为0.006.00m，相应高程31.4846.19m，根据区域水文地质资料，浅层地下水水位年变幅为1.02.0m。套丝时必须按规定选用电动套丝机或手动绞扳。套丝时按规范操作，丝扣外表应光滑、整洁，并有一定的锥度。丝扣不宜

28、过短，否则在使用过程，容易造成脱丝而导致管道丝扣漏水；管道丝扣的断丝或缺丝，不得大于螺纹全扣数的10。管道的丝扣长度应符合下表要求，以管道连接后，丝扣外露2-3扣为宜。安装完毕后，去掉丝扣外露麻丝，擦净铅油，并做好外露丝扣的防腐工作。在充分利用场地已有地质资料的基础上，根据拟建工程的建筑总图、基础埋深设计荷载要求，按规范布置勘察工作。结合本次勘探综合分析评价拟建工程范围内工程地质层组空间分布状况，各地层物理力学性质，为拟建结构物推荐合理的基础持力层，提供各地基土层的物理力学参数，并对设计施工提出地质建议，为设计施工提供依据。 总体采用先地下、后地上，先竖向、后水，先室内、后室外，先主体、后装修

29、，先土建、后安装，土建装饰与室外环境统筹兼顾的施工原则，按工程特点配备足够的劳力、资源、设备，作到连续均衡施工，循序渐进。装修、砌体工程尾随主体工程由下向上立体作业，水电、设备安装专业，适时穿插施工，密切配合，进行预留、预埋、安装调试工作，主体封顶后，全面展开立体交叉工作施工。下一层浇注混凝土以后，上一次模外围护板都是必须安装的，一个用以固定在前一层未拆的模板上，另一个固定在墙模的上部围成楼板的四周。浇筑砼后保留上部模外围护板，作为下层墙模的起始点。模外围护板与墙模板连接：安装模外围板之前确保已清洁涂油。在浇筑期间为了防止销子脱落，销子必须从墙模下边框向下插入到模外围护板的上边框。模外围护板上

30、开26mmx16.5mm的长形孔，浇筑之前，将M18的低碳钢螺栓安装在紧靠槽底部位置，这些螺栓将锚固在凝固的砼里。浇筑后，如果需要可以调整螺栓来调节模外围护板的水度，这也可以控制模板的垂直度。布料机布置于下层结构楼板上，并采取钢缆绳等措施进行固定，在布料机位置处楼板下增加立杆加固。根据布料机最大的重量为1400Kg,布料机有四个脚支撑，这样每脚分摊的重量为350Kg，铝模板每方米最大能承受6000Kg，单根单支撑最大抗压力为66420N。这样铝模板单支撑能足够承载布料机的重量冲击力，在工地施工时把布料机尽量靠近墙身梁侧来施工。文化心钢结构位于轴、H轴四层以上，E轴层以上为悬吊结构，采用逆做法施

31、工，计算搭设钢管支撑胎架，钢管间设置斜撑，并与文化心结构连接。分段从下至上安装悬吊钢柱及与钢柱相连的钢梁，待钢柱，钢梁完毕后且与上部桁架连接好，分级卸载形成悬吊结构体系。然后安装楼层压型钢板，补浇筑此区域楼板混凝土。使用防水材料应能承受在施工过程钢筋处于变位时，防水层应紧密的与钢筋粘结牢固，同时保持在动态变位过程，不致断裂，而且起到桩头与底板旧混凝土之间界面连接作用，同时要解决桩基与底板结构之间粘结强度桩头本身的防水密封以及底板垫层大面积防水层连成一个连续整体，使其形成天衣无缝的防水层。根据设计要求，一级坡开挖按照60度放坡开挖，开挖采用长臂挖机开挖，长臂挖机开挖时需从坑坑心位置向坑边位置开挖

32、，长臂挖机距已开挖面距离不应小于3.0m，已开挖土方不应堆在开挖完成面上部，应及时用土方车外运。待开挖完成后，对超欠挖的土方进行进行人工修正。技术部门认真研究业主提供的施工技术文件（设计施工图、设计规范、技术要求等资料），并邀请设计院对工厂进行设计技术交底，技术部门消化理解后，编制制造工艺方案、制造验收要求、完成施工图转换、火焰切割工艺评定、涂装工艺评定、工艺文件编制、工装设计精度控制的标准以及焊工及检验人员培训等技术准备工作。浇筑顺序2的计算结果表明进行混凝土浇筑时，由于屋盖桁架的刚度远大于吊挂层竖向刚度，因此吊挂层混凝土浇筑完成后的变形对屋盖桁架的变形影响较小。屋盖混凝土浇筑完成后，吊挂层

33、整体生较为均匀的竖向变形，各控制点的竖向位移相差不大，便于混凝土浇筑时控制板厚。防水铝塑板（阳极氧化处理）安装应按板块分配图上板号安置就位，并检查相邻两块板角码是否错开，试装检查其水度、垂直度，然后用螺钉与主龙骨固定，试固定在主副龙骨上，调整横竖缝间隙符合要求再固定，与防水板接缝处打密封胶处理。铝塑复合板由于距离石材面板位置较小，从底部用长套筒扁长板手，拧紧下的铝塑板与石材挂件的连接螺帽。梁板柱结构混凝土一次浇注，地下室墙体混凝土单独浇注，保证模板周转。本工程采用现场搅拌泵送混凝土，因此结构施工期间，搅拌站的管理是一个最重要的工作，混凝土施工方案将编制详细的管理办法控制措施。理各部门的工作内容

34、均要增加搅拌站管理这一项工作。技术部应把好材料选样、送样检测关，物资部门应把好进货关，工程部做好组织协调工作，质量部应常跟踪检查原材料、混凝土的质量。钢走廊重量在安装阶段由4个胎架及支座承重，先计算每个胎架的压力荷载，然后将该压力荷载作为局部荷载布置在混凝土梁板上，进行混凝土梁板验算。利用MIDAS有限元分析软件进行混凝土梁内力计算，再根据内力设计值查混凝土结构计算手册进行配筋，并与设计配筋进行比较，判断混凝土梁承载力是否满足；如不满足尚需进行加固设计并验算。楼层清理垃圾时，预先洒水湿润。待湿透后再进行清扫，各楼层垃圾集堆放，并及时用劳动车从施工升降机清运至地面，为防止垃圾在清运时因风吹、抖动

35、而产生扬尘，在使用劳动车清运时，每部车上都必须遮盖密目网。禁止从预留孔、内天井或电梯井内向下抛扔垃圾，更不准从结构外围抛扔垃圾。碗扣式满堂脚手架作为构件吊装支撑用，计算时取局部区域的架体。验算后，横杆、立杆、斜撑、碗扣受力均满足规范要求，单根立杆稳定性满足要求。因无侧向力及拉力存在，无需进行倾覆验算。在整个区域满堂架搭设时必须满足规范要求。屋盖节点处吊装受力区域集，且构件偏心，单侧脚手架受力较大，建议使用扣件式脚手架进行立杆加密，并与满堂脚手架一并用剪刀撑加固。本工程钢结构焊接主要分布是钢骨混凝土劲性柱对接焊、连廊钢结构梁焊接、楼层钢梁焊接、观光电梯钢结构梁焊接及柱对接焊、核心筒钢骨混凝土连梁

36、焊接、钢楼梯钢梁对接焊。焊接箱型截面、H型截面钢柱工地接头、钢梁工地接头翼缘间的焊缝、电梯井焊接箱型截面柱、H型截面钢柱与钢梁翼缘间的焊缝、钢管现场接长接头均采用全熔透焊缝，焊缝质量等级为一级，其余对接焊缝质量等级为二级。施测方法：在混凝土承台、短柱预埋与地脚螺栓定位板面同高度的角钢架子，纵横双向心线均投测在架子上，并用红色三角标识，将其与定位板上纵横柱定位轴线比较，根据偏差情况，调整定位板，使得定位板的纵横轴线与投测的轴线完全重合为止。定位板上的纵横轴线，与设计位置的允许误差为0.3mm。在混凝土浇注完毕后初凝前，应再次检测定位板上的心线，如现偏差应即刻校正，直至符合精度要求为止。东边为市政规划路，南边为规划肖厝路。本工程共有7栋高层商业住宅1栋幼儿