操作手册satwe计算结果说明

1、 均不宜大于该楼层平均值的1.2 倍；且A 级高建筑不应大于该楼层平均值的1.5 倍B 1.4 4.6.3 均不宜大于该楼层平均值的1.2 倍；且A 级高建筑不应大于该楼层平均值的1.5 倍B 1.4 4.6.3 150m 的大层间位移角）u/h 建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（u/h 框架剪力墙，框架筒22控制目的控制目的3结构位移输出文件Max(X)、Max(Y)X、Y MaxDx X,YAveDx X,YRatio(X)、Ratio(Y)X、Y: Ratio(X)=Max(X)/最好RatioDx=MaxDx/Y 电算结果的判别与调整要点超过 23建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转

2、,超过 23建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转, 0.9；B 0.85周期比:即结构扭转为主的第一自振周期（也称第一扭振周期）Tt 与平动为主的第一自振周期（也称第一侧振周期）T1 的比值。周期比主要控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，使结构的抗扭刚度不能太弱。因为当两者接近时,由于振动藕连的影响,对于通常的规则单塔楼结构，如下验算周期比对照“结构整体空间振动简图第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如仅是局部振动，不是第一扭转/Tt/T10.9力与振型输出文件10.99对照“结构整体空间振动简图第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如仅是局部振动，不是第一扭转/Tt/T10.9力与

3、振型输出文件10.99(0.12+0.8820.95(0.82+0.1230.06(0.06+0.0040.96(0.95+0.0151.00(0.01+0.9960.05(0.05+0.0070.97(0.97+0.0081.00(0.00+1.0090.03(0.03+0.00X 方向的有效质量系数Y 方向的有效质量系数电算结果的判别与调整要点转振型不应靠前，以减小震害。SATWE 程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能,通过参数Ratio(振型的基底剪力占总基底剪力的百分比)可以判断出那个振型是XX 方向的有效质量系数Y 方向的有效质量系数电算结果的判别与调整要点转振型不应靠前，

4、以减小震害。SATWE 程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能,通过参数Ratio(振型的基底剪力占总基底剪力的百分比)可以判断出那个振型是X方向或 藕连计算结构的扭转效应,振型数不小于15,对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍, 3倍层数，非耦联取层数，直到参与计算振型的有效质量系数1E2.1 21E2.1 2 E 的规定：) 底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比32。) 底部大空间层数大于一层时，其转换层上部框架剪力墙结构的与底部大空间层相同或相近高度的部分的等效侧向刚度与转换层下部的框架剪力墙结构的等效侧向刚度比e121.。刚度比指结

5、构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也称层刚度比结（Ki=GiAi/hi（Ki=Vi/i（Ki=Qi/ui刚度的正确理解应为产生一位移所需要的建筑结构的总信息Ratx1，Raty1X，Y 70%的80%的比值中之较小者刚度的正确理解应为产生一位移所需要的建筑结构的总信息Ratx1，Raty1X，Y 70%的80%的比值中之较小者Ratx1、Raty1电算结果的判别与调整要点WMASS.OUTSATWE 程序的默认方法。4.4.3 5.1.14 条规定，A 80，B 75建筑结构的总信息楼层抗剪承载力、及承载力比值Ratio_Bu: 4.4.3 5.1.14 条规定，A 80，B 75建筑结构的总信

6、息楼层抗剪承载力、及承载力比值Ratio_Bu: Ratio_Bu实现方法SATWE 规范条文：(5.4.4 条1对于剪力墙结构,框剪结构,筒体结构稳定性必须符合下列规定2对于框架结构稳定性必须符合下列规定: 结构的侧向刚度与重力荷载设计值之比称为刚重比。它是影响重力二阶效应的主要参数,作用下1对于剪力墙结构,框剪结构,筒体结构稳定性必须符合下列规定2对于框架结构稳定性必须符合下列规定: 结构的侧向刚度与重力荷载设计值之比称为刚重比。它是影响重力二阶效应的主要参数,作用下,建筑结构的总信息X 向刚重比 Y EJd/GH*21.4,能够通过高规(5.4.4)EJd/GH*22.7,电算结果的判别

7、与调整要点12对于剪切型的框架结构,1020%以内,结 小,31.4 时，结构能够保持2.7 5%5抗规5.2.5 条与高规3.3.13 剪力系数7 7.5 8 小,31.4 时，结构能够保持2.7 5%5抗规5.2.5 条与高规3.3.13 剪力系数7 7.5 8 8.5 9 3.5S 5.0S 3.5S 的结构,以及存在薄弱层的结构,出于对结构安全的考虑,力与振型输出文件抗震规范(5.2.5)X 向楼层最小剪重比 电算结果的判别与调整要点 数1.15 3.5S 5.0S 2建筑而言,结构剪重比底层为最小,顶层最大,故实际工程中,层控制,由下到上,内力 数1.15 3.5S 5.0S 2建筑

8、而言,结构剪重比底层为最小,顶层最大,故实际工程中,层控制,由下到上,内力 WZQ.OUT采用的放大系数砼规11.4.16条抗规6.3.7 条,高规6.4.2 条同时规定:二一三砼规11.7.13条高规7.2.14条同时规定:抗震设计时，一二级抗震等级的剪力墙底部加强部位，其重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比不宜超过下表中限值： (见规范)柱(墙)轴压比 N/(fcA)指柱(墙)轴压力设计值与柱(墙)混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件Uc 轴压比电算结果的判别与调整要点1.05。级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE 3震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,肢来说,

9、45电算结果的判别与调整要点1.05。级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE 3震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,肢来说,45设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。当为一级抗震度0.3,一级8 度0.2,0.1 时应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。其实结构设计除上述“七个比”需很好控制以外,PKPM 1短柱(l0/h8)为材料破坏，忽略纵向弯曲的影响。 细长柱(l0/h30)为失稳破坏，避免使用。采用过分细长的柱子是不合理的,因为柱子越细长,受压后越容易发生纵向弯

10、曲而导致失稳,材料强度不能充分利用因此,对一般建筑物中的柱,常限制长细比PKPM 1短柱(l0/h8)为材料破坏，忽略纵向弯曲的影响。 细长柱(l0/h30)为失稳破坏，避免使用。采用过分细长的柱子是不合理的,因为柱子越细长,受压后越容易发生纵向弯曲而导致失稳,材料强度不能充分利用因此,对一般建筑物中的柱,常限制长细比l0/b0及l0/h25h为长边尺寸2 3a.496.1.41986.1.4地条文说明提到框架填充墙布置不利会造成短柱，处形成短柱,c.6.3.1024 的柱,柱箍筋全高加密1、PMCAD （1）PM 3.0.3 4 9 2 6 6 的 15，对多塔楼结构的振9 90%”3.3.

11、17 条进行折减的。 （4）3.3.16 条（强条7.1.2 2 6 6 的 15，对多塔楼结构的振9 90%”3.3.17 条进行折减的。 （4）3.3.16 条（强条7.1.2 3.2.2 100 60m 2（1（2 柱的计算长度：程序中增加了一个选项“柱长度系数按混凝土土规范的 7.3.113 7.3.113 lo 7.3.111 7.3.112 1 模拟施工方法 2 加载：这是在“模拟施工方法 1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚 1是否考虑P7.3.11090 3 70%80%5 数前加“ 3.3.22 水作用下的扭转影响建筑抗震设计规范的5.1.13 条也与高规有相同的规定5.2.5 090 3 70%80%5 数前加“ 3.3.22 水作用下的扭转