汽车吊吊装计算书

1、汽车吊吊装计算书附件：附件1：汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m砼预制箱梁单片边梁梁长20m,高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51.25t。预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置。运输便道及吊装平台地面标高为20.3m，设计桥面标高为24.207m（北0#台）24.427m（中1#墩）24.644m（南2#台），桥面结构层厚度为0.2m，则设计小箱梁

2、面标高为24.007m（北0#台）24.227m（中1#墩）24.444m（南2#台）。1.汽车吊的选型及验算（1）0#-1#跨吊装：计划采用一台130T，一台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T吊车停机在施工平台，先吊装主梁7主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3主梁1三片箱梁。具体汽车吊站位详见附图。（2）1#-2#跨吊装：同0#-1#跨吊装。最不利工况：300t吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7），边梁设计混凝土20.5方，重51.25吨。（3）QY13

3、0T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1主臂起重性能表（kg,m）38吨配重、全伸支腿性能表1317.1421.2825.4229.5633.737.8441.9846.1250.2654.4583130.0108.033.5125.0102.03.54.5105.091.085.072.060.04.5598.085.076.568.555.050.05685.078.069.262.053.645.038.06770.070.062.856.550.543.036.528.57860.060.057.051.246.540.535.028.025.08952.052.05

4、0.047.043.637.532.527.524.020.091045.045.545.343.039.235.830.026.522.018.016.513.5101239.038.537.534.331.527.023.720.616.515.512.5121429.629.330.130.227.024.820.818.815.313.512.0141623.123.924.024.022.018.617.114.013.011.5161818.519.419.619.919.617.215.513.212.010.5182016.016.216.517.316.313.912.511

5、.510.0202213.313.513.914.614.612.111.511.09.3222411.411.712.512.511.210.810.58.624269.610.010.810.710.510.010.08.026288.59.39.39.59.59.57.528307.28.08.08.28.68.87.130327.07.07.27.57.96.632346.06.06.26.67.06.234365.25.45.86.25.636384.75.05.45.338404.04.44.84.940423.84.24.342443.33.73.844463.23.346482

6、.82.948502.550522率121087654332224115.098.090.075.042)130汽车吊起重重量计算G总=Q1+Q2=51.25+2=53.25t式中：Q1为单片小箱梁的自重，在此取Q1=51.25吨;Q2一吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨;双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.63t，考虑动载系数1.2,安全吊装预制小箱梁的全重(单机承担的)=26.63X1.2=31.95t。3)130t汽车吊工作半径R计算R=SQRT(L1+L1/2)*(L1+L1/2)+(L2+L3+L0/2)*(L2+L

7、3+L0/2)=SQRT(2.95*2+2.95/2)*(2.95*2+2.95/2)+(2+1.5+7.6/2)*(2+1.5+7.6/2)=10.03m式中：L1一相邻两片小箱梁轴心间距，L1=2.95m；L2一最不利工况(汽车吊停机点在围堰地面)吊装时，吊臂与小箱梁端头间的水平方向的安全距离，L2取2m；吊臂与回转机构间的问距不另计。L3一小箱梁端头至绑扎吊点间的距离，L3取1.5m。L0QY130K支腿纵向间距，旋转机构位于支腿对称中心考虑，L0=7.6m。4)130t汽车吊最小起升高度H计算H=h1-h+h0+h2+h3+h4=(24.444-20.3)-1.6+1.176+0.2+

8、1.2+2=7.12m13m基本臂最大起升高度。式中：hi最不利工况为吊装边梁，汽车吊停机点2#墩东侧桥下围堰地面至小箱梁面高度；hQY130T汽车吊旋转机构离地高度，h=1.6m；h0一小箱梁梁高，h0=1.176m；h2一小箱梁安装间隙，一般取0.20.3m,取h2=0.2m；h3一吊索吊点与小箱梁面的最小距离，按吊索与梁面的水平夹角等于45度时取值，取h3=1.2m；h4一起重臂顶至吊钩底面的安全距离(m),取h4=2m。5)130t汽车吊起重臂长度L计算：L=SQRT(R*R+H*H)=SQRT(8.29*8.29+7.12*7.12)=10.92m31.95t,选择QY130T汽车吊

9、可满足最不利工况时吊装,符合要求。(4)QAY300汽车吊选型验算QAY300汽车吊起重性能表表主臂工况起重量表支腿平衡重幅度(m)臂长(m)31.435.935.935.940.440.440.444.944.944.949.433.544.51165111.26103.977.19292797.973.4878746.37171888.769.58281.943.270.77133.258.158.1980.366.37775.540.167.969.231.756.756.7311075.162.67069.237.365.164.829.95454.6311263.756.86560.

10、233.459.255.626.947.15327.51454.650.657.152.329.954.148.724.142.147.125.81646.245.748.646.327.347.843.421.637.141.723.51838.84241.839.824.94238.82033.737.120.82033.637.236.734.62336.735.518.530.433.4202229.73332.230.521.332.531.216.82830.618.42425.63028.126.519.928.927.315.825.928.116.8262126.524.82

11、3.118.725.623.914.823.624.716.22823.72220.217.622.821.113.621.92214.93020.419.617.316.620.418.612.92019.513.83215.718.316.612.118.117.613.63414.915.714.111.616.315.712.8361114.914.112.13810.513.511.511.44010.94210.3300t汽车吊起重重量计算G总=Q1+Q2=51.25+2=53.25t式中：Q1为单片小箱梁的自重，在此取Q1=51.25吨；Q2一吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双

12、机抬吊一台QY300T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.625t，考虑动载系数1.2,安全吊装预制小箱梁的全重(单机承担的)=26.625X1.2=31.95t。300t汽车吊工作半径R计算R=SQRT(L1+L1/2)*(L1+L1/2)+(L2+L3+L0/2)*(L2+L3+L0/2)=SQRT(2.95*4+2.95/2)*(2.95*4+2.95/2)+(2+1.5+8.8/2)*(2+1.5+8.8/2)=15.4m式中：L1一相邻两片小箱梁轴心间距，L1=2.95m；L2一最不利工况（汽车吊停机点在围堰地面）吊装时，吊臂与小箱梁端头间的水平方向的安全距离，L2

13、取2m；吊臂与回转机构间的问距不另计。L3一小箱梁端头至绑扎吊点间的距离，L3取1.5m。L0QY130K支腿纵向间距，旋转机构位于支腿对称中心考虑，L0=8.8m。4）300t汽车吊最小起升高度H计算H=h1-h+h0+h2+h3+h4=（24.444-20.3）-1.6+1.176+0.2+1.2+2=7.12m14.2m基本臂最大起升高度。式中：hi最不利工况为吊装边梁，汽车吊停机点2#墩东侧桥下围堰地面至小箱梁面高度；hQY300T汽车吊旋转机构离地高度，h=1.6m；h0一小箱梁梁高，h0=1.176m；h2一小箱梁安装间隙，一般取0.20.3m,取h2=0.2m；h3一吊索吊点与小

14、箱梁面的最小距离，按吊索与梁面的水平夹角等于60度时取值，取h3=1.2m；h4一起重臂顶至吊钩底面的安全距离（m）,取h4=2m。）300t汽车吊起重臂长度L计算：L=SQRT（R*R+H*H）=SQRT（15.4*15.4+7.12*7.12）=16.9m31.95t,选择QY300T汽车吊可满足最不利工况时吊装,符合要求。.钢丝绳选用计算（1）预制箱梁重量计算40米边跨边梁混凝土数量为：C50砼56.9m3,按砼单位重量2.5t/m3计算，砼重力G=56.9*2.5*10=1422.5kN。按照边跨边梁最重量142.25t考虑。以规格为6X37+FC-656mm、抗拉强度为1870MPa

15、、最小破断拉力为1810KN参见重要用途钢丝绳GB89182006第27页表15：钢丝绳力学性能表纲芸范逆构:：l&*37-4-FC榷拨GEXTSEI18-1PM淑桃与金将,徐jniTL南逞汩坦伸虽妻K.z.lOOm纲还要i公跖后拄睡显（MPi?147.7OM.50lOJk-OO03.1336.30111.00113.00126.00133.-0O,OO1310.0018a14O.OD15D.OO1:59816-9.0017S.OO2iJ133.OT173.03183.W197.mZO8.OT工加.OO22J&7.0O163.002OQ.8254.00233.0023J.0O266.00241

16、W.OO1MOO2419.-032必砒2S3.OO300.-00317.002=6234.00ZZS.OO313.00333.OO33J2.OT372.0023271.002M.OOM39.8363.CH336.00g-132.00S311.00a03.DO390.841&.-O0-W3.DO事fr9.M&咯DO3Z33fM?3-*5.O050*8334.-TO364.00l占dOO.OO350.00501.03535.OO5g.OO637.00工F：“乱oo437.0056.03rStfO.OO639.0067fi.-0O714.003OT.OO4S7.O062&8663.W7U.OO-73

17、3.OT7P6.OO40554.0053.00第8711.g75S.OOSSS.OO3S2.OOfilG.OO5M.Q04gS16.0039.00921.00973.OO44670.00652.0083.03896.00比3.00ioio.w1060.00NS732.00713.0091了.8930.00KM-O.-OO1100.0011*0.004-a77.0077S.OO1060.00ZL13Q81300.001270.00SZ.OO1O3C.W1130.00-123-D.-CK?133=d.O-G，:LRgliSO.OO-133-0.*0IT1-0-.0-0l-IEKJ.-OO-LO10

18、.00SS.OO12SO.C-01350.00143ago1530.001600.0056LOSO.Ch?1060.0135O.W1450.00ISW.-OO163O.b01720.00C3SJIIW.CMJJL3-O.MJUSO.OT1330.8163-0.-00273O.HJUSJO.OT1230.00121O.isao.c-o1660.00ZL770.-001370.001330.001330.001300.-001780.0018W.-0O2000.002120.00ML42O.CISS-O.W177O.J1S-9O.OT工。1CXK?213C.CKJ223O.O0-661520.00

19、147O.-0OlSSh.-0iO10.00214-0,-0D2S70.0-02400.00采用钢丝绳呈捆绑吊。已知钢丝绳最小破断拉力为1810KN，钢丝绳的安全系数K值见表3。表3钢丝绳的安全系数K值钢丝绳用途安全系数作缆风绳缆索起重机承重绳手动起重设备电动起重设备做吊索（无弯曲）做捆绑吊索用于载人的升降机（1）钢丝绳实际受力计算钢丝绳实际受力为：P=Q/nsina式中：P一钢丝绳所受的拉力(KN)；Q一起重设备的重力(KN);n使用钢丝绳的根数；a一钢丝绳与梁面的夹角；则钢丝绳实际受力为P=142.25X9.8/(2Xsin60)=804KN。N=804KN0综合上述计算，倾覆边的力矩大于0，所以稳定性满足要求。(2)300T汽车吊稳定性验算为保证汽车吊在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。以单片