框架梁、柱设计

1、 第 PAGE 10 页9 框架梁、柱设计9.1 梁截面设计9.1.1 梁正截面受弯承载力计算以一层AB跨为例说明跨间截面配筋计算，以一层A支座为例说明支座截面处的配筋计算。由表8.2.1中得一层AB跨中最大弯矩为398.27kNm，梁下部受拉，按T型截面计算。钢筋采用HRB400级钢筋，N/mm2,。翼缘的计算宽度当按跨度考虑时，m按梁间距考虑时，mm按翼缘厚度考虑时，mm所以此种情况不起控制作用，故mm。因为所以属于第一类T型截面实配钢筋4C28(mm2)，满足要求。将跨间截面的4C28钢筋伸入支座，作为支座处的负弯矩作用下的受压钢筋即mm2，再按照双筋矩形截面计算支座上部的受拉钢筋，根据

2、表8.2.1所得支座A处的最大负弯矩为659.40kNm。所以所以可以近似取实配6C25+2C22(mm2),，满足要求。同时，满足要求。其余各梁各支座处需配纵向钢筋的算法均与上述过程相同。最后结果详见表9.1.1。表9.1.1 框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/kNm实配钢筋5支座A-143.1801018750.434C18（1018）1.000.60B-121.2901018635.684C18（1018）1.000.60AB跨间80.760.0085398.734C18（1018）0.60BC跨间53.620.0306414.384C18（1018）0.934支座A-264.520152

3、01386.382C20+2C22（1388）1.100.82B-227.78015201193.832C20+2C22（1388）1.100.82AB跨间169.030.0178838.494C22（1520）0.90BC跨间117.740.0685927.864C22（1520）1.393支座A-352.950.049115201941.444C20+2C22（2016）0.751.19B-300.650.015315201653.756C20（1884）0.811.11AB跨间256.840.02711280.084C22（1520）0.90BC跨间169.970.10051361.97

4、4C22（1520）1.392支座A-383.600.016719642109.994C20+2C22（2016）0.971.19B-336.29019641849.796C20（1884）1.041.11AB跨间288.570.03051440.744C25（1964）1.16BC跨间191.580.11421546.244C25（1964）1.791支座A-659.400.142524633627.082C25+6C22（3705）0.662.19B-558.650.071924633072.876C25+2C22（3041）0.811.79AB跨间398.270.04242000.504

5、C28（2463）1.45BC跨间253.920.15462094.314C28（2463）2.25D支座配筋同A支座，C支座配筋同B支座，CD跨间配筋同AB跨间。9.1.2 梁斜截面受剪承载力计算同样以2层AB跨为例说明受剪箍筋的计算过程。箍筋用HPB235级钢筋()，由表8.2.1得AB跨最大剪力为234.14kN。则验算截面尺寸满足要求。按构造要求，梁端加密区箍筋取4肢A8100，则箍筋设置满足要求。加密区长度取0.9m，非加密区箍筋取4肢A8200。其余各跨的箍紧计算方法与上述相同。表9.1.2 框架梁箍筋数量计算表层次截面梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋5AB跨100.27410.

6、170.002094A81004A8200BC跨84.44264.980.002094A81004A82004AB跨177.30410.170.002094A81004A8200BC跨147.30264.980.002094A81004A82003AB跨217.77410.170.002094A81004A8200BC跨204.28264.980.002094A81004A82002AB跨234.74410.170.002094A81004A8200BC跨230.28264.980.002094A81004A82001AB跨283.19577.470.002094A101004A10200BC

7、跨295.93373.060.002094A101004A10200BC跨箍筋配置与AB跨相同。9.2 柱截面的设计9.2.1 柱正截面受弯承载力计算以2层B柱为例，说明柱正截面受弯配筋计算过程。钢筋采用HRB400级钢筋，N/mm2,。柱采用对称配筋。首先计算Nb将其与表8.3.2中该层柱的控制内力的轴力相比较，发现Nb比所用控制轴力都大，所以可以判断，该层柱属于大偏心受压柱，由此确定最不利的内力为弯矩大轴力小的情况，由此取出表中内力kNm，kN为计算的最不利内力。首先考虑柱的计算长度，最不利内力为地震作用下产生的内力，水平作用产生的弯矩已经超过总弯矩的75%，所以柱的计算长度根据以下计算确

8、定、m确定偏心距所以可得同时由于所以需要考虑偏心距增大系数：取1所以取1。且 所以值有效，所计算的钢筋面积实配5C22()截面总配筋率单边配筋率均满足要求。其余各端柱的正截面受弯钢筋计算过程去上诉相似。具体配筋计算结果详见表9.2.19.2.2 。表9.2.1 框架A柱纵筋数量表层次M/KNN/KNe/mm实配钢筋/mm总配筋率单边配筋率5131.60229.37392.790.05532.485C16（1005）1.060.334243.12583.25243.580.12839.635C16（1005）1.060.333285.26953.64595.870.20776.565C16（10

9、05）1.060.332316.331366.00531.660.29775.245C18（1272）1.350.421636.351820.80705.400.271590.675C22（1900）1.440.45表9.2.2 框架B柱纵筋数量表层次M/KNN/KNe/mm实配钢筋/mm总配筋率单边配筋率5161.99 210.60 579.99 0.04 721.90 5C16（1005）1.06 0.33 4231.49 481.97 295.07 0.10 840.52 5C16（1005）1.06 0.33 3356.63 761.02 753.40 0.16 1281.08 5C1

10、8（1272）1.35 0.42 2534.17 1304.34 696.00 0.28 1981.18 5C22（1900）2.01 0.63 1633.61 1348.27 815.56 0.20 1758.70 5C22（1900）1.44 0.45 框架柱C配筋同框架柱B，框架柱D配筋同框架柱A9.2.2 柱斜截面受剪承载力计算同样以2层B柱为例，说明斜截面的配筋计算过程。箍筋用HPB335级钢筋()，由表8.3.2中可知，该段柱的最大剪力为328.58kN，与其相对应的组合中的较小轴力为1287.03kN。首先判断柱截面是否符合要求说明柱截面尺寸符合要求。所以计算使用N=1287.0

11、3。其中，取2.94。由上式可知，箍筋不能按照构造配置。在加密区配置4肢A10100。由表8.2.1可知该段柱的轴压比，可查得，由此可得，最小体积配箍率实配箍筋的体积配箍率满足要求。验算满足要求。非加密区按，可取250mm，取4肢A10200。其余各端梁的箍筋的配置方法与上述过程相似，具体结果见表9.2.3。表9.2.3 框架柱A箍筋数量表层次/kN/kN/kN梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋(588.94 305.83597.76 0.5709094B101004B102004144.91 443.74 597.77 0.5709094B101004B102003182.73 633.12 597.78 0.5709094B101004B102002206.91 805.85 597.79 0.5709094B101004B102001245.35 938.98 738.08 0.4830774B101004B10200其余柱的箍筋设置与A柱相同。9.3 节点设计节点设计主要是进行节点核芯区截面的抗震验算，验算依据为建筑抗震设计规范附录D相关内容，以2层B柱节点位例，说明具