计算题2.1无力矩方程应力试用无力矩理论的基本方程,求解圆柱壳中的

1、 计算题2.1无力矩方程应力试用无力矩理论的基本方程，求解圆柱壳中的应力(壳体承受气体内压p,壳体中面半径为R，壳体厚度为t)。若壳体材料由20Ro(b)=400Mpa,o(s)=245MPa改为16MnRo(b)=510MPa,o(s)=345MPa时，圆柱壳中的应力如何变化？为什么？短圆筒临界压力1、三个几何尺寸相同的承受周向外压的短圆筒，其材料分别为(b二220MPa，yE=2x105MPa,卩=0.3)、铝合金(b=110MPa,E=0.7x105MPa,p=0.3)和铜y(b=100MPa,E=1.1x105MPa,=0.31)，试问哪一个圆筒的临界压力最大，为什y么？临界压力爆破压

2、力有一圆筒，其内径为1000mm，壁厚为10mm，长度为20m，材料为20R(b=400MPa,b=245MPa,E=2x105MPa,=0.3)。在承受周向外压时，by求其临界压力P。在承受内压力时，求其爆破压力P，并比较其结果。crb临界压力有一圆筒，其内径为1000mm，壁厚为10mm，长度为20m，材料为20R(b=400MPa,b=245MPa,E=2x105MPa,=0.3)。在承受周向外压时，by求其临界压力P。在承受内压力时，求其爆破压力P，并比较其结果。crb无力矩理论应力对一标准椭圆形封头(如图所示)进行应力测试。该封头中面处的长轴D=1000mm,厚度t=10mm,测得E

3、点(x=0)处的周向应力为50MPa。此时，压力表A指示数为1MPa，压力表B的指示数为2MPa，试问哪一个压力表已失灵，为什么？2.7封头，厚度试推导薄壁半球形封头厚度计算公式2.8无力矩理论应力有一锥形底的圆筒形密闭容器，如图254所示，试用无力矩理论求出锥形壳中的最大薄膜应力%与b的值及相应位置。已知圆筒形容器中面半径R,厚度t；锥形底的半锥角Q,厚度t,内装有密度为P的液体，液面高度为H,液面上承受气体压力PC2.9无力矩理论应力一单层厚壁圆筒，承受内压力P=36MPa时，测得（用千分表）筒壁外表面的径向位移wio=0.365mm,圆筒外直径D=980mm,E=2xlO5MPa,卩=0

4、.3。试求圆筒内外壁面应力值。o2.10无力矩理论应力有一容器端盖是由经线y二x2/a所形成的回转薄壳，如图所示，其中气体的压力为IMpa,筒体直径为1600mm,盖及筒体的厚度为12mm,试用无力矩理论计算A、B两点的压力。（参考公式:曲线第一曲率半径R=11+(y)3/2y”I.2.11圆板有一周边固支的圆板，半径R=500mm，板厚t=38mm，板面上承受横向均布载荷P=3MPa,试求板的最大挠度和应力（取板材的E=2*e5MPa，泊松比0.3）。上题中的圆平板周边改为简支，试计算其最大挠度和应力，并将计算结果与上题作一分析比较2.12圆板圆形塔板一穿流式泡沫塔其内径为1500mm，塔板

5、上最大液层为800mm（液体重为Y=1.5x104N/m3），塔板厚度为6mm，材料为低碳钢（E=2x105MPa，卩=0.3）。周边支承可视为简支，试求塔板中心处的挠度；若挠度必须控制在3mm以下，试问塔板的厚度应增加多少？2.13环板如图中所示，外周边简支，已知b所示内周边受均布力矩的环板与c所示内周边受均布力环板的解，求a所示内周边固支环板的解。a.b.c.2.14薄壳如图所示储满液体的锥壳，液体密度为，试写出应力表达式。2.15强度理论下图为一圆筒在内压作用时，压力与容积变化量的关系图。看图回答下列问题并推导相关公式：(2)A、C、D点对应的压力分别称为什么？AC段为弹塑性变形阶段，C

6、D段为爆破阶段，试分析曲线具有上图形状的原因。试推导出基于Tresca屈服失效判据(又称为最大切应力屈服失效判据或第三强度理论)的P与R的关系(P为筒体所受内压，R为弹性区与塑性区分界面半径)，假设材料为理iCiC想弹塑性材料，屈服点为.并用所推导的公式写出P(图中A点压力)表达式。sS2.16容器有一压力容器，一端为球形封头，另一端为椭圆形封头，如图所示。已知圆筒的平均直径为D二2000mm,封头和筒体壁厚均为20mm，最高工作压力p=2MPa，试确定：筒身经向应力b和环向应力；申e球形封头的b和b申e椭圆形封头a/b值分别为、2、3时，封头的最大应力所在位置。试画出应力分布图。参考公式:p

7、a4-x2(a2-b2i/2b=92tbpa4一x2(a2一b21/2b=2-a4a4一x2(a2一b2)2.17无力矩理论应力计算容器如图所示，圆筒中面半径为R，壁厚为t,圆锥与圆筒的壁厚相等，半锥顶角为a。容器内承受气体压力p的作用，且圆筒中液柱高为H1,圆锥液柱高为H2,液体密度为p,忽略壳体的自重。（1）按无力矩理论推导A-A、B-B、C-C、D-D截面处的经向应力和周向应力的计算公式;（或推导壳体上各处的经向应力和周向应力的计算公式）；（2）若H1H2，求出圆锥壳中最大应力作用点的位置及大小。2.18薄膜应力半径为R,厚度为t,密度为p的球形盖，求因自身质量作用在容器中引起的薄膜应力

8、。2.19温差应力蒸汽管为108x4mm的无缝钢管，如果管道两端刚性固定，安装时温度t1=20C，且无装配应力，工作时输送压力为0.1Mpa（绝）的蒸汽，求输送管外径不变、管壁厚度增大一倍时，求管壁温差应力及支座约束反力。2.20应力径向位移一仅受内压作用的单层厚壁圆筒，内压Pi=40MPa,外径Do=1100mm,内径Di=1000mm,E=2*e5MPa,卩=0.3，求圆筒外壁面的应力值和径向位移。2.21薄膜应力*一离心机，用来沉降悬浮料液，物料密度P=1500kg/m3。转筒直径D=800mm,壁厚t=8mm,高H=700mm。材料为碳钢（密度P=7800kg/m3），弹性模量E=2.

9、1x105MPa,m当以1500r/min回转时，液体自由表面可近似与壁面平行。回转半径r=300mm。（1）求环向薄壁应力b（2）求经向薄壁应力b.0申H1iiiiiiiiiminiiiiiiiiiiiilliiiiiiiiimmiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiimmiiiiiiiiiiiiiiK=m圭i4.1内压容器筒体厚度一内压容器，设计（计算）压力为0.85MPa，设计温度为50C；圆筒内径Di=1200mm,对接焊缝采用双面全熔透焊接接头，并进行局部无损检测；工作介质无毒性，非易燃，但对碳素钢、低合金钢有轻微腐蚀，腐蚀速率Kppcr钢cr铜cr铝ld、JDH另外，由于这三

10、种短圆筒所用材料的卩值相差极小(约为3%),可近似认为相等。据式,承受周向外压的短圆筒，其临界压力Pcr与材料的弹性模量E成正比，故ppp。crcr钢cr铜cr铝计算题2.4解：承受周向压力时，内径为1000mm,厚度为10mm圆筒的临界长度Lcr二1.17D=1.17x1000 x由于LL20m，所以该外压圆筒为长圆筒，其临界压力crpcr2.2EI丿32.2x2x105xf-I1000丿3=0.44MPa此时，临界应力ccrpD0.44x10002x10cr2t即，式是适用的。该圆筒承受内压时，其爆破压力fc2f245)2_rInKfx245x2-IGJI400J即，对于该圆筒而言，其爆破

11、压力p远大于临界压力p。bcr计算题2.6解：据Huggenberger公式，椭球壳短半轴顶点(x0)处应力为pa2ccc-申02tb对于标准椭圆形封头，a/b=2，即，b=500/2=250mm,故即，压力表A（指示数为1MPa）正常，压力表B（指示数为2MPa）已失灵。2tbcpa22x10 x250 x505001(MPa)计算题2.7如下图所示答：因为球形载荷对称分布，二申0根据平衡条件，其轴向受的外力壬D2p必与轴向内力兀D?D.代入上式，经化简得。申相等。对于薄壳体，可近似认为内直径等与壳体的中面直径DoD2p_兀DSg4i=申由此得PD45由强度理论知PD48=e。tK+12(k

12、-1)R/sina，则在x=R/sina09(c)=9max2tcosa1-p+pg(H+Rcota/3)c又,对于圆锥壳，第一曲率半径R1=g,第二曲率半径R2=xtana。据Laplace公式,c=pR2=xtanap+pg(H+Rcota-xcosa)0ttcp+pg(H+Rcota)据极值条件,易知：在x=x0一亦而处，周向应力c0有最大值()tanap+pg(H+Rcota)20max4pgtcosa若xR/sinx，则在x=R/sinx0eG)=R(pc+pgH)emaxtcosx方法二:如图沿M点所在水平面切开,锥顶到M点所在水平面的距离为z，以M点以下錐体为研究对象。对于圆锥壳

13、第一曲率半径Ri=-，第二曲率半径竹=需。M点所在截面处的压力p=p+pg(H+Rcotxz)c据Laplace公式，有b=戲2=ztanxp+pg(H+Rcotxz)ettcosxc据极值条件，易知：当当=丁(佥+H+Rcotx)/2时周向应力f有最大值tanxp+pg(H+Rcotx)2b=e4pgtcosx若z0Rcotx则在z=Rcotx处Oe出现最大值G)=R(pc+pgH)emaxtcosx又，所切出的錐体中余留液体之质量G二兀r2zpg/3代入区域平衡方程2兀rtbcosx=kr2p+pg(H+Rcotxz)+GcCJ=92tcosx1-ztanxP2tcosx据极值条件,易知：

14、在+pg(H+Rcotex2z/3)+pg(H+Rcotx2z/3)z=z=pc/pg+(f+Rcotx处，经向应力b有最大值4Q)申max3tanap+pg(H+Rcota)1c16pgtcosa若zRcota,则在z=Rcota处f有最大值G)申maxR2tcosap+cpg(H+Rcota/3)计算题2.9解：据拉美公式，易知圆筒外壁处径向应力为零，即可得外壁处的周向应变为外壁处径向位移为wo，据变形几何关系,TOC o 1-5 h z（R+w）d0一Rd0w8=ooo=o-岳Rd9Roo据广义胡克定律，外壁处的周向应变又可表示为80oE0ozo据拉美公式，可得内压圆筒外壁处的周向应力和

15、轴向应力分别为Gzo2p.K21联立，得w1（2ppp8=o=Ii一i岳REK2-1K2-1丿o化简上式并代入相应的值，得o（2-0.3）x36x490=+10.365x2x105=1.188因此，据拉美公式，可得该圆筒内外壁面处应力ziriGO(=b=pzo二36xi(K2-1丿=一p=-36MPaii(K2-1丿c二0MParo计算题2.10解：2y二xa2y”=a3/21+(y)tan屮2tan屮=y二一xaR2a2+4x22(1.1882+1)(1.1882-1丿二211.0MPa二36x二36x1.1882-1丿1.1882-1)由薄膜应力计算公式得：pRpa2+4x2c=2=w2t

16、4tcG=cw2RR1丿A点应力：x=0时,=81.5MPa=175MPa;a2+4x2pVa2+4x2(4tc=cwAGA2a2+4x2丿竺二二16.67a4t4x12(MPa)B点应力：口时，爲4t二亜声xlx800a二37.27a（mpQ,4x129、5pa9/5x1x800ab=67.08a0b20t20 x12MPa）计算题2.11解：该圆平板的抗弯刚度为：DEt32x105x38312（1-R2）12G0.32）1004981685MPamm3对于周边固支、承受横向均布载荷的圆平板，其最大挠度出现在圆平板中心，其值为：3x5004pR4wf=2.92mmmax64D64x10049

17、81685其最大正应力为支承处的径向应力，其值为：）f=址=竺沖i389.54MParmax4t24x382对于周边简支、承受横向均布载荷的圆平板，其最大挠度出现在圆平板中心，其值为：（5+R）pR4（5+0.3）x3x5004ws=11.88mmmax（I+r）64D（1+0.3）x64x1004981685其最大正应力为板中心处的径向应力，其值为：b）s=3（3+R）pR2=3仏+03）x3x5002=642.75MParmax8t28x382与第10题计算结果比较，易知：周边简支板的最大挠度和最大正应力比周边固支板的大的多。当卩=0.3时，周边简支板的最大挠度约为周边固支板最大挠度的4.

18、1倍，周边简支板的最大应力为周边固支板最大应力的1.65倍。2.12计算题解：该塔板的抗弯刚度为：Et32x105x63八Ht=956000Mpamm3塔板中心处的挠度为：wsmax(5+y)pR4(1+卩)64D(5+0.3)x0.8x9.8x1.5x103x10-6x7504(1+0.3)x64x3956000=59.92mm由于板中心的最大挠度与板厚的三次方成反比，即，wsX13。若要将最大挠度控maxt3制在3mm以下，则有：（tV59.926丿-丁可解出，t16.3mm，即塔板的厚度应不小于16.3mm。2.14计算题解：锥壳上任意一点M处所承受的内压力为p=p+pg（Rcota-x

19、cosa）c在M点以下的壳体上，由于内压力P作用而产生的总轴向力为V=2兀JWprdr0代入r=xsina和dr=sinadx，得V=2兀sin2aJxp+pg(Rcota-xcosa)xdx0c=2兀sin2a&p+pg(Rcota)x2/2-pgcosax3/3c代入区域平衡方程V=V=2兀xQsinacosa即:2兀sin2ap+pgRcota)x2/2-pgcosax3/3=2兀xtasinacosac申1+pgRcota)x-2pgcosax2ctana据此可得=6t2.15计算题（1）OA段为弹性变形阶段，器壁应力较小，产生弹性变形，内压与容积变化量成正比。（2）A：初始屈服压力；

20、C：塑性塌跨压力；D：爆破压力（3）在弹塑性变形阶段，随着内压的继续提高，材料从内壁向外壁屈服，此时，一方面因塑性变形而使材料强化导致承压能力提高，另一方面因厚度不断减小而使承压能力下降，但材料的强化作用大于厚度减小作用，到C点时两种作用已接近。C点对应的压力是容器所能承受的最大压力；在爆破阶段，容积突然急剧增大，使容器继续膨胀所需要的压力也相应减小，压力降落到D点，容器爆炸。解：a：塑性区应力TOC o 1-5 h z_do微兀平衡方程：=rr(1)yrdr按Tresca屈服失效判据得：=(2)Ursd由式(1)和(2)得：d=r-rsr积分上式得：o=oInr+A(3)rs式中A为积分常数

21、，由边界条件确定。在内壁面，即r=R处,i求出积分常数，代入(3)式，得：4)ro=oln一PrsRii在弹塑性交界面，即r=R处，o=-F弋入式，得:P=-oCRlnc+PRii5)b：弹性区应力弹性区相当于承受PcR内压的弹性厚壁圆筒，设Kc=RO，得:C(o)rr=RC=-PC(oU)=Ur=RC=P(K2+1)CCIKC-1丿因弹性区内壁处于屈服状态，应符合式(2)，即(o)-(oU)Urr=RC=or=RCs化简后得：oR2-R2P=sOCC2R2O6)考虑到弹性区与塑性区为同一连续体的两个部分，界面上的7应为同一数值，令(5)式和(6)式相等，得：(R20.5一一+lnI2R2OR

22、)当R=R时，得PCiS=o(R2)(0.5一1)0.5一一=o2R2丿s2K2丿sOi2.16计算题解：（1）筒身应力pD2x2000q=50MPa94t4x20pD2x2000q=100MPa02t2x202）半球形封头Q=Q=pD=2x2000=50MPa904t4x203）椭圆形封头当a/b=:2时，a=1000,b=707顶点（x=0,y二b）处:2x20=q=空=2x1000远=70.7MPa02bt赤道（x=a，y=0）处:。=pa=2x1000=50皿卩“92t2x20=号（1-签）=0MPa最大应力在x=0,y二b处。当a/b=2时，a=1000,b=500顶点（x=0,y二

23、b）处:。=c=竺=2x1000 x2=100MPa902bt2x20a，y=0）处pa2x10002t2x20pa(1-22)=t2b2赤道（x=二50MPaQ=9Q=0注0(1-4)=-100MPa202最大拉应力在x=0,y=b处，最大压应力在x=a,y=0处，最大拉应力和最大压应力绝对值）相等。当a/b=3时，a=1000,b=333顶点(x=0,y=b)处：pa22bt2x1000 x32x20=150MPa赤道(x=a,y=0)处:pac=-92t2x10002x20=50MPac=竺(1一竺)=2x1000(1-9)=-350MPa0t2b2202最大拉应力在x=0,y=b处，最

24、大压应力在x=a,y=0处应力分布图略2.17计算题解：（1）A-A截面:pR92tpRt一EBQZCB-B截面：取B-B截面上部区域为分离体。2兀Rqp兀R2O-以申2tpp+pg(H+H一H)z123OOp由才+才7得OpRp+Pg(H+H一H)Rett12C-C截面：取C-C截面上部区域为分离体。Q=pg兀R2(H+-H)TOC o 1-5 h z1322兀Rq=p兀R2+Qp兀R2+QpRpgR(3H+H)O=+13申2兀Rt2t6t叮P+Pg(H1+H2-H)oop由h+才+，得12pRp+pg(H+HH)Rz2124ttD-D截面：取C-C截面下部区域为分离体。12 V=2kfrm

25、prdrf0=2kJxp+pg(H+H一xcosa)xsin2adx012=2kp+pg(Hi+H2)x-x3pgcosasin2a2fo=P2krtcosamV3p+3pg(H+H)一2xpgcosaxtga=ia)2兀xtsinacosa26tp=p+pg(H+H一xcosa)z12oo由i+9RR12opRo=9tp+pg(H+H一xcosa)xtgai一b)(2)对(a)式求导：,3p+3pg(H+H)一4xpgcosaxtgao=1*厶6t因为xcosaH2，所以0，故是x的单调递增函数，所以o=o申max=p+pg(H+1H)Htga/(2tcosa)x宀1322cosa同理可得：

26、9max=(p+PgH)Htga/1cosa七i2|9x=cosa计算题2.18解：q=pgt2krto.sin卩+J卩q2krRdp=0又r=Rsin卩申0得：o=PqR(1-cosp)=qR=tsin2Pt(1+cosP)pgR1+cosPooP4+9=-u其中R=R=R，P=qcospRRt12z 得：=PgR(11+COSP-COSP)计算题2.19解：1)壁厚8=4mm时，表压p=0,此时蒸汽的饱和温度t2=100C，查得钢管的线膨胀系数Q二11.9x10-6/。C，弹性模量E=2.0 x105MPa，则温差应力为E(tt)二11.9x10-6x2xlOiix(10020)21二1.

27、9xl08Pa二190MPa支座约束反力为兀N=Ac=一(D2d2)c4兀=x(0.10820.12)x1.9x108=248.3kN2)当管壁厚度加倍时，温差应力c及支座反力N分别为c=aE(tt)=190MPa21兀N=Ad=_(D2d2)c4=477.52kN由此可得，在两端刚性固定的蒸汽输送管，在安装温度与工作温度相差80C时，管道横截面上产生的温差应力高达190Mpa,已接近材料的比例极限。温差在加大材料就会失效，管道不能安全工作。而且管的厚薄对温差应力无影响。计算题2.20R解：K=it=1.1，则有igp2380.95MPa0iK2-11gp190.48MPaziK2-1g一u(

28、g-g)sTrz0.00220wR=1.1mmo0o计算题2.21解：（1）第一步：转筒本身质量产生的环向薄壁应力：单位面积的离心力：PPxtxe2x0.615MPam2离心力垂直与转轴冷=0gP/01从而=P=30.75MpaRt01t2第二步：物料离心力压侧壁产生的环向薄壁应力R同理g=0GP2P=JRpe2xdxpe2（R2一r2）/2申202t从而bg2=64.7Mpa二+C二65.315MPa00102(2)半径x处，上壁受力为:PJxpe2xdxpe2(x2一r2)/2xr上壁总受力为F-Jx2kxPdx-Jx2kxPe2(X2-r2)dx-Pe2(X2一厂少rxr由平衡方程：F=

29、2冗叫pe2(x2一r2)2从而g94D计算题4.1解：根据题意得P=0.85MPa,t=50.C,D=1200mm,Q=0.85Ci查表得Q235-C在t二50.C,时bt二125MPa。20R在t二50.C时6g6,6时bt二133MPan选用Q235-C，PD2Qt&-PC0.85x1200mm二4.82mm2x125x0.850.85C=KB=0.1x20=2mm,C=0.6mm216=C+C+6=7.42mm圆整至8mmn12故6=8mm时,Qt不变，故6=8mm合适nn选用20R时,PDC2btPC0.85x1200mm=4.53mm2x133x0.850.85C=KB=0.1x2

30、0=2mm,C=0mm216=C+6=6.53mmn故6=6.53mm时bt不变，合适n计算题4.2解：1设计参数设计温度t=5.C,焊接头系数0=1.0设计压力液体产生压力p=ghp=Dgp0.90.15%D=3.9mm,en2i故8=16mm合适n属第二类(1.6MpaP10.0Mpa)压力容器即中压压力容器进行水压测试时，P=1.25P=1.25x1.62Mpa=2.025Mpaca=345Mpac人(D+8e2.025(2600+14)所以At=i=189Mpav0.9AQ28e14x2s故8e=14,8n=16mm校核安全封头在8e=14mm时2AtQ8r2x170 x1x14P=M

31、pa=1.8252.025Mpa取5e=18mm,5n=20mm，校核故5n=20mm合格计算题4.3解：D半球形封头（取LA=170Mpa,=0.85）mm=2.29mm2.2x6004x170 x0.852.2若C=2mm2取5n=5+C=4.29mm取走5mm2椭圆形（标准）KPD2山-0.5Pc2.2x600mm=4.58mm2x170 x0.850.5x2.2若C=2mm,5n取走后得7mm2碟形封头（标准）R=0.3Diir=0.17Dii则r/R=晋=0.057i20（?R）+320 x0.057+3所以M=i=1.9320（r/R）+120 x0057+1i由此得到5=MPR2

32、LAlf0.5Pc1.93x2.2x0.3x600mm=2.65mm2x170 x0.850.5x2.25n圆走后取为9mm平板封头（可视为简支平板）A=(A)=(A)二3+)PR2maxrmax0max8t2rmax3G+uPR2)81Zf,3(3+0.3x2.2x3002)=38mm8xl70故采用前三种均可，但考虑加工工艺等因素，选用椭球形封头最好计算题4.4解：取内筒与层板总厚相等8=3660mm,a=150Mpa所以8=PD2aIPc31.4X800mm=93.52mm300-31.4=93.52/mm=46.8mm校验合适计算题4.5稳定性较核：按无安全控制装置真空考虑，设计外压P

33、=0.1Mpa（1）塔体圆筒的较核圆筒计算长度L=L+2x亠h=24600+2*600=25000mm筒3i3圆筒外径D=D+2t+2C=2400+2x8+2x2=2420mmoic由七=10.33。=302.5，查几何参数计算图得A=0.000023,由A查壁厚计算图（Q235DtocA，150摄氏度）无交点，所以P=B=（2）EA-1-=2x105x2x0.000023=0.01MPa（D/t）3D/t3302.5ee可见P=0.01MpaP=0.1Mpa,筒体J=10mm不满足稳定要求（2）椭圆封头稳定校核当量曲率半径R=KD=0.9x2400=2160mm，所以iiR=2160=270

34、t8e按半球封头设计时A=Z5=Z5=0.00046，由A查壁厚计算图（Q235A摄氏度）R/t270ieB=064Mpa,许用外压p=金=0.237MPaR/t270iePP=0.1Mpa,筒体tn=10mm满足稳定要求2筒体加强圈设计（材料Q235A摄氏度）加强圈数n及间距Ls加强圈最大间距L=259e（d/te）-25=2.59*2*105（302.5）心=2625.5mmmaxm（p/Dq）3*（0.1/2420）加强圈数n=L/L+1=25000/2625.5+1=10.5，除两端封头外，实际加强圈数为9max个；，间距为2500mm,可选用100 x100 x10角刚做加强圈计算题

35、4.7按形状改变比能屈服失效判据计算出的内压厚壁筒体初始屈服压力与实测值较为吻合，因而与形状改变比能准则相对应的应力强度eq4能较好地反映厚壁筒体的实际应力水平。由表Q（4-1）知，eq4为込K2p&eq4=K2-cQ与中径公式相对应的应力强度eqm为K+1Q=peqm2（K1）cQ/Qeq4eqm随径比K的增大而增大。当K=1.5时，比值为Q/Qeq4eqm1.25这表明内壁实际应力强度是按中径公式计算的应力强度的1.25倍。由于GB150取ns=1.6,若筒体径比不超过1.5,仍可按式（4-13）计算筒体厚度。因为在液压试验（pT=1.25p）时,筒体内表面的实际应力强度最大为许用应力的1.25X1.25=1.56倍，说明筒体内表面金属仍未达到屈服点，处于弹性状态。计算题4.8答：该塔板的抗弯刚度为2xi0563、12G-0.32)=3956000MPamm3塔板中心处的挠度为：Wsmax(5+y)pR4(1+y)64D(5+0.3)x0.8x9.8x1.51匪10，