单层工业厂房设计方案

1、第一章设计资料1设计资料本工程为一般机械加工车间，在生产过程中不排放侵蚀性气体和液体， 生产环境的温度低于60摄氏度，屋面无积灰荷载，修建在寒冷地区。当地的基本雪压为，雪荷载准永久值系数分区为II区。当地的基本风压为，地面粗糙度类别为 B类。当地的抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为 0.2g,设计地震分 组为第一组。该车间为两跨21m等高钢筋混凝土柱厂房，安装有 4台（每跨两台）大 连重工起重集团有限公司生产的 DQQ醛，吊车跨度为19.5m的电动桥式 吊车，工作级别、起重量见各分组数据。吊车轨顶标志标高为 9.5m,吊车技 术数据见所提供的技术资料。根据岩土工程勘察报告，该车间所处地段

2、为对建筑有利地段，场地类别为I类，在基础底面以下无软弱下卧层，室外地面以下 15m范围内无液化土 层,地基的标准冻结深度位于室外地面下 1m,车间室内外高差0.15m,基础 埋深为室外地面以下1.4m。基础底面地基持力层为中砂，承载力特征值。主体结构设计年限为50年，结构安全等级为二级，结构重要性系数为丫 0=1.0。该车间抗震设防分类为丙级建筑，地基基础设计等级为丙级。（不要求进行抗震设计）屋面建筑做法永久荷载（包括屋面防水层、保温层、找平层等）标准值 为，其做法总厚度为0.1m。屋面排水为内天沟，天沟建筑做法永久荷载标准值：防水层0.15kN/m2,找坡层（按平均厚度计算）1.3kN/m2

3、,沟内积水2.3kN / m2 （平均积 水深度为0.23m）。该车间的围护墙采用贴砌页岩实心烧结石专砌体墙，墙厚 240m外贴50mm 厚挤塑板保温层，双面抹灰各厚 20mm石专强度等级MU10砂浆强度等级M5 1.10根据当地预制混凝土构件供应及车间生产工艺情况等因素，经技术经济 比较后确定，主要结构构件采用预制厂的预制构件（屋面板、屋架、钢天窗 架、吊车梁、钢柱间支撑、排架柱、基础梁等）选用下列国家标准图集：04G410-1、21.5mx6m预应力混凝土面板05G512钢天窗架04G415-1预应力混凝土折线形屋架（预应力钢筋为钢绞线跨度18m30m04G323-2钢筋混凝土吊车梁（工作

4、级别 A5/A6）04G325吊车轨道联结及车档（适用于混凝土结构）05G335单层工业厂房钢筋混凝土柱05G336柱间支撑04G320钢筋混凝土基础梁山墙钢筋混凝土抗风柱及排架柱为工地预制混凝土构件，具混凝土强度 等级为C30,钢筋采用HRB400级（主筋）、HPB235级（箍筋）。圈梁及柱下台阶形独立基础为工地现浇混凝土构件，具混凝土强度等级为C30,钢筋采用HRB400级（主筋）、HPB235级。第二章 按选用的国家标准图集确定主要结构型2.1 图集04G410-11.5m父6m预应力混凝土屋面板（预应力混凝土部分） 2.1.1 一般预应力混凝土屋面板（1.5mM6m屋面板）（1）计算屋

5、面板外加均布荷载标准值屋面建筑做法就永久荷载标准值1.24kN / m2雪荷载标准值0.4kN/m2屋面均布活荷载标准值0.5kN /m2（2）计算荷载效应基本组组合设计值（仅考虑外加荷载）：按建筑结构荷载规范GB5009-2001 （2006年）规定雪荷载和屋面均布可变荷载不同时 参与组合，因此最不利外加荷载基本组组合设计值：q=1.351.24+1.4 0.7 0.5=2.16KN/m由图集04G410-11.5m*6m预应力混凝土屋面板（预应力混凝土部分）第六页6.2.1条选用表中查知，选用预应力钢筋为冷拉HRB335的Y-WB-2II屋面板，其允许外加均布荷载基本组合设计值 q】=2.

6、50kN/m22.16kN/m2 ,可以满足要求。2.1.2檐口板檐口板（用于钢天窗架檐口处）：为简化计算，也以2.1.1计算的外加荷载基 本组合设计值确定檐口板型号。由图集04G410-1第6.2.1条选用表中查知，选用预应力钢筋为冷拉HRB335的Y-WBT-1II檐口板，其允许外加均布荷载基本组合设计值6 =2.50kN/m22.16kN/m2 ,可以满足要求。2.1.3天沟板天沟板：根据建筑专业提供的设计过程作业图，屋面为内排水，天沟板宽度为 580mm 天沟净宽 580-190=390mm（1）计算天沟板均布线荷载标准值（仅为外加均布线荷载）1）永久荷载标准值防水层（按天沟板净宽的

7、2.5倍计算）2.5M0.15M0.39=0.15kN/m找坡层1.3 0.39 = 0.51kN/m沟内积水（按0.23m积水深度计算）10M 0.23父0.39 = 0.90kN/m2）屋面均布可变荷载标准值0.5x0.58=0.29kN/m（2）计算荷载效应最不利基本组合设计值（仅考虑外加荷载）q =1.35 （0.15 0.51 0.90） 1.4 0.7 0.29 = 2.39kN/m由图集04G410-21.5m*6m预应力混凝土屋面板（钢筋混凝土部分） 第6页第6.1.3.3条选用表中查知，选用TGB58其允许外加均布线荷载基本 组合设计值q】=3.00kN/m 2.39kN/m

8、 ,可以满足要求。2.1.4嵌板嵌板（用于与天沟板相邻处：为简化计算，仍以 2.1.1计算的外加荷载基本组合设计值确定嵌板型号。由图集04G410-1第6页第6.2.2条选用表中查知，选用预应力钢筋为冷拉HRB335的Y-KWB-2II的嵌板，其允许外加均布荷载基本组合设计值8 =3.37kN/m22.16kN/m2 ,可以满足要求。图集05G512钢天窗架根据建筑专业提供的设计过程作业图，钢天窗架跨度为6m,窗扇高度为2M0.9=1.8m,无挡风板，钢天窗架檐口高度为18.0m。计算天窗架风荷载标准值Wk基本风压W。=0.5kN/m2 ,风振系数Pz=1.0地面粗糙度类别B风荷载体型系数：无

9、挡风板时 s=0.6风压高度变化系数（按地面粗糙度类别B,天窗要扣高度18.25m确定）也= 1.21 ,故风荷载标准值 Wk =BzszWo =1.0 0.6 1.21 0.5 = 0.36kN/m2确定钢天窗架型号由图集05G512-1表6中查知， Wk =0.36kN/m2 0.35=10.6kN.m吊车梁及吊车轨道联结自重荷载简图如图所示（忽略施工程序影响）因此永久荷载标准值的荷载简图如图所示o860039004.1.2可变荷载标准值(1)屋面可变荷载标准值 TOC o 1-5 h z 边柱柱顶截面由屋架传来的屋面可变荷载P:P =21 6 竺=31.5kN2此荷载对边柱柱顶截面重心的

10、偏心弯矩MM =31.5 0.05 = 1.6kN m中柱柱顶截面由屋架传来的屋面可变荷载P:P =21 6 0.5 =63kN此荷载对中柱柱顶截面重心的偏心弯矩MM=0因此屋面可变荷载标准值作用下的排架荷载简图如图所示(2)吊车荷载标准值1)根据该车间的吊车型号，查阅本图集附录一，摘录其技术资料如下(见表)：吊车技术资料吊车最大吊车轮最大轮最小轮小车重吊车总额定起宽度距 W(mm压 Pmax(kN )压Pmin3)县重 量重 量B (mmG1(kg)G2(t)Q(t)520435509341.82.22419.052) Dmax：采用影响线方法确定，如图所示Pmax Pmax Pmax Pm

11、axMJL800,3550 收双。 245Q6000 1口 ：i F IT =41.8=94.8kNDmax、Dmin的作用位置简图见图3)排架柱上作用的同一跨内由两台吊车同时刹车时所产生的最大横向水平荷载标准值产生的H (见图)每台吊车每个车轮刹车时的最大横向水平荷载标准值T:T=0.1(Q+Gjg/4=0.1 X (5+2.224 ) X9.81/4=1.78kN两台吊车最大横向水平荷载标准值 H采定Dmax相同的影响线方法确定)：用与确H=T(6000+2450+4350+800 ) /6000=2.267 X1.78=4.036kN(3)风荷载标准值1)柱顶以上屋盖所受风力(风向右吹)

12、ulnQJc屋盖各受风面积上的水平风力Vi = A PjzFxiWo屋盖各受风面积A(m2 )=6兀(其中hi为迎风面高度，单位为R)表屋盖各受风面积A的数值受风面积编号A1、A4a2、a7A8、AI3A AA9、A|2A、A5Ao、An迎风面高度hi (m )2.051.252.650.3受风面积Aj (m2 )12.37.115.91.8表各受风面积顶部高度处的风压高度变化系数乜受风面积编号A1、A14a2、a7A8、A13A3、AA9、A12A4、A5Ao、An风压计算位置处离室外地面局度（m）14.215.4518.1018.401.121.141.211.22屋盖各受风面积的风振系数

13、Pzi =1 ,基本风压Wo =0.5kN/m受风面积风何载体Vi =APzHi%w。方编号型系数人向Ai0.812.3x1x0.8x1.12x0.5 =5.51TA2-0.2 7.1x1x0.2x1.15x0.5= 0.82一A30.615.9父1父0.6父1.21父0.5 = 5.77TA4-0.7-1.80 x1x0.7x1.22x0.5 = -0.77.A-0.7-1.80 x1x0.7x1.22x0.5 = -0.77TA-0.6-15.9x1x0.6x1.22 x 0.5 = -5.77TA7-0.5-7.110.51.150.5= -2.04.A-0.5 7.1x1x0.5x1.

14、15x0.5= 2.04TA90.615.91x0.6x1.21x0.5 = 5.77TA。-0.6-1.80父1 父 0.61.220.5 = -0.66一Ai-0.6-1.80X1X 0.61.22x0.5 = -0.66TA12-0.5-15.9x1x0.5x1.21x0.5=-4.81TA3-0.4-7.1父1父0.4父1.15M 0.5= -1.63TA14-0.4-12.31X0.4X1.12X0.5= -2.76T作用在柱顶处的屋盖所受风力V = Z Vi =30.87kN（T ）2）柱顶以下排架柱上所受风力：风向右吹（左风）时，为简化计算，自 基础顶面至柱顶截面高度范围内按墙面

15、传来的均布风荷载计算（见 图）。巴按距室外地面12.15m高度处计算。q1 =6Px%1tWo =6MlM0.8xl.05M0.5 = 2.52kN/m（压力 p ）q2 =6Pxs2zWo = 6 Mix 0.4x1.05 m 0.5= 1.26kN/m（压力 卜？）因此风向右吹（左风）时考虑屋盖风荷载及墙面风荷载的排架柱所受风荷载标准值如图所示。同理，风向左吹（右风）时考虑屋盖风荷载及墙面风荷载的排架柱所受风荷载标准值如图所示rsi31（4）附加永久荷载标准值（仅用于计算地震作用）1）作用于柱顶处的外纵情自重标准值P =0.5父外纵墙自重 =0.5父 6M14.0-3父（4.8+3.9 W

16、0.28M19 = 153.2kN2）作用于牛腿顶面的吊车桥架自重标准值：吊车桥架自重标准值二186kN/每台吊车作用在边柱上的吊车桥架自重标准值（考虑两台吊车）：P2=186kN作用在中柱上的吊车桥架自重标准值（考虑每跨两台吊车）:P3 =186 2 =372kN（过程省略）附加永久荷载标准值的计算简图采用PKP册的PK程序进行排架计算检查输入各项数据后，便可进行运算，先摘录其配筋计算结果（配筋包络 图）如下:配筋包络图（对称配筋）中数据位排架方向没变配筋量mm2 ,见图6.2.实配边柱上柱 4根2级直径18mm As =1018mm2 845mm2边柱下柱5根2级直径22mm As = 1

17、900mm2 1866mm2中柱上柱4根2级直径18mm As =1018mm2 839mm2中柱下柱6根2级直径22mm A s = 2280mm2 1924mm2柱配筋确定后，尚应对吊装时的强度和裂缝宽度进行验算，本示例未 附此项内容。5主要构件布置图及详图。第三章排架柱高与截面计算排架柱高计算由吊车资料表可查得：k 1876mm轨顶垫块高为200mm牛腿顶面标高 =轨顶标高-吊车梁-轨顶垫块高= 9.000 -1.200-0.200=7.600m(取 7.800m)柱顶标高=牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高+H+0.3=7.800+1.200+0.200+1.876+0.3=11.37

18、6m (取 12.00000m)上柱高 =柱顶标高-牛腿顶面标高= 12.000-7.800=4.200m全柱高H =柱顶标高-基顶标高= 12.000-(-0.500) = 12.500m下柱高Hl =全柱高一上柱高= 12.500-4.200= 8.300m实际轨顶标高=牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高=9.200m则(9.2m 9.0m)+9.0m= 0.022 Hu/12 =717mm取柱截面尺寸为：上柱：(bxh) =400X400下柱：I(b f xhxbxhf) =400X800X 100X 150 (如图 3-1 )800150 ,2525 150r 550图3-1下柱截面图

19、第四章 排架柱上的荷载计算屋盖自重计算Gi =1.2X（gik+g2k+g3k）巾距 x厂房度 +1.2 xg4k X0.52=1.2 x （ 1.70+1.30+0.10 ） X 6 x 15/2+1.2 x 60.5 x 0.5=203.7KN（作用在柱顶）e1 =h上/2-150 =400/2-150 =50mm（与上柱中心线的偏心距）柱自重计算上柱：G2=15.6kN （作用于上柱中心线）下柱：G4 =40.31kN（作用于下柱中心线）吊车、吊车梁及轨道自重计算G3=1.2-g5k+g6k X距）= 1.2 x（40.8+0.8父6） =54.72N（作用于牛腿顶）e3 =750 -h

20、T/2 =750-800/2 = 350mm （与下柱中心线偏心距 ）屋面活荷载计算Q1 =1.4父1父厂房跨度/2xB= 63kN（作用位置同Gi）吊车荷载计算竖向荷载：pmax.k =115kN, Pmin.k =20kN, K=4050mmB=5840mm,Qk = 100kN, gk=34.61kN。根据B与K,由影响线（见图4-1 ）405017904050可以求得yi = 0.027y2 = 0.702y3 =1.00,y4 =0.176由上求得Dmax = 0.9 的 Pmax.k yi= 0.9 1.4 115 1.905= 276.04kN(作用同 G3)Dmin =0.9n

21、Pmin.k#i= 0.9 1.4 20 1.905= 48.01kN(作用同 G3)吊车水平荷载为Tk -(Qk gk) -0j12(100 34.61) =4.038kN44则Tmax =1.4区次=10.77kN（作用于吊车梁顶面 一）风荷载计算基本风压：o=0.3kN/m2风压高度变化系数。按B类地区考虑，根据柱顶标高12.15m,查看荷载规 范用内插法得”=1.060檐口标高14.25m,用内插法得=1.119,则：q1 =1.4m %H30B =1.4x0.8x1.060 x0.3x6 = 2.14kN /mq2 =1.4父必旧 向B =1.4父0.5M1.060父0.3M6=1.

22、34kN/m 柱顶风荷载集中力设计值：Fw =1.43.8+0.5 北/% -(0.6-0.5) MzgBh2 = (1.82h1 -0.14h2)%30B二 (1.82 2.1-0.14 1.2) 1.119 0.3 6= 7.36kN第五章内力计算Gx作用内力计算Gi作用(排架无侧移)M11 =Ge =237.18 0.05=11.86kN mM12 =G1e2 =237.18 0.2 =47.44kN m由 n=L=0.1207,入=比=乂=0.336 ,贝 U ：IlH 12.53 1-入 2(1-1)Ci = - = 2.1323 12 1人3(-1)n故M11作用下不动钱承的柱顶反

23、力为M11 o 4 q 11.86R11 = -C1= 一2.13 x= -2.02 kN (一)H12.5同时有C2 = 3 -12-=1.0432 1-1)n故在M12作用下不动钱承的柱顶反力为=-3.96kN (7)- c M12- c 47.4412.5R127 =-1.043 -故在M11和M12共同作用下(即在G作用下)不动钱支承的柱顶反力为R1 =R11 +R12 =5.98kN (7)相应的计算简图及内力图如图5-1所示5.日工的作用，4coM 图 +ri=E_i CczNffl 4-G2)相应的计算简图及内力图如图5-4所示。图5-4 D 3作用计算简图及内力计算(a) D

24、max 的作用；(b)M 图(kN m); (c)N 图(kN)Dmin作用于A柱时，由于结构对称，故只需 A柱与B柱的内力对换，并注 意内力变号即可。5.4吊车水平荷载作用内力计算当Tmax向左时，A B柱的柱顶剪力按推导公式计算：Y= 0.667 H N，用内插法求得 05=0.55 有 Tmax = 10.77kN ,=0.85 则VtA=Vtb=-(1 n) C5 Tmax = - 0.89 kN( 一)相应的计算简图及内力图如图5-5所示。图5-5 T max的作用计算简图及内力图(a) Tmax的作用；(b)M 图(kN m); (c)V 图(kN)当Tmax向右时，仅荷载方向相反

25、，故弯矩值仍可利用上述计算结果，但弯 矩图的方向与之相反。5.5风荷载作用风从左向右吹时，先求柱顶反力系数 Gi为-1一 二0.321JJ TOC o 1-5 h z 1+入411Cn = 3n = 383 181 +入 1n411 - 0.3360.1207对于单跨排架，A、B柱顶剪力分别为Va = 0.5F w-CnH(q1-q2)= 0.5 X 7.36-0.307 X 12.5 X (2.14-1.34)= 2.15 kN(7)Vb = 0.5F w+GiH31 0.33610.1207q?)= 0.5 X 7.36+0.336 乂 12.5 X (2.14-1.34)= 5.22 k

26、N(7)相应的计算简图及内力图如图5-6所示。图5-6 风荷载作用计算简图及内力图(a)风荷载的作用；(b)M图(kN - n)风从右向左吹时，仅荷载方向相反，故弯矩值仍可利用上述计算结果, 但弯矩图的方向与之相反。5.6最不利荷载组合。由于本例结构对称，故只需对 A柱(或B柱)进行最不利内力组合，其 步骤如下：(1)确定需要单独考虑的荷载项目。本工程为不考虑地震作用的单跨排 架，共有8种需要单独考虑的荷载项目，由于小车无论向右或向左运行中刹 车时，A、B柱在Tmax作用下，其内力大小相等而符号相反，在组合时可列为 一项。因此，单独考虑的荷载项目共有 7项。(2)将各种荷载作用下设计控制截面(

27、II、II II、III III )的内 力M N (III III截面还有剪力V)填入组合表5-1 。填表时要注意有关内 力符号的规定。(3)根据最不利又最可能的原则，确定每一内力组的组合项目，并算出 相应的组合值。计算中，当风荷载与活荷载(包括吊车荷载)同时考虑时， 除恒荷载外，其余荷载作用下的内力均应乘以0.85的组合系数。排架柱全部内力组合计算结果列入表 5-1。号.且荷 嚼 !载屋面通何载吊车荷载风何载内力组合内G.G2G.G4QDmax A A 柱Dhin在A 柱Tmax左风右风Nmax 及M VNmin 及M V|M|maxN V项 目组 八 屑项 目组 八 屑项 目组 八 屑M

28、II(kN m)12.883.49-21.97-1 7.7 711.3427.9-33.740X+951.33740.78+0 951.33 ,7N(k219.3 16300000土 )2 6.017+2 9.31x (13 + +1)r27 6.01N)MAII II(kN m)-18.5 4-9.11469.850.9811.3427.9-33.7 4+0.971.44-52.281+0 9X(2 +79.64)N(kN)274.0263276. 0448.1000+也)59. 1675274. 02+ 渗)522.47M(k30.3323.6 531.24-36.0 793.34194.

29、1-169. 9338.43-155 .04338.43N m)+0.9 x装 +)+0 9 x(3 + ).IIIIIIN(kN)314.3 363276.0448.10006 9.471 +357.62)619.476V(kN)5.951.58-5.23-4.23-9.8828.9-21.9 735.1 110.7 93.76表5-1排架柱内力组合表第六章排架柱设计柱截面配筋计算最不利内力组的选用：由于截面33的弯矩和轴向力设计值均比截面 2 一2的大，故下柱配筋由截面33的最不利内力组确定，而上柱配筋由截面 1 1的最不利内力组确定。II 截面配筋：|Mmax组合(与Nmin组合相同)M

30、=51.37kN mN=276.01 kNh0=h- as=400-40=360mmLo=2H=2X3900=7800mm2A=400 x400=160000mm纵向受力钢筋采用 HRB335级(fy =300N/mm2, E5_ 52b = 0.55,Es =2 M0 N/mm )ea=max(h/30,20)=20 mme= M/N=186mmei= e+ ea =206 mm(1=0.5f cA/N=0.5 X 14.3 X 160000/319740=3.5781 取( 1 = 1.0 (2=1.15-0.01 XL0/h= 1.15-0.01 x7800 =0.94400n = 1+

31、1(匕)2 =1+1Z800)2 M 0.955=1.5171400且 h1400 X228.1400h0360319740= 0,155 S b（大偏心受压）e= t ei +h/2- as=473mma1fcbh0 1.0 M4.3 X400 X360X= h0 =360X0.155=48 mmh0 b=360X 0.55=198 mm2as=80mm经比较：X h0Eb且X1 取( 1=1( 2= =1.15-0.01 X L0/h= 1.15-0.01 x7800 =0.94400T=1 +11400ei=1.517 hh0e= y ei+h/2- as =1.940 X 99.3+4

32、00/2-40=354.07 mm370140a1fcbh0 1.0 M4.3 必00 X360= 0.180 S b（大偏心受压）X= h0E =360X0.180=48 mm hE b=360X 0.55=198 mm 2as=80mm经比较X ho E b且X1 取( 1=11 取(2=1900T=1 +11400ei(匕)2 =1.102 hh0e=i ei+h/2- a s =1.102 x 573+800/2-40=991 mm883600a1fcbh0 1.0 XI4.3 M00 沟60= 0.180S b（大偏心受压）X= h0E =860X0.180=108 mm h0 S

33、b=860X 0.55=473 mm2as=80mmhf =150mm经比较，hf X 860= 0.203S b(大偏心受压)X= h0 =760X0.203=108 mmh0 S b=860X 0.55=473 mm2as=80mmhf =150mm经比较，hf X 玲E b ,应重新计算 X N aJc(bf b)hf966340 1.0M4.3N400 100) M50X = 225.76mm1.0 M4.3M00ai fcbNe (bf b% h hf+bxh。2二hT)T=1 +11400eiMy =1.001 hhOe=i ei+h/2-a s=1.063 乂 886.1+900

34、/2-40=1102 mm414770a1fcbh01.0 M4,3 X400 沟60= 0,084 S b（大偏心受压）X= h0 s =860 x 0.0.084=55 mmh0 S b=860X 0.55=473 mm2as=80mmhf =150mm经比较X h0Wb且X225,76 X860 2256 2300 (860 40)22 下公式计算。es= t ei-h/2+ a s =1.063 X 886.1-400/2+40=781.92 mmAs=Nes/f y(h-2a s)=414770 x 781.92/300 x(900-80) =1318.14 mm2Amin=0.2%

35、X A=0.2%X 187500=375mm2比较以上计算结果，排架柱配筋为：(单侧) 上柱：216 (402mm2) 配筋率:0.39% 下柱：416 (804mm2) 配筋率:0.82%6.2柱在排架平面外承载力验算取I I、HI出截面中的Nmax进行验算查表(有柱间支撑，垂直房屋排架柱，有吊车房屋柱)得计算高度： 上柱:L 0=1.25Hu=1.25 X 3900=4875mm 下柱:Lo=0.8Hl=0.8 X8600=6880mm1.1I 截面：Nmax=370.14kNL0/b=4875/400=12.19查表得 =0.954N=0.9 0 (fcA+2fyAs) =0.9 x0.

36、954 x ( 14.3 x 160000+2X 300X628)=2288.0 kNNmax满足要求2.m截面Nmax=933.03 kNL0/b=6880/400=17.2查表得 =0.842N=0.9 0 (fcA+2fyAs) =0.9 x0.842 x ( 14.3 x 187500+2X 300X 1533) =2728.88 kNN max满足要求6. 3斜截面抗剪和裂缝宽度验算斜截面抗剪验算按Min、Vnax组合计算V=1.2X +0.9 X 1.4 X ( +)= 1.2 X9.21+0.9 X1.4 X (1.54+16.34 ) =33.58 kNN=1.2X+0.9 X

37、 1.4 X ( +)= 1.2 X 304.14+0.9 X 1.4 X (50.40+0) =428.47 kN 由于风荷载(均布荷载)在水平力中的比例为39.47/ (39.47+9.21 + 1.54 ) =78.59%因此可以简化认为该柱承受均布荷载，则根据取入=a/h0；当入V =33.58kN入+11.5+1满足要求.可以按构造配箍筋检 200。6.3.2裂缝宽度计算按e0/h00.55的偏心构件可不验算裂缝宽度，比较后，mm截面的Nmin组合的最大，故按此组合来验算。由内力组合表可知，验算裂缝宽度的最不利内力的标准值 M=57.11/1.2+297.97/1.4=260.43

38、kN m2=414.77/1.2=345.64 kNek=M/Nk=260.43/345.64=0.753 mp ct=A/Act = 1533/0.5 X 100X900+(400-100) X150=0.0171刀 k=1+1/(4000e ok/h o) x (Lo/h) 2=1+1/(4000 x 753/860) x(8600/900) 2=1.026ek=Y keok+h/2-a s=1.026 x 753+900/2-40=1182.58 mm则纵向受力钢筋As合力至受压区合力作用点间的距离为Z= 0.87-0.12(1-丫)(ho/ek)2ho=0.87-0.12 X 1-(4

39、00-100) X 150/(100 X 860) X (860/1182) 2 X 860=723mm纵向受拉钢筋As的应力(Ts=N(ek-Z)/(A sZ)=345640 X (1182.58-723)/(1809 X723)=121.45N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数少 =1.1-0.65f tk/( p ct (T s)=1.1-0.65X 2.01/(0.0171 X121.45)=0.371故最大裂缝开展宽度: (2.7c+0.11 % / p ct) 丫41 B12145,371 x55 x (2.7 x 30+0.11x 20/0.0201) x0.7=0.070

40、mmFvk =330.76 kN 所以截面尺寸满足要求。牛腿配筋：由于吊车垂直荷载作用下柱截面内，故该牛腿可按构造要求配筋:作用在牛腿上的荷载有 Daxs G、TmaxFvk = Dmax + G = 501.17 + 54.72 = 555.89 kNFh= Tmax = 16.80 kNFhk= Tmax =16.80/1.4 =12.0 kN h0=300+300-40=560mm竖向力作用点位于下柱截面以内(150mm)2 mma=-150mm0.3h=0.3 X560=168mnM a=168mmAs= Fa+1.2 fh =7270.85fyhfyp =A/bh 0=722/(40

41、0 X 560)=0.32%0.2%0.32%0.6%选 318(736mm因为a=-150mmAs/2 = 763/2 = 381.5 mm2 (符合要3局部承压强度验算：0.75f CA= 0.75 X 14.3 X400X 500 = 2415 kN Fvk =524.42 kN所以满足要求。6.5柱的吊装验算吊装方案： TOC o 1-5 h z 采用一点翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交接处，动力系数取1.5。荷载计算：上柱自重:g 1 = 1.2 X 1.5 X 25X0.4 X 0.5 = 9.0 kN m12、0.4 (1.450 0.9 - 0.45 )牛腿自重：g 2 = 1.

42、2 x 1.5 x 25 x 、20.924.07 kN m下柱自重:g 3 = 1.2 X 1.5 X 25X0.19 =8.55 kN ,m6.5.3内力计算：M = 1 X9X4.2 2 =79.38 kN ,m2M =1 X9X5.1 2 X (24.07 -9) X0.9 2 = 123.15 kN，m22M = 1 X 8.55 X 7.1 2 12315 = -8.70 kN m82柱的吊装验算简图如图6-2所示图6-2柱吊装验算简图SOO里卷I3-3李V jjL SO口 L3ToCXI nji M4-4排架柱的模板B筋图第七章基础设计7.1荷载计算由柱子传至基顶的荷载。由排架柱内力组合表可得设计值如下：第一组： Mmax =338.43kN，mN =619.47kNV = 19.78kN第二组： M min =-155.04kN *m N =357.62kNV =-17.63kN第三组：Nmax =619.47kNM =338.43kN *mV =79.88kN由基础梁传至基顶的荷载：墙 重（含 两 面刷 灰）1.2 113.86 0.5-0.45 6-4 1.8 1.8 10.24 18 =362.36kN基础梁:窗重（钢框玻璃窗）：1.2x（4M4.8 + 4M1.8）M0.4 = 12.67kN1