满堂脚手架支撑施工方案xin1

1、 PAGE PAGE 28脚手架支撑体系施工方案编制：日期： 年 月 日审核：日期： 年 月 日审批：日期： 年 月 日编制单位：目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc521426921 一、工程概况 PAGEREF _Toc521426921 h 3 HYPERLINK l _Toc521426922 二、编制依据 PAGEREF _Toc521426922 h 3 HYPERLINK l _Toc521426923 2.1 规范、标准 PAGEREF _Toc521426923 h 3 HYPERLINK l _Toc521426924 2.2 施工文件

2、PAGEREF _Toc521426924 h 4 HYPERLINK l _Toc521426925 三、施工准备 PAGEREF _Toc521426925 h 4 HYPERLINK l _Toc521426926 3.1 材料准备 PAGEREF _Toc521426926 h 4 HYPERLINK l _Toc521426927 3.2 技术准备 PAGEREF _Toc521426927 h 5 HYPERLINK l _Toc521426928 3.3 构配件要求 PAGEREF _Toc521426928 h 6 HYPERLINK l _Toc521426929 3.4 人

3、员准备 PAGEREF _Toc521426929 h 7 HYPERLINK l _Toc521426930 四、设计要求 PAGEREF _Toc521426930 h 7 HYPERLINK l _Toc521426931 五、满堂脚手架的使用 PAGEREF _Toc521426931 h 9 HYPERLINK l _Toc521426932 5.1 满堂脚手架的检查与验收 PAGEREF _Toc521426932 h 9 HYPERLINK l _Toc521426933 5.2 满堂脚手架使用要求 PAGEREF _Toc521426933 h 10 HYPERLINK l _

4、Toc521426934 5.3 满堂脚手架的拆除 PAGEREF _Toc521426934 h 11 HYPERLINK l _Toc521426935 六、施工现场支撑模板立面图 PAGEREF _Toc521426935 h 12 HYPERLINK l _Toc521426936 七、板高支撑架计算书 PAGEREF _Toc521426936 h 12 HYPERLINK l _Toc521426937 7.1 参数信息 PAGEREF _Toc521426937 h 12 HYPERLINK l _Toc521426938 7.2 模板支撑方木的计算 PAGEREF _Toc52

5、1426938 h 13 HYPERLINK l _Toc521426939 7.3 木方支撑钢管计算 PAGEREF _Toc521426939 h 15 HYPERLINK l _Toc521426940 7.4 扣件抗滑移的计算 PAGEREF _Toc521426940 h 16 HYPERLINK l _Toc521426941 7.5 模板支架荷载标准值(轴力) PAGEREF _Toc521426941 h 17 HYPERLINK l _Toc521426942 7.6 立杆的稳定性计算 PAGEREF _Toc521426942 h 17 HYPERLINK l _Toc52

6、1426943 八、梁支撑架计算书 PAGEREF _Toc521426943 h 19 HYPERLINK l _Toc521426944 8.1参数信息 PAGEREF _Toc521426944 h 19 HYPERLINK l _Toc521426945 8.2梁底支撑钢管的计算 PAGEREF _Toc521426945 h 21 HYPERLINK l _Toc521426946 8.3 梁底纵向钢管计算 PAGEREF _Toc521426946 h 22 HYPERLINK l _Toc521426947 8.4 扣件抗滑移的计算 PAGEREF _Toc521426947 h

7、 22 HYPERLINK l _Toc521426948 8.5 立杆的稳定性计算 PAGEREF _Toc521426948 h 23 HYPERLINK l _Toc521426949 九、技术措施 PAGEREF _Toc521426949 h 25 HYPERLINK l _Toc521426950 9.1 模板支架的构造要求 PAGEREF _Toc521426950 h 25 HYPERLINK l _Toc521426951 9.2 立杆步距的设计 PAGEREF _Toc521426951 h 25 HYPERLINK l _Toc521426952 9.3 整体性构造层的设

8、计 PAGEREF _Toc521426952 h 25 HYPERLINK l _Toc521426953 9.4 剪刀撑的设计 PAGEREF _Toc521426953 h 26 HYPERLINK l _Toc521426954 9.5 顶部支撑点的设计 PAGEREF _Toc521426954 h 26 HYPERLINK l _Toc521426955 9.6 支撑架搭设的要求 PAGEREF _Toc521426955 h 26 HYPERLINK l _Toc521426956 9.7 施工使用的要求 PAGEREF _Toc521426956 h 26 HYPERLINK

9、l _Toc521426957 9.8 施工图 PAGEREF _Toc521426957 h 27一、工程概况总用地面积94982，总建筑面积为156153.62 。整个工程主要由44栋地上建筑、1个地下车库（含设备用房）和1座小型垃圾转运站组成；其中2630号楼（A型）为8层居建，14、32、33号楼（B型）为8层居建，10、11、31号楼（B型）为7层居建，57、12、13、2225、3436号楼（C型）为7+1层居建，8、9、1421号楼（D型）为4层居建，S1S4号楼为12层沿街商业公建；M1入口门厅、M2门岗、M3门岗、L1小型垃圾转运站和L2楼梯均为单层公建。二、编制依据2.1

10、规范、标准序号文件名称编号1危险性较大的分部分项工程工程安全管理办法建质200987号文2建筑工程安全生产管理条例国务院令第393号3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20014建筑结构荷载规范GB50009-20015混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-916建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20112.2 施工文件序号文件类别文件名称1建筑施工图26#楼、27-30#楼、住宅B、C、D型建施及中铁S1-S4商业建施2结构施工图A（无障碍）、A、B（B7型、B8型）、C、D型结构施工图及S1-4商业3进场策划中铁山水逸城A71-1项目策划书4施工组织设计中

11、铁山水逸城A71-1项目施工组织设计三、施工准备3.1 材料准备本工程采用12mm厚的木模板组拼，支模支撑采用扣件式A48.33.6mm钢管搭设满堂脚手架支撑体系，用十字扣件固定梁底钢管，以保证梁底不移位。主龙骨采用A48.33.6mm规格的钢管，次龙骨选用8040mm双面刨光方木，模板接头处采用8040mm的方木。可调托撑螺杆外径为32mm，螺杆长度为530mm，螺母厚度为30mm，支托板厚为5mm。提前安排工人浇筑场地垫层，浇筑前清理场地上的杂物，找好排水坡度，平整搭设场地。3.2 技术准备脚手架搭设前，项目部应组织施工人员进行专项技术交底，并按规范的规定和脚手架专项施工方案的要求对钢管、

12、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，不合格产品不得使用。经检验合格的构配件应按品种、规格进行分类堆码，堆放要整齐、平稳，堆放场地内不得有积水。脚手架构配件允许偏差序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸游标卡尺外径48.3mm-0.5壁厚3.6mm-0.52钢管两端面切斜偏差1.70塞尺/拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲（符合下列规定）各种杆件钢管的端部弯曲（l1.5m）5钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m124ml6.5m20水平杆、斜杆的钢管弯曲（l6.5m）303.3 构配件要求1、满堂脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送

13、用焊接钢管（GB/T3091）中规定的Q235 普通钢管；钢管的质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中有关Q235级钢的规定。脚手架钢管宜采用A48.33.6 mm规格的钢管，每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。2、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。使用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用，即扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时，不得发生破坏。3、可调托撑螺杆外径不得小于30mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹（GB/T 5796.2-2005、GB/T 5796.3-2005）

14、的规定。螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5。4、安全网应选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的密目网并应符合现行国家标准安全网（GB 5725-2009）规定；立网采用L1.8m6m 的绿色密目安全网，在100cm面积上不少于2000 目。水平兜网必须使用满足国家现行标准安全网（GB 5725-2009）中的相关要求。平网采用P36m 的锦纶编织安全网，网眼直径不大于10cm。3.4 人员准备1、本满堂脚手架作业需专业

15、架子工15人，同时配备专职安全负责人1人；各工种施工人员均需持证上岗。2、所有施工人员进入施工现场必须戴安全帽，登高作业人员必须配戴安全带，穿防滑软底胶鞋。四、设计要求4.1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。4.2 满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应在架体周边及内部纵向每5m8m，应由底至顶设置竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合规范规定。4.3 计算立杆段的轴向力设计值N ，应按下列公式计算：N =1.2_N Gk + 1.4_N Qk (5.4.4-1)式中：_N Gk 永久荷载对立杆产生的轴向力标准

16、值总和（kN）；_NQk可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN）。4.4 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：1、当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层与顶层立杆段；2、当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；3、当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的。4.5 满堂脚手架结构设计如下表：满堂脚手架结构设计尺寸序号步距（m）立杆间距（m）支架最大高宽比下列施工荷载时最大允许高度（m）2kN/m3kN/m11.71.81.21.2217921.01.023

17、02430.90.92363641.51.31.3218951.21.22231661.01.02363170.90.92363681.21.31.32201391.21.222419101.01.023632110.90.923636120.91.01.023633130.90.923636施工均布活荷载标准值类别标准值（kN/m）装修脚手架2结构脚手架3五、满堂脚手架的使用5.1 满堂脚手架的检查与验收5.1.1 满堂脚手架搭设完成之后，需经项目部有关部门验收合格后，方可使用。5.1.2进行脚手架检查、验收时应根据下列规定：1、杆件的设置和连接，支撑等构造是否符合要求。2、扣具、扣件是否松

18、动。3、是否超载。4、搭设的技术要求、允许偏差与验收方法序号项目技术要求允许偏差（mm）检查方法1立杆垂直度最后验收垂直度-100吊线和卷尺2间距步距-20卷尺纵距50横距203纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平尺同跨内两根杆的高差-104横向水平杆外伸长度偏差-50卷尺5扣件安装主节点处各扣件相互距离150mm-卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件高差500mm-卷尺立杆上对接扣件至主节点 距离350mm-卷尺纵向水平杆上对接扣件至主节点距离500mm-卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm-扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面倾角4560-量角器5.2 满堂脚手架使用要求5.2.1 作业层上每平方米的架面上

19、实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过2.0kN/，并派专人负责检查。严禁在作业面堆放大量施工材料。5.2.2 架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作的人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑或退行。5.2.3 作业人员在架上的最大作业高度以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5.2.4 在作业中禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连柱件，确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。5.2.5 工人在架上作业中，注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹

20、和坐在栏杆上等不安全处休息。5.2.6 在每日收工前清理架面，将架面上材料、物品堆放整齐，垃圾清运出去；在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。5.2.7 脚手架拆除前严禁有随意拆除杆件和配件。5.3 满堂脚手架的拆除5.3.1拆除前的准备工作1、全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否满足构造要求。2、对工人进行拆除安全技术交底，佩戴安全带、防滑鞋、手套等保护用具。3、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。5.3.2 满堂脚手架拆除作业1、拆除作业按搭设作业的相反程序进行，应由上而下逐步拆除，严禁上下同时作业。2、拆除作业时，必须设置警戒区，严禁下方有人进入。拆除作业人员必须站在平稳

21、牢固可靠的地方。保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。3、各构配件严禁抛掷至楼板。六、施工现场支撑模板立面图满堂架搭设大样图七、板高支撑架计算书7.1 参数信息1、脚手架参数 横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：0.90；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；满堂架搭设高度(m)：0.57.5；采用的钢管(mm)：A48.33.6；扣件连接方式：双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：方木支撑；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m)：24.000；楼板浇筑厚度(m)：0.120；倾倒混凝土荷载标准值

22、(kN/m)：2.000；施工均布荷载标准值(kN/m)：1.000；3、木方参数木方弹性模量E(N/mm)：9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm)：1.300；木方的间隔距离(mm)：20.000；木方的截面宽度(mm)：100.00；木方的截面高度(mm)：40.00；楼板及梁的支撑楼板支撑架荷载计算单元7.2 模板支撑方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.0004.0004.000/6 = 26.67 cm； I=10.0004.0004.0004.000

23、/12 = 53.33cm4；方木楞计算简图1、荷载计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 24.0000.2000.1200=0.576 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.200 = 0.07 kN/m ；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.9000.200 = 0.54 kN；2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.576 + 0.07) = 0.775 kN/m；集中荷载 p = 1.40.54=0.756kN；最大弯距

24、M = Pl/4+ql2/8 =0.7750.900/4+0.7560.900/8 =0.2595 kNm；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.775/2 +0.7560.900/2 = 0.5145 kN ；截面应力 = M / w = 0.2595106/26.67103 = 10.62 N/mm；方木的计算强度为 10.6213.0 N/mm，满足要求!3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.9000.775/2+0.756/2 =0.5523 kN；截面抗剪强度计算值 T=3

25、552.3/(240.000100.000)=0.3313 N/mm；截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm；方木的抗剪强度为0.33131.300 N/mm，满足要求!4、挠度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.576+0.07=0.646 kN/m；集中荷载 p = 0.756 kN；最大变形 V= 50.646900.0004/(3849500.0005333333.33) + 0.756900.0003 /( 489500.0005333333.33) = 0.403 mm；方木的最大挠度 0.

26、403 小于 900.000/250，满足要求!7.3 木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.5760.900 + 0.07 =0.5803 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(kNm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.943 kNm ；最大变形 Vmax = 2.412 mm ；最大支座力 Qmax = 10.192 kN ；截面应力 = 0.943106/5080.000=185.715 N/mm ；支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm，满足要求!支

27、撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm，满足要求!7.4 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.192 kN； R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 7.5 模板支架荷载标准值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。7.5.1 静荷载标准值包括以下内容：1、脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1296.000 = 0.775 kN；钢管的自

28、重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。2、模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.0000.900 = 0.315 kN；3、钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 24.0000.12001.0000.900 = 2.592 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1 NG2 NG3 = 3.682 kN；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ = (1.000+2.000)1.0000.900 = 2.700 kN；7.5.2 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG 1.4NQ = 1

29、5.70 kN；7.6 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: 其中 N 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 15.70 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A 立杆净截面面积(cm)：A = 4.89 cm； W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm)：W=5.08 cm； 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm)； f 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm； Lo 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (

30、2)k1 计算长度附加系数，取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3得，u = 1.700；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数A= 0.207 ；钢管立杆受压强度计算值=10271.520/（0.207489.000）=101.474 N/mm；立杆稳定性计算 = 101.474 f = 205.

31、000 N/mm，满足要求！公式(2)的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数A= 0.530 ；钢管立杆受压强度计算值=10271.520/（0.530489.000）=39.632 N/mm；立杆稳定性计算 = 39.632 f = 205.000 N/mm，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；

32、k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ；公式(3)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.007(1.500+0.1002) =2.128 m； Lo/i = 2127.892 / 15.800 = 135.000 ；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371 ；钢管立杆受压强度计算值=10271.520/（0.371489.000）=56.618 N/mm；立杆稳定性计算 = 56.618 f = 205.000 N/mm，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全

33、隐患。 以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全编制。八、梁支撑架计算书8.1参数信息1、脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；脚手架步距(m) ：1.00；脚手架搭设高度(m) ：6.00；梁两侧立柱间距(m) ：1.20；承重架支设：无承重立杆，木方平行梁截面B。2、荷载参数 模板与木块自重(kN/m)：0.350；梁截面宽度B(m) ：0.300；混凝土和钢筋自重(kN/m) ：25.000；梁截面高度D(m) ：0.550；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m)：2.000；施工均布荷载标准值(kN/m)：2.000。3、木方参

34、数木方弹性模量E(N/mm)：10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm)：13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm)：1.300；木方的间隔距离(mm：300.000； 木方的截面宽度(mm) ：80.00；木方的截面高度(mm) ：100.00。4、其他 采用的钢管类型(mm) ：A48.33.6。扣件连接方式：双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.80。梁模板支撑架立面简图8.2梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。8.2.1 荷载的计算钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= 25.0000.3000.5500.300=1.23

35、8 kN；模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.3500.300(20.550+0.300) =0.147 kN；活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.3000.300=0.360 kN；8.2.2 木方楞的传递均布荷载计算 P = (1.2(1.2380.147)+1.40.360)/0.300=7.218 kN/m；8.2.3 支撑钢管的强度计算按照均布荷载作用下的简支梁计算 均布荷载 q = 7.218 kN/m；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q =

36、 0.5qc经过简支梁的计算得到:钢管最大弯矩Mmax=0.1257.2180.3001.200(2-0.300/1.200)=0.568 kNm；截面应力=568417.500/5080.000=111.893 N/mm；水平钢管的计算强度小于205.0 N/mm，满足要求!钢管支座反力 RA = RB=0.57.2180.300=1.083 kN；8.3 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。8.4 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载

37、力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=1.08 kN R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.5 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力N1 =1.083 kN ； 脚手架钢管的自重N2 = 1.20.1496.000=1.072 kN； 楼板的混凝土模板的自重N3=0.720 kN；

38、N =1.083+1.072+0.720=2.875 kN； A- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为

39、1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.300 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.000 = 2.015 m； Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数A= 0.406 ；钢管立杆受压强度计算值=2874.780/(0.406489.000) =14.480 N/mm；立杆稳定性计算 = 14.480 f = 205.00 N/mm，满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.000+0.3002 = 1.600 m； Lo/i = 1600.000 / 15.800 = 101.000 ；公式(2)的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数A= 0.580 ；钢管立杆受压强度计算值=2874.780/(0.580489.000)=10.136 N/mm；立杆稳定性计算 = 10.136 f = 205.00 N/mm满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式