220T锅炉校核热力计算

1、220T锅炉校核热力计算毕业设计说明书（论文）题目220T/锅炉校核热力计算指导者：评阅者：XXXX年XX月XX日毕业设计（论文）摘要本设计密切结合锅炉课程设计指导书（第三版）及设计任务书，以220T/H锅炉校核热力计算为主线，全面系统的阐述了电厂锅炉各部件的结构、尺寸及工作原理和锅炉效率等。主要内容包括：辅助计算、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、低温省煤器、高温空气预热器、低温空气预热器等的热力计算。关键词：锅炉受热面校核误差计算目录TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark4 燃料燃烧计算2 HYPERLINK l bookmark70 炉膛校核热力计算3 H

2、YPERLINK l bookmark148 炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算6 HYPERLINK l bookmark180 屏的结构数据计算表7 HYPERLINK l bookmark201 屏的热力计算8 HYPERLINK l bookmark333 凝渣管结构及计算14 HYPERLINK l bookmark341 高温过热器的计算15 HYPERLINK l bookmark540 低温过热器的热力计算23 HYPERLINK l bookmark654 高温省煤器的热力计算27 HYPERLINK l bookmark768 10高温空气预热器热力计算30 HYPE

3、RLINK l bookmark848 11低温省煤器热力计算34 HYPERLINK l bookmark928 12低温空气预热器热力计算37 HYPERLINK l bookmark1020 13锅炉热力计算误差检查40结论42 HYPERLINK l bookmark1038 参考文献43致谢44燃料燃烧计算1燃烧计算11理论空气量:12理论氮容积:V0=0.0889(C+0.s75S)+0.265H-0.0sssOarararar=0.0889x(5.9018+0.375x0.6)+0.265x4.4-0.0333x9.110013RO2容积:V=1.866R022+0.710011

4、4理论干烟气容积:V0=V0+VGYN2RO215理论水蒸气容积:V0=11.1伫+1.24H2O二5.9018Nms/kgSNV0=0.8-+0.79VoN21001.2=0.8x=+0.79x5.9018=4.6720Nms/kg6飞灰分额:afh=0.92（査表2-4）2锅炉热平衡及燃料消耗量计算ar牯=16x醤+07x需=166Nm3/kg二4.672+1.066二5.738Nms/kgMar100+1.61dV0(d=0.01kg/kg)kk4.413=11.1x+1.24x+1.61x0.01x5100100二0.7446Nms/kg1222222222221锅炉输入热量2排烟温度

5、ePY3排烟焓冷空气温度理论冷空气焓Q=22415kJ/kgrar,net（估取）=125cI=1519.2159kJ/kgPYt=20CLKI0LF6化学未完全燃烧损失7机械未完全燃烧8排烟处过量空气系数9排烟损失=(ct)V。二38.2x5.9018二225.448kJ/kgkq=0.5%(取用)sq4=1.5%(取用)=1.s9(表2-7第二版)I-aI0)/QPYpyLFr=(100-1.5)x(1519.2159-1.39x225.448)/22,q2=3(4apy100-q)4二5.2989%10散热损失11灰渣损失q=0.5%5q=Q/Q66(取用)*100=竺5822415x1

6、00=0.0048%111111111111111111111212锅炉总损失二5.2989+0.5+1.5+0.5+0.0048二7.8Eq=q+q+q+q+q23456%1213锅炉热效率1214保热系数n=100Eq二92.1963%0.005一1&/5+&)-92.1963+0.005=0.99461215过热蒸汽焓i3941.39kJ/kgGG一（查附录表二中水和水蒸气性质表，高过出口参数P-9.9Mpat=540C）1216给水温度t=215C（给定）GS1217给水焓i一923.79kJ/kg（查附录表二中水和水蒸气性质表，低省入口参数P=11.57Mpat=215C）1218锅

7、炉有效利用热Q=D(i一I)GRGGGS一220 x103x(3941.39-923.79)1219实际燃料消耗量B=100*Q/(nQ)rkg/h1220计算燃料消耗量B=B(1-q/100)j4-6.64x108kJ/h-100 x6.64x108/92.1963x22-32124.18485(15、-32124.18485x1I100丿-31642.3221kg/h2炉膛校核热力计算21炉膛出口过量空气系数-1.2（查表1-5漏风系数和过量空气系数）l22炉膛漏风系数-0.05（查表1-5漏风系数和过量空气系数）3制粉系统漏风系数-0.1（查表1-5漏风系数和过量空气系数）ZF24热风温

8、度t一275C（估取）RF25理论热风焓I0一2175.4477kJ/kg（查温焓表）RF26理论冷风焓I0一225.448kJ/kg（查表2-14）LF2.7空气带入炉膛热量Q=（a”-Aa-Aa）I0+（a+Aa）I0KLLZFRFlZFLF-(1.2-0.05-0.1)x2175.4477+(0.05+0.1)x225.448二2318.0312kj/kg28对于每公斤燃料送入炉膛的热量Q=Q1-（q+q）/（100-q）+QLr364K(二22415x1-0.5+0.0048)100-1.5丿+2318.0372二24618.1632kj/kg29理论燃烧温度e024618.16322

9、4259.639425677.314124259.6394x100+1900=1925.27C(查温焓表)2.10理论燃烧绝对温度T=+273=1925.27+273=2198.27K2.11火焰中心相对温度系数X=h/H+x=0.3040(其中h=4962,H=22176-4092+1762,Ax=0)rl2.12系数M=ABX=0.59-0.3040 x0.5=0.438(A、B取值查表35、3-6)2.22.13炉膛出口烟气温度e”=1130C（估取）14炉膛出口烟气焓I”l=13612.9332kj/kg（查温焓表）15烟气平均热容量V=（LQ-I”）/（e-e”）CLL0L24618

10、.163213612.93321925.271130=13.8384kJ/(kgC)216水冷壁污染系数g=0.45（查表3-4水冷壁灰污系数）SL2.17水冷壁角系数X=0.98（查3-1炉膛结构数据）2.18水冷壁热有效系数=slXsl=045x0.98=0.4412.19屏、炉交界面的污染系数g=0*g=0.98x0.45=0.441（B取0.98）YCSL2.20屏、炉交界面的角系数XYC=1（取用）2.21屏、炉交界面的热有效系数=gX=0.441x1=0.441222燃烧器及门孔的热有效系数=0YC（未敷设水冷壁）R2.23平均热有效系数=（巾F+巾F+F）/F=0.4372（其中

11、F=F+2F卡+f-F各F值查表3-1炉膛结构数据）2.24炉膛有效辐射层厚度S=5488mC+h（查表为-1炉膛结构数据）2.23炉膛内压力P=0.1MPa2.26水蒸气容积份额rH20=0.0994（查烟气特性表）H202.27三原子气体容积份额r=0.2382（查烟气特性表）2.28三原子气体辐射减弱系数K=10.2(0.78+1.6720二-0.1)(1-0.37二)QJ10.2*r*p*S1000二10.2x(厂78+16xO.。994W10.2x0.2382x0.1x5.4660.1丿(10.37x1403)00丿二5.16212.29烟气质量飞灰浓度ur=0.01102.30灰粒

12、平均直径dn=13um（取用）查附录表一筒式磨煤机2.31灰粒辐射减弱系数KH=H=5590055900314032x132二80.676/(m.MPa)232燃料种类修正系数X1=0.5注:对低反应的燃料（无烟煤,半无烟煤,贫煤等）X1=1；对高反应的燃料（烟煤，褐煤，泥煤，页岩,木柴等）X=0.5:233燃烧方法修正系数X=0.1注：对室燃炉X=0.1;对层燃炉X=0.03234煤粉火焰辐射减弱系数k=k*r+K卩+ioXXQHY12=5.1621x0.2382+80.676x0.0110+10 x0.5x0.1=1.2296+0.8874+0.5=2.617/（m.MPa）235火焰黑度

13、a=1e-kps=1e-2.2113x0.1x5.466=0.7014Ha0.701422.36炉膛黑度a=H=L二0.84191a+(1-a)屮0.7014+(10.7014)x0.441HHSL37炉膛出口烟气温度(计算值)T9=0273i3608中0FT3、2/3M(申B卩L0)0.6+1jc2730.6+12198.270.438x3600 x5.67x10-11x0.8419x0.4372x693.56x2198.2733)0.9946x31642.3221x13.8384=1186.87。c注：b=5.67X10-1102*K4)Bj单位:kgh238计算误差A9=0-0”(估)=

14、1186.27-1130=56.87(允许误差土1000C)ll239炉膛出口烟气焓I=14374.748查焓温表，9按计算值2Ll40炉膛有效热辐射放热量Qf=申(QI”)LLL=0.9946x(2241514374.748)=7996.83462.41辐射受热面平均热负荷(3.6xS)LZq=BxQfsjL #242炉膛截面热强度q=Q/(3.6xF)A31642.3221X22415=3827141.2183.6x51.4972BxQ/2.43炉膛容积热强度q=jXV)ZLx224153.6x1052.6=187172.147823、炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算31顶棚管径d

15、=38mm（取用）32节距s=47.5mm（取用）33排数n=158（取用）34顶棚管角系数X=0.98查标准线算图1（即附录图1）335顶棚面积FLD=32.11m2(取用)6蒸汽流通面积f=158x（3.14x0.032)/=0.112m23.7炉膛顶棚热负荷分配不均系数卩=068查标准线算图11（即附录图7）（对H本炉型:x=hH=HoH=2393823938）/0/08炉膛顶棚总辐射吸热量Q=3血qFLDHSLD二3.6x0.68x10411.5266二818400.9636316423221T79968346=10411.52663.6x675.12 # 310炉膛顶棚蒸汽流量311

16、炉膛顶棚蒸汽焓增D=D-LDQD=220 x103-6000=214000JW3AiLD12炉膛顶棚进口蒸汽焓i=LD附录二中水和水蒸气性质表汽ry=818400.9396/-38243D214000-3.8243LD2727.7-2689.22727.7-x98-2708.835200注:蒸汽参数汽包压力对应的干饱和蒸JW9减温水总流量D=6000KJh（先估后校）3313炉膛顶棚出口蒸汽焓i”=i+Ai=2708.835+3.8243二2712.6593LDLDLD14炉膛顶棚出口蒸汽温度t=316.30820C查附录二中水和水蒸气性质表LD4、屏的结构数据计算表4.1管子外径d=42x5

17、mm42屏的片数Z=123每片屏的管子排数n=4x10=404.4屏的深度L=2.076m4.5屏的平均高度h=7.4m4.6一片屏的平面面积F=13.5m2p4.7屏的横向节距S=591mm14.8比值b=1d=1414.9屏的纵向节距S=46mm24.10比值b=S2/=1094.11屏的角系数X=098查标准线算图1（即附录1），曲线5p4.12屏的计算受热面积H=2FXZ=317m2PJPP413屏区顶棚面积H=高x深x角系数=15.6m2DP #(9+(9+14屏区两侧水冷壁面积H=高x深x角系数x2=301m2SL415屏区附加受热面面积H=H+H=45.7m2PFJDPSL416

18、烟气进屏流通面积417烟气出屏流通面积F=58.8m2PF”=50m2P418烟气平均流通面积FxFF=2xPP二54m2YF+FPP419烟气流通面积f=12x10 xd2兀xn二0.079m24（其中=0.042-2x0.005单位：m)420烟气有效辐射层厚度1.8S二寸二0.779m111+-hLs1（注：S单位：m）1421屏区进口烟窗面积422屏区出口烟窗面积F=65.61m2见表3-1Fch2F”=7.68x6.424=49.34m2ch5屏的热力计算51烟气进屏温度9=1186.870CP口烟气温度0l52烟气进屏焓I=14374.748PKJ/kg查表3-9,炉膛校核热力计算

19、即炉膛出口烟气焓I”L53烟气出屏温度9=10000CP先估后校查表3-9，炉膛校核热力计算即炉膛出54烟气出屏焓I=P查焓温表55烟气平均温度9PJ1186.87+10002=1093.4350C先估后校）56屏区附加受热面对流吸热量QD=PFJ57屏的对流吸热量DPJFQd=q(I-1+Aa10)一IPPPLF=0.9946x(14374.74811886.3132)366=2108.997358炉膛与屏相互换热系数0=0.97查附录表1659炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系数卩=08查标准线算图YC11（即附录图7）（x二hH=日lH=1984623938）00510炉膛出口烟窗射入屏区

20、的炉膛辐射热量Qf=艸甲（QI）F/SPYCLPchLZ_0.97x0.8x0.9946x（24618.1632一14374.748）x65.61/二/675.12511三原子气体辐射减弱系数512三原子气体容积份额513灰粒的辐射减弱系数 HYPERLINK l bookmark940 0.78+1.6厂T HYPERLINK l bookmark223 =10.2(H2O0.1)(10.37j) HYPERLINK l bookmark225 10.2r*p*s1000=10.2x(J78+XO04w10.2X0.2382X0.1x0.779=10.2x2.058461958x0.4944

21、1905二1038101mnMPa)r=0.2382查表2-9烟气特性表559000.1|f10.37x1366.435)1000丿+273)2d2PJh=821089)mMPa)注：d单位:h559003(1093.435+273)2x132514烟气质量飞灰浓度卩=0.01353查表2-9烟气特性表515烟气的辐射减弱系数=10.3810 x0.2382+82.1089x0.0135YK=Kr+K卩QH=3-58121(m.MPa)516屏区烟气黑度a二1e-kps=1e-3.5812x0.1x0.779=0.2434517屏进口对出口的角X=1厂2.076丫、0.591丿+1-107!=

22、OB6注:$1单位：m18燃料种类修正系数E=0.5R19屏出口烟窗面积F=50P5555取用)查表4-5，屏的结构数据计算20炉膛及屏间烟气向屏后受热面的辐射热量qQf(1-a)*xQ*a*F”*T4*gQf=p+0chjpPBj3600-R768.3233x(1-0.2434)x0.13965.67x10-11x0.2434x49.34x(1093.435+273x0.5+0.97=83.6612+135.0401二218.7013Jg注:31642.3221/3600=5.67xlO-1102*k4)21屏区吸收的炉膛辐射热Qf二Qf-QfPQpp=768.3233218.7013=54

23、9.622KJkg5.22屏区附加受热面吸收的辐射热量Qf=QPFJHf*PFJPQH+HPJPFJ=549.622x457=69.2521317+45.7523屏区水冷壁吸收的辐射热量Qf=QKJ/kgH*H-HPSLPQH+HPJPFJ2(11=549.622x:=45.6124Jg317-45.712P5555555555555H524屏区顶棚吸收的辐射热量Qf=Qf*dptPLDPQH+HPJPFJ=549.622x156=23.6397317+45.725屏吸收的辐射热量Qf=Qf-Qf=549.622-69.2521=480.3699PPQPFJ26屏吸收的总热量Q=Qd+Qf=2

24、108.9973+480.3699H2589.3672PPP27第一级减温水喷水量D=3200jw1取用28第二级减温水喷水量D=2800KJh取用29屏中蒸汽流量jw2D=DDPjw2=220 x103-2800=21720030蒸汽进屏温度tP3800C先估后校31蒸汽进屏焓i=3028.3666查附录二中水和水蒸气性质表，按计算负荷下进屏P=10.57MPa32蒸汽出屏焓i=ip+BQPD=30283666+316423221X2589-3672217200P=3405.5931KJ/kg33蒸汽出屏温度t”=513.3248oC查附录二中水和水蒸气性质表，按计算P负荷下出屏P=102M

25、Pa34屏内蒸汽平均温度t=（tp+PJ380+513.3248=446.6624oC35平均传热温差戍=9t=1093435-446.6624=646.7726oCPJPJkg，查附录二中水和水蒸气性质表,36屏内蒸汽平均比容V=0.0395m3按计算负荷下屏进出口压力平均值，PPJ=10.345MPa（查表1-6）及tPJ37屏内蒸汽流速D*?217200 x00395=24.5687mSW=pq3600*f3600 x0.0972*0C）5.38管壁对蒸汽的放热系数a=C*a=0.98x2800=2744d0标准线算图15（附录图11）B*V95.39烟气流速W=一j-（1+pj）y36

26、00*F273Y316423221x76820 x（+3600 x541093.435273丿二6.2585mS5.40烟气侧对流放热系数a=a*C（其中v见表2-9）Y*C*C=51.357s5.41灰污系数ed0Zsw标准线算图12（附录图8）（m2*0.0075（*542管壁灰污层温度（二446.6624+0.0075+2*0C），查附录图15曲线2（吹灰）tt1B*Qt=t+（+）*jPhbPJa3.6H2PJ12744丿31642.3221x2589.3672x3.6x317=1011.29710C43辐射防热系数a=a*a=0.2434x374=91.0316f0/（m2*0C）查

27、标准线算图19（附录图12）544利用系数1查附录图15曲线2（吹灰）5.45烟气侧放热系数a=：（a*上丝+a）TOC o 1-5 h z1d2S*xf2（314x42、=1x51.357x.+91.0316J2x46x0.1396丿=618.3894W/（m2*0C）x屏的角系数。查标准线算图1（附录图1）5.46对流传热系数k=Q1+（1+PQ）*（+QD*a618.3894549622Y150.0075+人2744丿1+l1+2108.9973X618.3894二86.47042*0C)31642.322147屏的对流传热量Q：=3.6HBA*k=36X317X646-7726X86-

28、4704j二2016.8747KJkg48计算误差Qd(估)-Q：/Q：=PPP2108.9973-2106.8747/2106.8747=0.001%49屏区水冷壁的水温t=3180C，查计算负荷下汽包P=10.98MPa的55555555555550平均传热温差At=92s饱和温度-1PJ=1093.435318=775.435oC51屏区水冷壁对流吸热量3.6k*At*H3.6X86.4704X775.435X30.1=b2SL=j=229.6220KJ/kgQdPSL31642.3221=(316.3082+337.8630)+20C57屏区顶棚平均气温t=PLDpj58平均传热温差A

29、t=9tPJPLDpj=1073435-3270856=766.3494oC52屏区顶棚进口蒸汽温度t=316.30820C，查表3-10，炉膛顶棚辐射受PLD热面吸热量及工质焓增的计算表53屏区顶棚进口蒸汽焓i=2712.6593KJkg，查表3-10,炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表54屏区顶棚进口焓增A卩占52勒仏，（先估后校）55屏区顶棚出口蒸汽焓i”=i+Ai=2712.6593+52=2764.6593JPLDPLDPLD/kg56屏区顶棚出口蒸汽温度t=337.86300C，查附录二中水和水蒸气性质PLDMPa，（查表1-6）表，按汽包压力P=10.98（=327.06

30、6烟道容积V=7.68x6.424x0.55=27.2m366烟道容积V=7.68x6.424x0.55=27.2m3559屏区顶棚对流吸热量QdPLD3.6k*戍*H=BPFJj3.6x86.4704x766.3494x45.731642.3221=344.544K%g560屏区顶棚总吸热量Q=QdPLD555+Qf二PLDPLDQBAi=PLDDPLDPLDAZ（估）-应/AZ=（52-53.6381）/53.6381=3.045%PLDPLDPLD（允许误差土10%）63屏区附加受热面对流吸热量Qd=Qd+QdPSLPLD=29.6220+344.544=374.166344.544+2

31、3.6397=368.1837KJkg61屏区顶棚焓增62计算误差检查PFJ=I368837xSI642.322】=53.6381%2172005.64计算误差Qd（估）-Qd/Qd=366二374.166=2.182%，（允许误差土10%）PFJPLDPLD374.1665.65屏区附加受热面总对流吸热量Qd=Qd+QdPQPFJP=374.166+2106.87476凝渣管结构及计算6.1管子尺寸d=0133x10mm2拐子排列方式及根数n=10根（横列一排）6.3管子节距S=：=700mm64受热面积H=“dln=3.14x0.133x6.424x10=26.8m2nzpj6.5烟道流通

32、截面积F=6.424x（7.68x-10 x0.133）=48.4m2y67烟道表面积F=2(7.68x6.424+6.424x0.55+7.68x0.55)=114.1加26-8烟道辐射层厚度s=3.6xF=0.865m69烟气进凝渣管温度610烟气进凝渣管焓9=10000CNZI=11886.3132NZ（等于屏出口烟气温度）KJ.（等于屏出口烟气焓）611烟气出凝渣管温度9”=9-5=995NZNZ612出凝渣管焓I=11821.0703NZ0C（查焓温表）6.13凝渣管对流吸热量Qd=虹I-1”)=64.8906NZNZNZ6.14烟气凝渣管角系数=0.28查标准线算图1（附录图1）N

33、Z（a）曲线5615来自炉膛及屏的辐射热Qf=218.7013KJkg查表4-6,屏的热力计算第20项即等于Q”f66616凝渣管吸收的辐射热17凝渣管总吸收热量18通过凝渣管的辐射热PQf=Qf咒=61.2364NZNZNZQ=Qd+Qf=126.128NZNZNZQf=Qf(i)=157.4649NZNZNZ7高温过热器的计算71高温对流过热器结构尺寸711管子尺寸d=Q42x5mm712冷段横向节距及布置n=40（顺列，逆流，双管圈）L713热段横向节距及布置n=39（顺列，顺流，双管圈）R714横向节距S=95mm1724进冷段烟气焓I=3405.5931KJkg724进冷段烟气焓I=

34、3405.5931KJkg77777同777777777777715横向节距比b二I；=2.26216纵向节距S=87mm217纵向节距比b2=S2d=2.0718管子纵向排数n=821111111118冷段蒸汽流通面积nd2=2n*nL4=0.0642m2注：d单位：m下nnd2=2n*n=0.0628m2RR4f=(f+f)/2=0.0634pjLRF=(7.6879x0.042)x5.43=23.3m2YH=n*n*ndl(l=5.6m)=237m2LLzpjpjH=n*n*ndl(l=5.6m)=231m2RRzpjpjF=7.68x(0.7+0.61)=10.06m2LD15管束前烟

35、室深度l=0.7mYS16管束深度l=0.61mGS9热段蒸汽流通面积10平均流通截面积11烟气流通面积12冷段受热面积13热段受热面积14顶棚受热面积Lz14b*b17辐射层有效厚度s=0.9d(12-1)=0.188m(注：d单位：m)n2高温过热器的热力计算21进口烟气温度9=9950C查表4-7,凝渣管结构及计算第11项GG22进口烟气焓Igg=11821.0703KJkg查表4-7,凝渣管结构及计算第12项23进冷段烟气温度t=513.32480CGGL即屏出口蒸汽温度,查表4-6,屏的热力计算即屏出口蒸汽焓，查表4-6，屏的热力计算725总辐射吸热量726冷段辐射吸热量727热段辐

36、射吸热量728顶棚辐射吸热量729出热段蒸汽温度Qf二Qf二157.4649GGNZQf=QfHHHGGLGGH+H+HLRLD=157.4649xQf=QfGGRGG7210出热段蒸汽焓i237237+231+10.06HH+HR+HLRLD=157.4649xQf=QfGGLDGG=78.06231237+231+10.06HH+HDHLRLD=157.4649x10.06237+231+10.06=76.08=3.3136t”=5400C(建议取额定值5400C)GGRGGR按计算负荷下高温过热段出口压力P=9.9查附录二中水和水蒸气性质表MPa（查表1-6）2.11出冷段蒸汽温度t”=

37、535GGL7.2.12出冷段蒸汽焓i”=3461.158GGL0C（先估后校）KJkg査附录二中水和水蒸气性质表,按计算负荷下高温过热段出口压力P=10.10MPa（查表1-6）7.2.13第二次减温水量7.2.14减温水焓i=JWjw22800KJh取用）就是给水焓，按P=10.98MPa7.215进热段蒸汽焓i=：gl(dDJ+J/Dw,2GGRD3461.158x(220 x103-2800)+923.69x2800=3428.8632200007.216进热段蒸汽温度t=5240C查附录二中水和水蒸气性质表，按计GGR算负荷下高温过热段出口压力P=10.10MPa（查表1-6）7.2

38、.17冷段吸热量Q=（D-D）（i”-i）/BGGLD1jw2GGLGGLjd0ZSwd0ZSw31642.32217218热段吸热量Q=D(i-i)/BGGRD1GGRGGRj220000 x(3521.2475-3428.863)=797.53017219高温过热器吸热量Q=QGG31642.3221+qGGLD1GGRD1=663.6538+642.3231=1305.97697220高温过热器对流吸热量Qd=Q-QfGGGGGG(220000-2800)(3461.158-3364.675)=3428.8637221顶棚对流吸热器先估后校）=1305.9769-157.4649=114

39、8.5129GGLDD172GG22高温过热器出口烟焓QD=Igg+Aa10GG申LF=11821.07031148.5129+0.99460.025x225.448=10535.01247223高过出口烟气温度883.79950CGG7224烟气平均温度9PJ9”+GG=10671.95880C查焓温表），7225烟气流速+273)WBV(9W=一jyPJ-y3600 xFx273y3600 x23.3x273=31642.3221X川69XZ998+巾=13.0488mS(其中见表2-9）Y7226烟气侧放热系数=aCCC=80 x0.94x1x0.96=72.1927227冷段蒸汽平均温

40、度t=(t+1)/2=GGLPJGGlGGL7.2.28冷段蒸汽平均比容V=0.034mGGLPJ查附录二中水和水蒸气性表，按冷段进出口压力平均值P=10.15MPa(查表1-6)7.2.29冷段蒸汽平均流速W=(D-D”2)VGGGGLPJ(3600 xf)L=(22x1032800)x0034=31.9522叹3600 x0.06427230冷段蒸汽放热系数幺=3404GGL7272,aC20C)od查标准线算图15即(附录图11)31热段蒸汽平均温度t=(t+1)丿2=540+524=5320CGGRPJGGRGGR32热段蒸汽平均比容V=0.035msGGR/s表，按冷段进出口压力平均

41、值P2查附录二中水和水蒸气性质=10MPa(查表1-6)PJ7233热段蒸汽平均流速W=DxVGGGGRPJ(3600 xJ)R7272鵲需=34.0587听34热段蒸汽放热系数a=3800 x0.92=3496GGR准线算图15即(附录图11)35三原子气体辐射减弱系数 HYPERLINK l bookmark692 0.78+1.6rTK=10.2(.H2O-0.1)(1-0.37j)Q10.2r*p*s100020C)，ao-Cd查标=10.2(0.78+1.6x0.0986-0.1)(1-0.37x1217.3998) HYPERLINK l bookmark602 710.2x0.2

42、360 x0.1x0.1881000=24711/24.71/(m.MPa)20C)查标准线算图12(附录图8)(513.3248+535)=524.16240C7236三原子气体容积份额7237灰粒的辐射减弱系数r=0.2360查表2-9烟气特性表559003沽+273)2d2PJh559003(944.3998+273)2x13=88-6804y(m.MPa)注：d单位h7238烟气质量飞灰浓度卩二0.0134Y查表2-9烟气特性表7239烟气的辐射减弱系数K=Kr+K卩QHY=24.71x0.2360+88.6804x0.0134=7.0199儿MPa)7240烟气黑度a=1e一kps=

43、1e一7.0199x0.1x0.188=0.12367241冷段管壁灰污层温度BQ(+-ttjGGut=t+H*HBGGLGGLPJ3.6HL31642.3221x1305.9769x(0.0043+)=524.1624+34也=717.31843.6x2370C，其中：0.00437242热段管壁灰污层温度t=tHBGGRGGRPJBQ(jGG+36HR+丄)uGGR=31642.3221x1305.9769x(0.0043+)=532+迪3.6x237=759.89110C，其中：=0.00437243冷段辐射放热系数u=22.04FGGL20C)uC查标准线算图19即（附录图12）od2

44、0C)20C)xx7244热段辐射放热系数a=23.12FGGR72查标准线算图19即（附录图12）d45修正后冷段辐射放热系数a=ai+o.4(gglpj+273)F1GGLFGGL10000.077246修正后热段辐射放热系数a=aF1GGRt+273)1+0.4(GGRPJ丿FGGR=23-1241+X需)0.25-(將)0.07=31-96467247冷段传热系数K=屮GGLa4+120C)詁=0.65x辭證=664814GGL20C)（其中屮一热有效系数，对烟煤屮=065。a=a+a）1dF1GGL7248热段传热系数KGGRaa=屮一1GGRa+a1GGR=0.65xI。46443

45、496=65.7476104.164+34967249冷段平均温AtGGL(其中Atd(a=a+a)20C)1dF1GGRAtAtdxAtIndAtx460-3704747=413.6239oC370.4747=9tGGGGLAt=9-1)xGGGGL7250热段平均温差AtGGRAtAtdxAtIndAt49824-343.7995=血裁点ln_343.79957272727272727272(其中At=9-1dGGGGR51冷段对流吸热量QGGLD2At=9-t)xGGGGR3.6KAtHGGL_GGLLj3.6x66來14x413.6239決237=了昭收？31642.3221(QQf)

46、Q52计算误差GGLDqGGLD2827.356978.06741.4619GGLD2741.4619=1.06%53热段对流吸热量3.6KAtH3.6x66.4814x416.2556x231=GGR厂GGRR=727.2879（允许误差土2%）QGGRD231642.322154计算误差(Q-Qf)-Q-QGGRD2797.5301-76.08-727.2879=0.8%GGRD1GGRGGRD2-727.2879允许误差土2%)55顶棚入口汽温56顶棚入口汽焓57顶棚出口汽焓i=iGGLDGGLDt=337.86300C就是屏顶棚出口汽温GGLDiGGLD=2764.6593就是屏顶棚出

47、口汽焓+Q=2764.6593+48=2812.6593GGLDD158顶棚出口汽温t=3170C查附录二中水和水蒸气性质表，GGLDP=10.00MPa7259顶棚对流吸热量3.6KAtF=B耳jQGGLDD23.6x66.4814+65.74762x(944.3998-312)x10.0632641.3221=47.8543K+K+(其中K=GGLGGR,At=9t”2PJGGLD7260计算误差QQGGLDD2GGLDD1=47.85434847.8543x100%=0.3%GGLDD2（允许误差10%）7261高温过热器区域总对流吸热量Qd=Q+Q+QGGGGLD2GGRD2GGLDD

48、2=741.4609+727.2879+47.85438、低温过热器的热力计算81进口烟气温度9=932.47910C即高温过热器出口烟气温度DG82进口烟气焓I=11203.2059DG即高温过热器出口烟气温焓83进口蒸汽温度84进口蒸汽焓t=3170C即高温过热器顶棚出口蒸汽温度DGi比=2812.6593%即高温过热器顶棚出口蒸汽焓85出口蒸汽温度t=4120CDG先估后校）86出口蒸汽焓i=3121.84DG查附录二中水和水蒸气性质表，P=10.50MPaQ(DD)(i”I)/=jWDGDG/BDGD187低温过热器对流吸热量=(2200006000)(3121.842812.6593

49、)31642.3221j(D=D+D=3200+2800=6000)jwjw1jw288出口烟气焓IQIIDGD+AdI0DGDG申LF=112032059-20999481+0-0255225448=9117-82489出口烟气温度810烟气平均温度9”二760.66670CDG9-9+DGPJ查焓温表)811烟气流速W888888932.4791+河6667=846.57290CBV(9y3600 xFx273y31642.3221x7.9069x(846.5729+273)=15.2412m2-9)12烟气侧对流放热系数13蒸汽平均温度14蒸汽平均比容15蒸汽流速Wq3600 x18.7

50、x273(其中V见表YddCCC95x1x1x1.04599.275DG0ZSw20C)查标准线算图12(附录图8)t(+1)/2317+4122364.50CpjDGDG-2v0.0232mPJ查附录二中水和水蒸气性质表，P10.64MPa(D-D)Vjw(3600 xf)Q=(2200006000)x0.0232丄引巧呎3600 x0.11216冷段蒸汽放热系数d3450 x0.95=32775217三原子气体减弱系数20C)C查标准线算图15即(附录图11)odK10.2(0.78+1.6rH2o0.1)(10.37Ej)q.10.2r*p*s100088=10.2x(0.78+1.6x

51、0.0970一0.1)(10.37364.5+273)_32.902610.2x0.2318x0.1x0.198100088/（m.MPa）18三原子气体容积份额r=0.238219灰粒的辐射减弱系数K_55900H查表2-9烟气特性表5590083；+273)2d2PJh=93.7738#(846.5729+273)2xl32(m.MPa)注：dh单位:卩m20烟气质量飞灰浓度卩二0.0131Y3查表2-9烟气特性表821烟气的辐射减弱系数K_K+Kh“Y=32-9026x0-2318+93-7738x.131=8.8553Xm.MPa)822屏区烟气黑度a_1e一kps_1e8.8553x

52、0.1x0.198_0.16082823管壁灰污层温度=t+HBDGpjBQC+丄)QjDGD1Q36H-DG31642.3221x2091.0181x(0.0043+-)=364.5+3277.5_474.70530c3.6x7688其中：s_0.004324烟气侧辐射放热系数Qf_20.1238DG20C)8QQ（含灰气流，其中a为烟气黑度）查标准线算图19（即附录图12）025修正后辐射放热系数Qfl=Uf1+0.4(9pj+273)DGDG1000=20.1238x1+o.4(846.5)0-25x(翟呦_28.100520C)26烟气侧放热系数U=g(Qf1+Qd)1DGDG20C）

53、（其中827冷段传热系数aakdg=屮Oza122=0.65x1273755X32775=62.6968127.3755+3277.520C)=lx(28.1005+99.275)=127.3755（其中屮一热有效系数，查附录表四）828平均传热温差AtGGRAt-At520.4791-443.6667lndAtxxln5204Z91443.6667=378.05120C8(其中Atd=9-tGGGGR29低温过热器对流吸热量At=9x-t)GGGGRQDGD2KAtH=3.6xDGbGDG31642.3221830计算误差DGD2=2071.05372091.0181-2071.053720

54、71.0537（允许误差2%）62.6968x378.512x768=3.6xDGD2=0.96%8831第一次减温水量D=3200kgh(原来假定数据)jW1/h32减温后蒸汽焓iDiz(D-D)ii=jw/1jiwjwDGP1J=D-Djw23200 x923.69+(220000-6000)x3121.84220000-2800833减温后蒸汽温度t=380.23250C，查附录二中水和水蒸气性质表，按低过P1J出口压力P=10.49MPa（查表1-一6）834屏入口气温的误差At=t-t=380.2325-380=0.2325oC1JP99999999999999高温省煤器的热力计算1

55、进口烟气温度a=760.6667SSC即低温过热器出口烟气温度2进口烟气焓I=9117.824SSkJ/kg即低温过热器出口烟气焓3出口烟气温度a=480C先估后较查温焓表SS4出口烟气焓I=5624.4495kJ/kgSS14通用，518低温省煤器未计算时用5高温省煤器吸热量SSD1SSSS+a-10LPC=0.9946x(9117.824-5624.4495+0.02x225.448)=3478.9949kj/kg其中a漏风系数，I0理论冷空气焓LPC6减温水量D=D+D=3200+2800二6000kJ/hjwjw1iW27高温省煤器水流量D=D-D=220 x103-6000=2140

56、0kJ/hSSjw8炉膛有效辐射放热Qf=7996.8346kJ/h见表3-99屏区受热面总对流吸热量Qd=2391.0407kJ/h见表4-6PQ10凝渣管对流吸热量Qd=64.8906kJ/h见表4-7NZ11高温过热器区域总对流吸热量Qd=1516.6031kJ/h见表4-9GG12低温过热器对流吸热量Q=2091.0181kJ/h见表4-11DGD113省煤器后工质总吸热量SQ=Qf+Qd+Qd+Qd+QLPQNZGGDGD1=7996.8346+2391.0407+64.8906+1516.6031+2091.0181=14060.3871kJ/kg914锅炉出口蒸汽焓i=3476.

57、45kJ/kg查表4-9，第10项。GGR915高温省煤器出口水焓iSSD.iD(ggrBjSS=220000=214000(x3476.45-34642.3221214000 x14060.3871丿二1436.6SS438kJ/kg916高温省煤器出口水温度t”=302.5975CSS查附录二中水和水蒸汽性质表，按高温省煤器出口压力P=1108Mpa（查表1-6）917高温省煤器进口水焓Bi二iQ-4=SSSSSSD1DSS1436.64383478.9949x31642.3221214000=922.235kj/kg918高温省煤器出口水温度t=224.5CSS查附录二中水和水蒸汽性质表

58、，按高温省煤器出口压力P=11.28Mpa（查表1-6）1922计算完低温省煤器后（低温的的出口水温-高省的入口水温10C）,校核计算时采用919高温省煤器进口水温度t=235C即低温省煤器出口水温度，查表4-17SS9.20高温省煤器进口焓i二994.4892kj/kgSS即低温省煤器出口水焓，查表4-17921高温省煤出口水焓Bi二i+Q-j-ssSSSSD1DSSo1（1A20。1=922.235+3478.9949x.=1436.6438kj/kg214000922高温省煤器出口水温度t=302.5975CSS查附录二中水和水蒸汽性质表，按高温省煤器出口压力P=11.08Mpa（查表1

59、-6）2341通用9.23平均水温t+1)/2=(302.5975+235)/2=268.7988CpjSSSS9.24平均烟气温度3=6+0)/2=(760.6667+480)/2=620.3334CPJSSSS9999999999925三原子气体辐射减弱系数0.78+1.6r10.2r-p-sk=10.2Q-0.1|f1-0.3丄)丿I1000丿=10.278+山60.09571W10.2X0.2283X0.1X0.156丿(1-0.37x267.7988+273)100)=39.11081/（m.Mpa）26三原子气体容积份额r=0.2283查表2-9烟气特性表27灰粒的辐射减弱系数55

60、900+273)2d2h=109.00351/(m.Mpa)3(620.3334+273匕61328烟气质量飞灰浓度卩=0.0129kg/m3查表2-9烟气特性表Y29烟气的辐射减弱系数k=kr+k卩=QHY=39.1108x0.2283+109.0035x0.0129二10.35541/(m.Mpa)30烟气黑度a=1ekps=1e10.3554x0.1x0.156=0.1492Y31管壁灰污层温度t二t+60=268.7988+60=328.7988Chbpj32烟气侧辐射放热系数afSS查标准线算图19（附录图12）33修正后辐射放热系数=aa=42x0.1492=6.2664w/(m2