万景主体模板施工方案解读

1、万景荔知湾 3#、 5#楼主 体 模 板 施 工 方编制：审核：批准：西安建工第五建筑有限公司二 O 一五年四月模板施工方案目录 TOC o 1-5 h z 第一章 编制依据2第二章 工程概况2第三章 模板设计方案3第四章、质量检验标准 7第五章、模板施工技术措施 8第六章、模板安全措施11第七章、模板计算书15一、全钢大模板计算书15二、梁模板的计算20三、板模板的计算36第八章、职业健康安全事故应急救援预案46第九章、环境保护措施48模板施工方案第一章 编制依据序号编制依据名称备注1建筑施工手册 （第四版 ）2建筑施工简易计算3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 130-200

2、1）4建设工程施工现场管理规定5建设工程安全生产管理条例 （国务院第 393 号令）6建筑工程预防坍塌事故若干规定 （建设部建质 200382 号）7建筑施工安全检查评分标准 （ JGJ59-99）8建设工程施工安全技术操作规程9公司质量、环境和职业健康安全一体化管理文件10本工程建筑、结构施工图纸第二章 工程概况、万景荔知湾 3#、 5#楼工程，位于西安市长安区子午大道与学府大道十 字东南角；剪力墙结构；设计使用年限： 50 年； 3#、5#楼地上 33 层；地下1 层；建筑高度： 3#、 5#楼 96.95m；标准层层高： 2.9m ；总建筑面积： 3#楼：31032.9 ；5#楼： 29

3、787.18 ；3#、5#楼相对标高0.000 等于绝对标高值（黄海系） 432.65。第三章 模板设计方案模板施工方案根据施工技术需要及达到清水砼墙效果， 本工程采用 LD-86 系列平口大 模板，整体性强、刚度大、墙体表面效果好。模板具体结构：面板采用 6mm 钢板，上下边框、纵肋均选用 8# 槽钢，左右边框为 8mm钢板，加强背楞采 用10# 槽钢, 并纵向设置三道。内、外墙模板纵向相应设置三排穿墙螺栓， 横向穿墙孔间距不大于 900mm，能承受墙体混凝土最大侧压力为 60KN/m2。墙体模板的配置墙体均配置内板，内模板高度为 2820mm，外墙周圈（无顶板处）配置 一整层 180mm高

4、的下包模板。（详见节点图）。配置下包模板， 其优点是避免了导墙的浇筑， 解决了层与层之间接茬漏 浆问题，而且内外墙模板没有区别，可以互换使用，不仅降低了模板投入， 而且提高了施工效率。角模阴角编号为 J，角模采用企口搭接形式，其尺寸为 35mm，阴角模与模板 之间只留少许缝隙，一般为 2mm，便于拆模。为防止阴角模向墙内倾斜，特 设计阴角模拉接器进行 450 拉结，简称“阴角压槽”它的特点是防止阴角错 位和涨模，拆模后墙体表面平滑，不需进行特别处理 。阳角编号为 YJ，阳角处设计成阳角模， 把两块模板焊接成整体使之成为 一个刚性角，阳角的边长一般为墙厚加上阴角模边长，这样能够保证墙体结 构棱角

5、分明，不漏浆。异型角模编号为 S，异型角模与大模板之间采用 L=200 小钩栓和小背楞 进行加固。较大的异型角模设有穿插墙螺栓加固节点的处理方法模板施工方案阴阳角部位的处理阴角模与大模板之间通过 L 240 小钩栓和三道阴角压槽连接，有效控 制了错台、扭曲等现象，保证砼墙浇筑后平整、顺直。大模板与阳角模之间 平口用标准件进行连接， 并纵向设置二道直角背楞有效保证了阳角棱角顺直 光滑。（详见节点图）丁字墙部位的处理丁字墙部位的大模板配置： 配置一整块大模板与对面两侧模板通过穿墙 螺栓加固；或是配置一块堵板，通过边框孔进行连接，并另外利用两边大模 板的横肋，通过小背楞、小构栓加固，再用穿插墙螺栓拉

6、紧，使相邻的几块 大板连成一个整体，有效的避免了此部位的涨模问题。 （详见节点图）穿墙螺栓、支腿、挑架，是大模板必不可少的组成部分。穿墙螺栓采 用 T32锥形螺栓，大头 T32，小头 ?28，设钢楔孔，每套穿墙螺栓由 1 根螺栓、1 个螺母、 2 块垫片和 1 个钢楔组成，操作简单方便 。支腿，是大模板的支撑机构， 合模时用它来调整大模板的垂直度， 拆模后 作为落地的支撑，现与 86 系列模板配备使用的可叠式支腿 ,利用模板纵肋来 固定,安装十分灵活 . 支腿的配量： 1000模板宽度 4500mm时，安装 3 个支腿；同时考虑开间大小，小开间不配支腿。标准的支腿为H=1800mm、B=110

7、0mm;挑架,即操作平台 , 利用竖肋上的连接孔固定在大模板上。 平台挑架的安 装间距一般为 1500-1800mm 左右。根据吊装次序，合理制作平台挑架的踏 脚板，踏脚板与平台挑架间用铅丝固定。挑架的配量：模板宽度1100mm，模板施工方案不配挑架，但模板没有与其它大板相连时或在拐角处，必须上挑架； 1200 模板宽度 3000mm时，安装 2 个挑架； 30004200mm时，安装 4 个挑架；同时考虑开间大小，小开间 不配挑架。标准的挑架为 H=500m。m楼梯踏步模（根据具体工程结构特点由施工方进行选用） 根据工程需要可设计加工楼梯踏步。踏步模为一整体，挡板与墙体留 20-30mm间隙

8、 . 待墙体和休息平台浇筑好后 , 将踏步模置于休息平台上 , 通过 调节地脚螺栓来调节踏步模的角度和位置，固定后浇筑。拆模时只需松开地 脚螺栓即可实现脱模。可采用地面做法同踏步一起浇筑（最下一步加高）的 方法，真正达到一次成型的清水楼梯。 （见附后示意图）小托架为方便顶板施工时导墙模的支设， 以及解决外墙大模板的放置问题， 本 工程设计了小托架。利用小托架，不仅可以方便有效的完成顶板的浇筑，而 且为上层大模板的支设提供了支点。具体见示意图。 （需注意小托架只作为 导墙模和大模板的承重架，不能作为外墙的防护架） 。梁模板梁侧模板采用木方作为内楞间距 300mm，钢管作为外楞间距 500mm，采

9、用可回收的 12普通穿墙螺栓加固水平间距 500mm，竖向间距同外 楞。梁模板采用 18mm胶合面板作为面板，梁底采用 40 mm 60 mm方木横向布 置，间距300mm。纵向支承为 483.5 钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统， 脚手架梁跨方向 0.8m，梁两侧立杆间距 0.8m，步距 1.5m。梁模板施工时注意以下几点：模板施工方案（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接 件需连接牢固，水平拉撑连通；（ 3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小： 4不考虑起拱， 4 L6 起拱10mm， 6 的起拱 15mm；（4）梁侧设置斜向

10、支撑，采用钢管 +U型托，对称斜向加固（尽量取 45）楼板模板楼板模板采用 40mm 60mm木方做板底支撑，中心间距 250，扣件式 钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距 0.8m，跨距 0.8m，步距 1.5m。楼板模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接 件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模 板之间拼接缝小于 1mm，否则用腻子封条；（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小： 4 m开间不考虑起拱，4 mL6 m起拱10mm， 6 m 的起拱 15mm

11、；（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅 用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一 标高上，板与格栅用 50mm长 钉子固定，格栅间距 300mm，板铺完后，用水准 仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免 墙体吃模 ，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，模板施工方案对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板 铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（ 6）从墙根起步 300mm立 第一根立杆以后按 900mm和 1200mm的 间距立 支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平

12、拉杆要求设上、中、下三 道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板 支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。第四章、质量检验标准序号项目允许偏差检验方法1模板高度-2mm用钢卷尺2模板宽度-2mm用钢卷尺3对角线3mm用钢卷尺4面板平整度旧板 4mm用 2m测尺塞尺并把待验板置于新板 3mm平台之上放平，板面朝上。5边框平直度2mm用 2m测尺及塞尺6边框垂直面板1mm直角尺塞尺7孔眼中心偏差1mm钢卷尺或卡尺第五章、模板施工技术措施准备工作模板施工方案熟悉并掌握本工程模板设计方案中的全部内容。模板设计依据流水段的划分、模板配置平面图 各节点的处理示意图及说明。模板配置

13、明细表。模板安全操作规程针对模板体形庞大的特点及现场情况绘制模板存放分区图（如大块 模板、阴阳角模、各种配件等） ; 并依据分区图作好模板存放的场地平整、 排水处理工作。按照模板明细表的规格、数量、及行业标准验收模板（如平整度、 拼缝、对角线、连接件等，发现问题及时反馈我公司） 。 进场以后的模 板应进行严格的板面清理工作（如除锈、杂物） ，用干净棉纱擦拭两遍， 然后涂刷脱模剂（可用机油和柴油 1：3）涂完后的板面标准是能照出人 影。穿墙螺栓在连接模板时必须涂上黄油，支腿的地脚丝杠上也必须涂 上黄油。墙厚大于 300mm时穿墙螺栓由工地自行下套管。模板的存放，如平放模板需在模板下垫 10X10

14、木方。存放高度不超 过 3 米。立存模板应面对面的放置，中间留出 600 的工作面。立存模板 应满足自稳角（ 7580 度）的要求。现场自备内径大于 32 的塑料管，用于小托架构栓及特殊部位的预 埋。（如双头扣对拉栓）现场自备长度小于墙厚 12 mm的钢筋头（作定位钢筋） ，用切割机断料，不可用断钢机断料模板施工方案准备钢丝蝇、花篮螺栓，用于模板垂直度的控制。模板施工弹出墙体模板、阴、阳角模、洞口处安装控制线，误差控制在规范 允许范围内。在墙体钢筋上绑扎钢筋棍，成梅花形布置，上、中、下各三道，在 阴阳角部位呈垂直布置三道，以防止角模扭转、错台。安装洞口模（木或钢）并借助暗钢筋加固。同时需在洞口

15、模框上贴 宽度1 的海棉条，以防止脱浆。如窗口模宽度 1800时，需在洞口模的 下框上开设 23 个18的排气孔，以确保砼密实。为防止模板底部漏浆，应保证墙根部顶板平整（平整度控制在 2mm 以内）同时需在模板下边框上贴胶条或较厚海棉条， 或在模板根部摸沙浆， 以防止浇注砼时漏浆。先安装阴角模，后安装大模板，先安装内墙板后安装外墙板。按流 水方向分开间进行组装，直至模板全部合拢就位。阴角模的操作方法：先 将阴角模与结构钢筋绑牢，防止倾倒。大模板通过托槽压住角模面板，形 成企口搭接，角模与大板之间留 1 2mm间隙。阴角模通过三道阴角压槽 与大模板连接固定。阳角模的操作方法：按控制线就位，用标准

16、件与边框孔进行安装连接， 安装两道直角背楞加固。遇丁字墙部位配 600mm单元板和相邻两块模板穿墙孔横向间距大于 400时，需安装 2 对小背楞加固。为保证层间过渡平整、 光滑，外模下口与已浇砼墙面相交部位贴海模板施工方案棉条。海棉条应贴在模板的下端。安装穿墙螺栓与校正大模板同步进行。墙体截面尺寸及模板垂直度 控制在规范允许之内。当外墙采用搭设上排架 （爬架）、挑架施工时， 外模板较正无立支撑 着力点，此时需在顶板上预埋的锚，并用钢丝绳拉住内侧模板以较正外 侧模板。当设计内外墙模板高度相同时， 墙体砼浇筑完成后， 在支设顶板模 的同时外墙周圈挂置小托架，间距为水平穿墙孔尺寸。在以已支设的挂 架

17、上支设下包模板，并用木楔楔紧。当外墙模板为上和下包时均需在模 板上口做导墙，导墙厚度以 6 8cm为宜。高度不超过 250mm。模板安装完成后，应进行严格的检查验收。确保模板位置准确、 板面拼缝平整、接缝严密、加固牢靠。墙体砼施工时，砼应严格按规范分层浇筑， 并注意砼浇筑的连续性， 避免出现“冷缝”现象。浇筑过程中，外墙要有专人看护，若发现模板下口 漏浆或其它原因有砼溅到下层墙面上，要及时清洗干净。墙体砼达到一定强度后，方可拆模（不沾模，不掉角，一般情况下 砼达到 1.2MPA或试验确定）。常温情况下砼浇筑 后 8h 可转动穿墙栓， 10h 后可调走大模。冬期施工达 4 MPA，外墙托架在墙体

18、砼达到 7.5MPA 后方可挂设。拆除模板时应先拆下穿墙栓， 再松支撑调整螺杆， 使模板完全脱离 墙面。当局部有吸附或粘结时，可在板下口用橇棍橇模板的橇点，严禁 用锤砸模板。拆下的配件放入工具箱以备再用。10模板施工方案模板起吊前，应全部拆除穿墙螺栓，清除模板上的杂物，无钩、挂、兜、拌时方可起吊。吊环应落在模板的重心部位，并应垂直慢速提 升，不得碰撞墙体。为保证墙体与顶板相交阴角部位成直角， 在墙体模板拆除后， 在比 顶板底标高高 10mm处，弹出水平线，用切割机延水平线切割 510mm深， 然后用凿子剔除浮浆层。拆下的模板应随时对模板的平整度、 拼缝、单元模板间的螺栓连接、 模板与吊环、 支

19、腿、挑架的连接进行检查， 发现问题及时解决， 以确保安全。模板落地或周转至另一工作面， 必须一次安放稳固。 倾斜角度以满 足自稳角的要求。如不能达到，应用脚手管搭专用架子，以保安全。五级以上大风停止作业。第六章、模板安全措施 大模板施工前和拆模前，现场施工负责人应向操作人员将大模板堆放、 吊装、支设、拆除及运输保管过程中的每一步骤， 每一细节进行具有时效性、 针对性的安全技术交底。强化安全管理，确保施工安全。熟悉大模板构造，杜绝安全隐患大模板按其结构形式的不同可分为整体式、拼装式和模数式等，每种均由模板、支撑系统及操作平台组成。施工前，首先根据设计图纸绘制配板图进行模板设计，力求模板拼装和拆除

20、的方便性，支撑的牢固性，同时保持较好的强度、刚度、稳定性及整体拼装后的平整度。并且，须对主要项目进行验算：混凝土浇筑时的侧向张力；穿墙螺栓的抗拉强度；模板弹11模板施工方案性模量的侧向变形和整体稳定性；大模板的自重荷载及起吊、起装时对节 点及支承点的强度、刚度要求。大模板吊环大模板吊环的构造形式因模板形式也不尽相同。 拼装式大模板使用 组装式吊环，整体式大模板的吊环直接焊在模板上。但无论何种吊环，设计 时均按吊环受力状况进行强度设计，并留有足够的安全储备。整体式大模板 吊环的位置、数量、安装方法和焊缝长度均满足设计要求，拼装式吊环的连 接螺栓型号及双螺母紧固， 也满足设计要求。 施工过程中，

21、应经常检查吊环、 若发现螺母松动或其被吊环碰撞而损坏时，应立即紧固或更换。大模板斜支撑的地脚螺栓施工过程中大模板经多次起吊和落地，由于未能轻吊轻放，地脚 螺栓中的螺母在多次反复冲击下焊缝可能会开裂。 堆放时一旦受外界荷载干 扰，螺母脱落，致使大模板倾覆。因而设计时增加双面护板，延长焊缝，使 用中尽量避免着地时冲撞地脚螺栓。大模板小托架小托架是大模板工艺的配套技术的产品。小托架的挂钩是主要受力构 件，其材质符合国家标准。小托架提升时，检查挂钩外伸悬臂是否过大，安 装时检查小托架是否在冲击力作用下发生挂钩弯曲变形。大模板起落时，应注意平衡，模板就位时应避免冲撞外挂架，模板 提升时应注意不要剐碰与小

22、托架连在一起的外围护架及安全网。外墙洞中处应该按要求设置附着，防止在风载作用下外挂架摆动和 内倾。12模板施工方案.4 小托架安装时，墙体混凝土强度不得小于 7.5MPa，尤其在冬期 施工，混凝土强度增长慢，小托架 不宜过早使用。大模板安装安全技术措施大模板安装操作人员应严格按照模板设计和工序要求进行施工。作 业前，施工负责人应做好专项安全技术交底和安全教育工作。检查吊索、卡 具及每块模板上的吊环是否有效，并设专人指挥。统一信号，密切配合。做 到稳起稳落，就位准确。合模时，先将房间四角的角模安装到位，并将角模上口用 8 铅丝 固定在剪力墙的暗柱钢筋上，以防角模因入模碰撞而倒落。将一个施工流水段

23、的正号大模板吊至安装位置，初步就位后用撬 棍按照墙体位置线，调整大模板位置，对称调整大模板的一对地脚螺栓，使 其地面位置偏差符合规范要求。再安装反号大模板，校正垂直后，用穿墙螺 栓将正反两块大模板锁紧。大模板没有固定前，不得进行下道工序施工。外墙大模板作业高度在 4m以上或二层及二层以上， 要按照高空作 业安全技术规范的要求进行操作和防护，在爬架上设置防护栏杆，搭设水平 兜网并满挂密目网。内墙大模板设置操作平台，其外侧设置栏杆和安全网。大模板安装完毕，由施工负责人按照设计要求对模板工程进行详 细检查。对检查出的问题，施工班组应逐条整改，报请施工负责人复检，确 保模板工程符合混凝土质量要求及施工

24、安全要求后，施工负责人签字认可， 方可进行混凝土浇筑。混凝土浇筑时，应设专人观察模板及支撑系统变形情况。发现 异常立即暂停施工，迅速疏散人员，排除险情，并经现场施工负责人检查同13模板施工方案意后方可复工。雨季施工，高耸结构的大模板作业，要安装避雷设施，其接地 电阻不得大于 4，五级以上大风不得进行大模板拼装及吊装作业。临街及交通要道地区，应设警示牌，避免伤及行人。6.6 大模板拆除安全技术措施6.6.1 在混凝土强度能够保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏 时，方可拆除。在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度未达到要求后， 方可继续拆除。拆模时严禁猛撬、硬砸，拆模若间歇停止，则须将拆下的 模

25、板首先运送到指定地点集中堆放。不得堆放在施工层上，更不得留下松动 的模板。拆模起吊前，应复查穿墙螺栓是否全部拆净，模板与墙体是否 完全脱离，并清除大模板操作平台上的杂物，检查模板是否有勾挂兜绊的地 方，指挥塔吊至被拆除的模板正上方，将大模板吊出。在斜支撑的大模板应面对面堆放， 自稳角为 75 80无斜支撑的 大模板应在现场搭设脚手架，将模板放入架子内，不得倚靠在其它模板或构 件，以免下脚滑移、倾倒。大模板存放场地必须平整夯实，采取排水措施，并加设满足地 面承载力要求的垫块；对湿陷性黄土，须有防水措施；对冻胀性土，须有防 冻融措施；确保大模板堆放相对稳定。大模板拆装区周围应设置栏杆，并挂有明显的

26、标志牌，禁止非作业人员入内14模板施工方案第七章、模板计算书一、全钢大模板计算书（一）已知条件：模板面板为 6mm厚钢板，肋为 8# 或 80*40*3 方管 , 水平间距为 300mm， 背楞为双根 10# ，最大间距为 1200mm，穿墙螺栓最大间距为 1200mm，吊钩 为20 圆钢。（二）面板计算：（1）、计算简图：新浇注砼侧压力值取 F=60KN/m2，面板按单向受力计算，按三 跨连续计算，取 10mm宽板带为计算单元，故 q=0.6N/mm，计算简 图如图所示：q=0.6N/mm(2)、强度计算： 按静荷载最大查得弯矩系数 Km= -0.10022Mmax=mKql 2=0.100

27、 0.6 3002=5400Nmm2 2 2Wx=bh2/6=10 62/6=60mm2 故面板最大内力值为： =Mmax/(rxWx)=5400/(1 60)=90N/mm2f=215N/mm2 满足要求。3）、挠度验算：15模板施工方案B0=EH3/12 (1-2)=2.06x105x63/12(1-0.09)=4.075x1044f max=Kf ql 4/ B 0=0.05x1200 4x/4.075x10 查表得挠度系数 Kf =0.677 f max=Kf ql 4/(100EI)其中钢材弹性模量 E=2.06105N/mm2,I=bh 3/12=10 63/12=180mm4 故

28、 f max=0.6670.6 3004/(100 2.06 105180)=0.874mm三）肋计算：1）、计算简图： 肋的支承点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如图所示： q2=20.521.75/2.25=15.96N/mmq1=0.0684300=20.52N/mmq12）、强度验算： 用矩分配法及叠加法求得 :Mmax=MB0=2.26X106 N mm 查得8#槽钢 或 80*40*3 方管 WX=25.3X10 3 mm3 I X =101X104 mm4 max= Mmax/(rx WX)=2.26x106/(1x25.3X10 3)=99.21 N/mm2f=215

29、N/mm2 满足 要求。3）、挠度验算： q1=0.005300=15N/mm q2=151.75/2.25=11.67N/mm悬臂部分:16模板施工方案4 4 5f max=q1l 14/(8EI X)=15 2504/(8 2.06 105101 104)=0.035mm250/500=0.5 mm满足要求。跨中部分：AB跨 f max=q1l 14x(5-24 2)/(384EI X)=1512004x5-(250/1200) 2/(384 2.06 105101 104)=1.54mm1200/500=2.4 mm满足要求。BC 跨 : 近 似 按 一 端 固 定 ， 一 端 简 支

30、的 三 角 形 分 布 荷 载 计 算 f max=0.00239q2l 34/(EI X)=0.00239 11.67x1200 4/(2.06 105 101 104)=0.24mm1200/500=2.4 mm满足要求。背楞计算：(1)、计算简图： 背楞的支承点为穿墙螺栓， 按承受均布荷载 q=0.06 1350=81N/mm计, 算简图 如右所示： q= N/mmABCL1L2L3L4、强度验算：a、 背楞两端为悬臂结构，验算下端支座 A 处强度：2 2 6MA=qL12/2=813502/2=2.53 106Nmm2 根 10 槽钢截面特征： W=79.4 103mm3,I=396

31、103mm4。 A=MA/W=2.53 106/(79.4 103)=31.86N/mm2f=215N/mm2 满足要求。17模板施工方案b、 验算支座 B 处强度：MB按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得：2 2 7MB= -0.181qL 22=0.181 81 10002=1.47 107Nmm B=MB/W=1.47 107/(79.4 103)=185.14N/mm2f=215N/mm2均满足要求。、挠度验算：如上图为一不等跨连续梁， BC=1350m，m跨度最大，故主要验算跨 的挠度。悬臂部分f max=q1l 14/(8EI X)=812504/(8 2.06 10

32、5396 104)=0.05mm250/500=0.5mm满足要求。跨中部分：f max=q1l 14x(5-24 2)/(384EI X)=81 13504x5-24(400/1200) 2/(384 542.06 105396104)=2.48mm1350/500=2.7 mm满足要求。穿墙螺栓计算：穿墙螺栓水平间距 1200mm，垂直间距： 以中间一个穿墙螺栓为例， 距上 端螺栓 1350mm，距下端螺栓 1000mm，此螺栓承受的拉力为：q=18N/mm=PA=0.061200(1350+1000)/2=84600N穿墙螺栓为带锥度螺栓，大头 32、小头 ，小头面18模板施工方案积 n

33、615.44mm22=N/n =84600/615.44=137.5N/mm 2f=215N/mm2 均满足要求。（六）焊缝计算：主要计算面板与槽钢肋或 80*40*3 方管肋之间的焊缝计算： q=0.06 300=18 N/mm,按两跨连续梁计算，计算简图如右图所示： 0.625qL=0.625 181350=15187N 焊缝长度 l w=V a/（0.7Hh ff w）焊缝间距 a 取 300mm，肋高 80mm，焊缝高度 hf =4mm， f w=160N/mm2 故最小焊缝长度：l w=Va/（0.7Hh ff w）=15187300/（0.7 804160）=127mm 实际加工时

34、焊缝为焊 150mm，间距 300mm，故满足要求。（七）吊钩计算：吊钩采用 HPB235（20 圆钢） ，截面面积 314.22mm2，每块大模板上 设四个吊钩，按吊装 5500mm宽模板自重 1.82T 计算，模板自重荷载设计值 取系数 1.3 ，即 x1.31.82=2.366T.=x / =23660/（4 314.2）=18.8N/mm2 =215N/mm2均满足要求。 215/18.8=11.4 （满足安全系数 K=4的要求）。吊钩与模板之间采用 M1690 螺栓连接， M1690 截面面积 A=201mm2螺栓 主要受剪。x2.366T=23660N=x/=23660/（4201

35、）=29.4N/ mm2 =125 N/mm2故满足要求。 125/29.4=4.25 （满足安全系数 K=4的要求）19模板施工方案二、梁模板的计算梁设计简图如下：一)参数信息1. 模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m) ：0.35 ；梁截面高度 D(m) ：0.80 ； 混凝土板厚度 (mm)： 120.00 ；立杆沿梁跨度方向间距 La(m) ：0.60 ； 立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m)：0.10 ；立杆步距 h(m)：1.00 ；板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m)：1.50 ； 梁支撑架搭设高度 H(m)：3.00 ；梁两侧立杆间距 (m)：0.80 ； 承重架支撑形式

36、：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数： 0；采用的钢管类型为 483.5 ；20模板施工方案立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承 载力折减系数： 0.75 ；2. 荷载参数新浇混凝土重力密度 (kN/m3) ：24.00 ；模板自重 (kN/m2) ：0.50 ；钢筋自 重(kN/m3):1.50 ；施工均布荷载标准值 (kN/m2) ：2.0 ；新浇混凝土侧压力标准值 (kN/m2) ： 12.0；振捣混凝土对梁底模板荷载 (kN/m ) ：2.0 ；振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2) ：4.0 ；材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量 E(N

37、/mm2) ： 9000.0 ； 木材抗压强度设计值 fc(N/mm) ： 16.0 ；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2) ：17.0 ；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2) ： 1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度 (mm)：18.00 ；面板弹性模量 E(N/mm2) ：6000.0 ；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2) ：13.0 ；梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：50.0 ；梁底方木截面高度 h(mm)： 100.0 ； 梁底纵向支撑根数： 2；梁侧模板参数主楞间距 (mm)： 500；次楞根数： 4；主楞竖向支撑点数量： 2；21模板施工方案固定支撑水平间距 (m

38、m)： 500； 竖向支撑点到梁底距离依次是： 300mm， 600mm； 主楞材料：圆钢管；直径(mm)： 48.00 ；壁厚 (mm)：3.50 ； 主楞合并根数： 2；次楞材料：木方；宽度(mm)： 50.00 ；高度 (mm)： 100.00 ；梁侧模板荷载计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计 算，并取其中的较小值 :F=0.22t 12V1/2F= H其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h ；T -混凝土的入模温度，取 20.000 ；V -混凝土的浇筑速度，取 1.500m/h ；H -混凝土

39、侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m；1- 外加剂影响修正系数，取 1.200 ；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150 。分别计算得 17.848 kN/m 2、12.000 kN/m 2，取较小值 12.000 kN/m 2作为 本工程计算荷载。22模板施工方案（三）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混 凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压 力。次楞的根数为 4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图 （单位： mm）1. 强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中

40、，W - 面板的净截面抵抗矩， W = 5022/6=33.33cm3；M -面板的最大弯矩 （N mm；） - 面板的弯曲应力计算值 （N/mm2）f - 面板的抗弯强度设计值 （N/mm2） ； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q 1l2+0.117q2l 2其中 ， q - 作用在模板上的侧压力，包括：23模板施工方案新浇混凝土侧压力设计值 : q 1= 1.2 0.5 120.9=6.48kN/m ； 振捣混凝土荷载设计值 : q 2= 1.4 0.5 40.9=2.52kN/m； 计算跨度 : l = (800-120)/(4-1)= 226.67mm；面板

41、的最大弯矩 M= 0.16.48 (800 -120)/(4-1) 2 +0.117 2.52 (800 -120)/(4-1) 2= 4.84 104Nmm； 面板的最大支座反力为 :N=1.1q1l+1.2q 2l=1.1 6.480 (800 -120)/(4- 1)/1000+1.2 2.520 (8 00-120)/(4-1)/1000=2.301 kN ；经计算得到，面板的受弯应力计算值 : = 4.84 104 /3.33 104=1.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm 2；面板的受弯应力计算值 =1.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N

42、/mm 2，满足要求！2. 挠度验算 =0.677ql 4/(100EI) =l/250q- 作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值 : q = q 1= 6.48N/mm；l-计算跨度 : l = (800-120)/(4-1)=226.67mm；2E- 面板材质的弹性模量 : E = 6000N/mm 2 ；I-面板的截面惯性矩 : I = 50 222/12=33.33cm 4；面板的最大挠度计算值 : =450.677 6.48 (800 -120)/(4-1) 4/(100 60003.33105) = 0.058 mm ；24模板施工方案面板的最大容许挠度值 : = l/25

43、0 =(800-120)/(4-1)/250 = 0.907mm；面板的最大挠度计算值 =0.058mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.907mm，满足要求！梁侧模板支撑的计算1. 次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计 算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.301/0.500= 4.602kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度 50mm，高度100mm，截面惯性矩 I ，截面 抵抗矩W和弹性模量 E分别为:3W = 151010/5 = 100cm 3；4I = 1 510 1010/12 = 416cm 4；E = 9000

44、.00 N/mm 2 ；计算简图25模板施工方案剪力图(kN)弯矩图 (kNm)变形图 (mm)26模板施工方案经过计算得到最大弯矩 M = 0.115 kNm，最大支座反力 R= 2.531 kN， 最大变形 = 0.086 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下 : = M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.15 105/6.40 104 =21.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值 : f = 17N/mm 2； 次楞最大受弯应力计算值 = 1.8 N/mm 2 小于 次楞的抗弯强度设计 值 f=17N/mm 2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值

45、: = 500/400=1.25mm ； 次楞的最大挠度计算值 =0.086mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2. 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力， 取次楞的最大支座力 2.531kN, 按照集中荷 载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩 I 和截 面抵抗矩 W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 2 12.187=24.37cm4 ；2E = 206000.00 N/mm 2；27模板施工方案主楞计算简图主楞弯矩图 (kNm)主楞变形图 (mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.565 kN m，

46、最大支座反力 R= 6.581 kN ， 最大变形 = 0.548 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值 : = 5.65 105/1.02 104 = 55.7N/mm2；主楞的抗弯强度设计值 : f = 205N/mm 2；主楞的受弯应力计算值 =55.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！28模板施工方案（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.548 mm 主楞的最大容许挠度值 : = 300/400=0.75mm ； 主楞的最大挠度计算值 =0.548mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75

47、mm，满足要求！（五）梁底模板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板 底支撑的间距和模板面的大小 , 按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、 新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷 载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土 自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:43W = 600 2020/6 = 4.00 104mm3；54I = 600 202020/12 = 4.00 10 5mm4；抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf 钢筋混凝土梁和模板自重设计值 （k

48、N/m） ：29模板施工方案q1=1.2 (24.00+1.50) 0.80+0.50 0.60 0.90=13.543kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 (kN/m) ：q2=1.4 (2.00+2.00) 0.60 0.90=3.024kN/m； q=13.543+3.024=16.567kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下 :2 2 5Mmax=ql 2/8 = 1/8 16.5673502=2.54 105Nmm； RA=RB=0.5ql=0.5 16.567 0.35=2.899kN5 4 2 =Mmax/W=2.54 105/4.00 104=6.3N/mm2

49、；梁底模面板计算应力 =6.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计 值 f=13N/mm 2，满足要求！挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷 载作用。最大挠度计算公式如下： = 5ql 4/(384EI) =l/250其中， q- 作用在模板上的压力线荷载 :q =q 1/1.2=11.286kN/m ；l- 计算跨度 ( 梁底支撑间距 ): l =350.00mm ；E- 面板的弹性模量 : E = 6000.0N/mm 2 ； 面板的最大允许挠度值 : =350.00/250 = 1.400mm ； 面板的最大挠度计算值 : =513.5433504

50、/(384 60004.00 105)=1.103mm；面板的最大挠度计算值 : =1.103mm 小于 面板的最大允许挠度 值: =1.4mm ，满足要求！30模板施工方案（六）梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、 新浇混凝土自重荷载、 钢筋 自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇 混凝土自重、钢筋自重荷载。1. 荷载的计算 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=2.899/0.6=4.832kN/m2. 方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩 I和截面抵

51、抗矩 W分别为:3W=688/6 = 64 cm 3；I=6888/12 = 256 cm方木强度验算计算公式如下 :22最大弯矩 M =0.1ql 2= 0.1 4.8320.6 2 = 0.174 kN m；62最大应力= M / W = 0.174 106/64000 = 2.7 N/mm 2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm 2；方木的最大应力计算值 2.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,31模板施工方案满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足 : = 3V/(2bh 0)其中最大剪力 : V =0.6 4.8320.6 = 1.74 kN ；方木受剪应

52、力计算值 = 31.741000/(2 6080) = 0.544 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm 2；方木的受剪应力计算值 0.544 N/mm 2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7N/mm2, 满足要求 !方木挠度验算计算公式如下 : = 0.677ql 4/(100EI) =l/250方木最大挠度计算值 = 0.677 4.832 6004/(100 9000256104)=0.184mm；方木的最大允许挠度 =0.600 1000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.184 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm ，满足要求！支撑小横杆

53、的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.899kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.800- 0.350)/4 0.600(1.2 0.12024.000+1.4 2.000)+1.32模板施工方案220.600(0.800 - 0.120) 0.500=0.912kN简图 (kNm)剪力图(kN)弯矩图 (kNm)33模板施工方案变形图 （mm）经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.811 kN ；最大弯矩 Mmax=0.857 kN m；最大挠度计算值 Vmax=2.444 mm；最大应力 =0.857106/5080=168.8 N/m

54、m2； 支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm 2；支撑小横杆的最大应力计算值 168.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设 计强度 205 N/mm2, 满足要求 !（七）梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算（八）扣件抗滑移的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.75 ，该 工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（ 规 范5.2.5):34模板施工方案 Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计

55、值 , 取12.00 kN ；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.811 kN ；R 12.00 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/( A) f梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.811 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 0.1493=0.536 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2 (1.50/2+(0.80 - 0.35)/4) 0.60 0.50+(1.50

56、/2+(0.80 -0.35)/4) 0.600.120(1.50+24.00)=2.211 kN ； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4 (2.000+2.000) 1.500/2+(0.800 - 0.350)/4 0.600=2.898 kN；N =N1+N2+N3+N4=3.811+0.536+2.211+2.898=9.456 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l o/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm) ： i = 1.58 ； A -立杆净截面面积 (cm 2) ： A = 4.89 ；35模板施工方案W -立杆净截面抵抗矩 (

57、cm3) ：W = 5.08 ；- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm 2) ；f - 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2；l o - 计算长度 (m) ； 根据扣件式规范，立杆计算长度 l o有两个计算公式 l o=kh和l o=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即 :l o = Max1.155 1.7 1,1+2 0.1= 1.964 m ；k - 计算长度附加系数，取值为： 1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ，=1.7 ；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a=0.1m;得到计算结果 : 立杆的计算长度l o

58、/i = 1963.5 / 15.8 = 124；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.428 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =9455.8/(0.428 489) = 45.2 N/mm 2； 钢管立杆稳定性计算 = 45.2 N/mm 2 小于 钢管立杆抗压强度的设计 2值 f = 205 N/mm 2，满足要求！ 三、板模板的计算( 一 ) 参数信息模板支架参数36模板施工方案横向间距或排距 (m):1.00 ；纵距 (m):1.00 ；步距 (m):1.50 ； 立杆上端伸出至模板支撑点长度 (m):0.10 ；模板支架搭设高度 (m):3.00 ；采用的钢

59、管 (mm):483.5 ；板底支撑连接方式 : 方木支撑； 立杆承重连接方式 : 双扣件，取扣件抗滑承载力系数 :0.75 ；荷载参数模板与木板自重 (kN/m2):0.500 ；混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.500 ； 施工均布荷载标准值 (kN/m2):1.000 ；材料参数 面板采用胶合面板，厚度为 18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量 E(N/mm2):9500 ；面板抗弯强度设计值 (N/mm2):13 ； 木方弹性模量 E(N/mm2):9000.000 ；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000 ；木方抗剪强度设计值 (N/mm2):1.400 ；木方的间

60、隔距离 (mm):300.000 ； 木方的截面宽度 (mm):50.00 ；木方的截面高度 (mm):100.00 ；37模板施工方案图2 楼板支撑架荷载计算单元 二）模板面板计算模板面板为受弯构件 , 按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为：38模板施工方案2W = 1001.5 2/6 = 37.5 cm3I = 100 1.5 3/12 = 28.125 cm模板面板的按照三跨连续梁计算面板计算简图1、荷载计算(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 (kN/m) ：q1 = 25.5 0.12 1+0.5 1 = 3.56 k