地铁车站基坑主体支架计算书

1、第 页附件一：基坑主体支架计算书顶板厚度为80cm，中板厚度为40cm。顶板检算分为顶板以及顶板梁两部分检算。一、中板检算荷载分析根据建筑施工模板安全技术规范查得：模板及其支架自重标准值G1K=0.5KN/nf;施工人员及设备荷载因本工程用泵送混凝土,故计算时取均布荷载Q1k=4.0KN/m2,集中荷载P=4.0KN。振捣混凝土产生的荷载标准值Q2k:水平模板取2KN/nf;根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范查得：新浇筑混凝土自重标准值G2K=25.5KN/m3（包括钢筋），400mnff新浇混凝土板自重标准值为25.5X0.4=10.2KN/nf；永久荷载分项系数K1=1.35,可变荷载分

2、项系数K2=1.4;安全系数1.1。中板模板验算横向方木验算本方案采用的木材为东北落叶松，根据木结构设计规范（GB50005-2003）东北落叶松抗弯强度fm17Mpa,顺纹抗剪强度为：fv1.6Mpa，弹性模量E10103Mpa。本施工方案中中板及梁模板采用15mmt勺胶板，支架采用0.9mx0.9m（纵*横）间距脚手架，上设可调快拆顶托，底模横向采用10cm10cm方木，按间距0.3m布置横向方木，其下方设纵向双拼48X3.0钢管分配梁，按间距0.9m布置，每根支架立杆上布置一根。按均布线荷载考虑时：Q1=（G1K+G2）K*1.35+（Q1k+Q2k）*1.4）*0.3*1.1=（0.5

3、+10.2）*1.35+（4+2）*1.4）*0.3*1.1=7.54KN/m；简化为三等跨连续梁计算：M中=0.08qil2=0.08X7.54乂0.92=0.49KN-mM中=0.1qil2=0.1X7.54X0.92=0.61KN-m施工人员及设备按集中荷载最不利位置布置计算时Q2=(G1K+G2K*1.35*0.3*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.3*1.1=4.9KN/m;P=6*1.4*1.1=9.3KN跨中最大弯矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X4.9X0.92+0.213X9.3乂0.9=2.1KN-m支座最大弯矩M中=0.1q2l20.175PL

4、=-0.1X4.9X0.92-0.175X9.3X0.9=-1.86KN-m综上所述弯矩值，取跨中最大弯矩值M=2.1KN-m进行截面验算。根据建筑施工模板安全技术规范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4(1)抗弯承载能力检算3Mmax2.110maxW166.6712.6MPa0.9fm0.91715.3MPa(2)挠度检算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.1-4:Q2=(G1K+G2K*1.35*0.3*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.3*1.1=4.9KN/m;TOC o 1-5 h z5ql454.99004L40.5mmw4.5mm38

5、4EI38410000833.3310200故挠度满足要求。通过以上演算得知，横向采用10cm10cm东北落叶松方木能够满足施工及设计要求。纵向分配梁检算纵向采用双拼48X3.0钢管分配梁，按间距0.9m布置，每根支架立杆上5布置一根。弹性模量E2.0610Mpa。根据建筑施工模板安全技术规范查得:截面抵抗矩：W=4.49*2=8.98cm3截面惯性矩：I=10.78*2=21.56cm4板底碗扣式脚手架顶纵向钢管分配梁检算：纵向分配梁所受的力为其上方横向间距30cm的10cm10cm方木传下的力,受力简图如下图所示：PPPPPP30130-A30L30L30L30L30L30L90B90C-

6、11单位:cm纵梁强度验算：恒荷载：G1=(G1K+G2K*1.35*0.9*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.9*1.1=14.5KN/m;活载：Q1=(4+2)*1.4*1.1=9.3KN/m;按最不利荷载考虑：跨中最大弯矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X14.5X0.32+0.213X9.3乂0.3=0.7KN-m支座最大弯矩阵0.1q2l20.175PL=-0.1X14.5X0.32-0.175X9.3X0.3=-0.62KN-m综上所述弯矩值，取跨中最大弯矩值M=0.7KN/m进行截面验算(1)抗弯承载能力检算：max0.71038.9878MPa0.9f

7、m0.9205184.5MPa(2)挠度检算Q2=(G1K+G2K*1.35*0.9*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.9*1.1=14.5N/m45ql_._4514.5300384EI_6_43842.0610621.561040.006mmwL2001.5mm通过以上演算得知，纵向采用双拼48X3.0钢管分配梁能够满足施工及设计要求。中板板底模强度检算中板板底模拟采用高强度竹胶板，板厚t=15m用竹胶板方木背肋间距为300mm所以验算模板强度采用宽b=300mnff面竹胶板，受力图如图所示：小力承受单】。(1)模板力学性能弹性模量E=9898N/m2n抗弯强度fm35Mpa惯性

8、矩1=2.81*105mm(2)模板受力计算Q1=(G1K+G2K*1.35+(Q1k+Q2k*1.4)*0.3*1.1=(0.5+10.2)*1.35+(4+2)*1.4)*0.3*1.1=7.5KN/m;M中=0.078ql2=0.078X7.5X0.92=0.48KN/mM支=0.105ql2=0.105X7.5X0.92=0.64KN/m简化为五等跨连续梁计算：Q1=(G1K+G2K*1.35*0.9*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.9*1.1=14.5KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大弯矩M中=0.078ql2+0.211PL=0.078X14.5X0.

9、32+0.211乂9.3X0.3=0.69KN-m支座最大弯矩M中=0.105ql20.079PL=-0.105X14.5X0.32-0.079乂9.3X0.3=-0.36KN-m综上所述，取跨中弯矩值M中=0.69KNm截面验算MmaxmaxWn一一一一30.69103(900(152/6)0.02MPafm=35MPa挠度验算：根据荷载组合知Q1=(G1K+G2K*1.35*0.9*1.1=(0.5+10.2)*1.35*0.9*1.1=14.5KN/m5ql384EI_._4514.53003849898(2.81105)0.55mmw3004000.75mm第 页第5页综上所述，竹胶板

10、挠度满足要求。通过计算，采用板厚15mm勺胶板受力满足要求。二、顶板（含1号风道）检算荷载分析根据建筑施工模板安全技术规范查得：模板及其支架自重标准值G1K=0.5KN/nf;施工人员及设备荷载因本工程用泵送混凝土,故计算时取均布荷载Q1k=4.0KN/m2,集中荷载P=4.0KN。振捣混凝土产生的荷载标准值Q2k:水平模板取2KN/nf;根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范查得：新浇筑混凝土自重标准值G2K=25.5KN/m3（包括钢筋），800mnB新浇混凝土板自重标准值为25.5X0.8=20.4KN/nf；永久荷载分项系数K1=1.35,可变荷载分项系数K2=1.4;顶板模板验算横向方

11、木验算本方案采用的木材为东北落叶松，根据木结构设计规范（GB50005-2003）东北落叶松抗弯强度fm17Mpa,顺纹抗剪强度为：fv1.6Mpa，弹性模量3E10103Mpa。本施工方案中顶板及梁模板采用15mm勺胶板，支架间距0.9mX0.6m（纵*横），上设可调快拆顶托，底模横向采用10cm10cm方木，按间距0.3m布置横向方木，其下方设纵向10cm10cm方木分配梁，按间距0.6m布置，每根支架立杆上布置一根纵木。按均布线荷载考虑时：Q1=（G1K+G2）K*1.35+（Q1k+Q2k）*1.4）*0.3*1.1=（0.5+20.4）*1.35+（4+2）*1.4）*0.3*1.1

12、=12.1KN/m；简化为三等跨连续梁计算：M中=0.08q1l2=0.08乂12.1X0.62=0.35KN-mM中=0.1q1l2=0.1X12.1X0.62=0.44KNm施工人员及设备按集中荷载最不利位置布置计算时Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+20.4)*1.35*0.6*1.1=18.7KN/mP=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大弯矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X18.7X0.32+0.213X9.3乂0.3=0.73KN-m支座最大弯矩M中=0.1q2l20.175PL=-0.1X18.7X0.32-0.175X9.3X0.3

13、=-0.66KN-m综上所述弯矩值，取跨中最大弯矩值M=0.73KN-m进行截面验算根据建筑施工模板安全技术规范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4(D抗弯承载能力核算3Mmax0.7310max4.6MPaW166.670.9fm0.91715.3MPa(0.5+20.4)*1.35*0.3*1.1=9.4KN/m;L40.19mmw3mmmax(2)挠度检算Q2=(G1K+G2K*1.35*0.3*1.1=5ql459.46004384EI38410000833.3310200故挠度满足要求。通过以上演算得知，横向采用10cm10cm东北落叶松方木能够满足施工

14、及设计要求。2.2.2纵向方木分配梁检算纵向采用10cm10cm方木分配梁，按间距0.6m布置，每根支架立杆上布置一根纵木。根据木结构设计规范(GB50005-2003,东北落叶松抗弯强度fm17Mpa,顺纹抗剪强度为：fv1.6Mpa,弹性模量E10103Mpa。根据建筑施工模板安全技术规范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4板底脚手架顶纵向方木分配梁检算：纵向10cm10cm方木分配梁所受的力为其上方横向间距30cm的10cm10cm方木传下的力，受力简图如下图所示：单位：CI方木纵梁强度验算：Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+20.

15、4)*1.35*0.6*1.1=18.7KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN按最不利荷载考虑：跨中最大弯矩M中=乂中=0.084212+0.213PL=0.08乂18.7X0.32+0.213乂9.3X0.3=0.73KN-m支座最大弯矩阵0.1q2l20.175PL=-0.1X18.7X0.32-0.175X9.3X0.3=-0.66KN-m综上所述弯矩值，取跨中最大弯矩值M=0.73KN-m进行截面验算(D抗弯承载能力核算:Mmax0.73103吧4.4MPaW166.670.9fm0.91715.3MPa(0.5+20.4)*1.35*0.6*1.1=18.7KN/m;-40.0

16、24mmw-1.5mmmax(2)挠度检算Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=4518.73004384EI38410000833.3310200通过以上演算得知，纵向采用10cm10cm方木能够满足施工及设计要求。2.3顶板底模强度检算顶板底模拟采用高强度竹胶板，板厚t=15mm竹胶板方木背肋间距为300mm所以验算模板强度采用宽b=300mnff面竹胶板，受力图如图所示：忸山芋:“用”III(1)模板力学性能弹性模量E=9898N/m2n抗弯强度fm35Mpa惯性矩1=1000*153/12=2.81*105mm(2)模板受力计算Q1=(G1K+G2K*1.35+(Q1k+Q

17、2k*1.4)*0.3*1.1=(0.5+20.4)*1.35+(4+2)*1.4)*0.3*1.1=12.1KN/m;M中=0.078ql2=0.078X12.1X0.62=0.34KNmM支=0.105ql2=0.105X12.1X0.62=0.46KNm简化为五等跨连续梁计算：Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+20.4)*1.35*0.6*1.1=18.7KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大弯矩M中=0.078ql2+0.211PL=0.078乂18.7X0.32+0.211X9.3X0.3=0.72KN-m支座最大弯矩M中=0.105ql20.

18、079PL=-0.105X18.7X0.32-0.079X9.3X0.3=-0.4KN-m综上所述，取跨中弯矩值M中=0.72KNm截面验算MmaxmaxWn0.72103(900(152/6)0.03MPafm=35MPa挠度验算：根据荷载组合知Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+20.4)*1.35*0.6*1.1=18.7KN/m5ql384EI518.730043849898(2.81105)0.71mmwL4000.75mm综上所述，竹胶板挠度满足要求。通过计算，采用板厚15mm勺胶板受力满足要求。三、顶板梁检算荷载分析根据建筑施工模板安全技术规范查得：模板及

19、其支架自重标准值G1K=0.5KN/tf;施工人员及设备荷载因本工程用泵送混凝土，故计算时取均布荷载Q1k=KN/%集中荷载P=4.0KN。振捣混凝土产生的荷载标准值Q2k:水平模板取2KN/nf;根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范查得：新浇筑混凝土自重标准值G2K=25.5KN/m3包括钢筋)，1900mmf新浇混凝土板自重标准值为25.5X1.9=48.5KN/nf；永久荷载分项系数K1=1.35,可变荷载分项系数K2=1.4;梁模板验算横向方木验算本方案采用的木材为东北落叶松，根据木结构设计规范(GB50005-2003)东北落叶松抗弯强度fm17Mpa,顺纹抗剪强度为：fv1.6Mp

20、a，弹性模量3E10103Mpa。本施工方案中梁模板采用15mnt勺胶板，底本K横向采用10cm10cm方木，按间距0.2m布置横向方木，其下方设纵向10cm10cm方木分配梁，按间距0.6m布置，每根支架立杆上布置一根纵木。按均布线荷载考虑时：Q1=(G1K+G2)K*1.35+(Q1k+Q2k)*1.4)*0.6*1.1=(0.5+48.5)*1.35+(4+2)*1.4)*0.6*1.1=49.2KN/m；简化为三等跨连续梁计算：M中=0.08q1l2=0.08X49.2X0.22=0.16KN-mM中=0.1q1l2=0.1X49.2X0.22=0.2KNm施工人员及设备按集中荷载最不

21、利位置布置计算时Q2=(G1K+G2)K*1.35*0.2*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.2*1.1=4.5KN/m；P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大弯矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X14.5X0.62+0.213X9.3X0.6=1.61KNm支座最大弯矩M中=0.1q2l20.175PL=-0.1X14.5X0.62-0.175X9.3X0.6=-1.5KN-m综上所述弯矩值，取跨中最大弯矩值M=1.61KN-m进行截面验算根据建筑施工模板安全技术规范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4(1)抗弯承载能力检算max3

22、1.6110166.679.84MPa0.9fm0.91715.3MPa(2)挠度检算Q2=(G1K+G2K*1.35*0.2*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.2*1.1=21.8KN/m;5ql384EI_4521.860038410000833.331040.44mmw3mm200故挠度满足要求。通过以上演算得知，横向采用10cm10cm东北落叶松方木能够满足施工及设计要求。纵向方木分配梁检算纵向采用10cm10cm方木分配梁，按间距0.6m布置，每根支架立杆上布置一根纵木。根据木结构设计规范(GB50005-2003,东北落叶松抗弯强度fm17Mpa,顺纹抗剪强度为：fv1.

23、6Mpa,弹性模量E10103Mpa。根据建筑施工模板安全技术规范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4板底脚手架顶纵向方木分配梁检算：纵向10cm10cm方木分配梁所受的力为其上方横向间距20cm的10cm10cm方木传下的力：方木纵梁强度验算：Q3=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.6*1.1=43.7KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN按最不利荷载考虑：跨中最大弯矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X43.7X0.22+0.213X9.3乂0.2=0.54KN-m支座最大弯矩阵0.1q2l20

24、.175PL=-0.1X43.7X0.22-0.175X9.3X0.2=-0.5KN-m综上所述弯矩值，取跨中最大弯矩值M=0.54KN/m进行截面验算(1)抗弯承载能力检算：max30.5410166.674.7MPa0.9fm0.91715.3MPa(2)挠度检算Q3=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.6*1.1=43.7KN/m;5ql384EI543.72004438410000833.33100.01mmwL2001mm通过以上演算得知，纵向采用10cm10cm方木能够满足施工及设计要求。梁底模强度检算顶板底模拟采用高强度竹胶板，板厚t=

25、15mm竹胶板方木背肋间距为300mm所以验算模板强度采用宽b=200mnff面竹胶板，受力图如图所示:|川川“川！山川川1”|1川1川口川A20B20C*20I十十(1)模板力学性能弹性模量E=9898N/m2n抗弯强度fm35Mpa惯性矩I=1000*153/12=2.81*105mm(2)模板受力计算Q1=(G1K+G2K*1.35+(Q1k+Q2k*1.4)*0.2*1.1=(0.5+48.5)*1.35+(4+2)*1.4)*0.2*1.1=16.4KN/m;M中=0.078ql2=0.078X16.4X0.62=0.46KNmM支=0.105ql2=0.105X16.4X0.62=

26、0.62KNm简化为五等跨连续梁计算：Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.6*1.1=43.7KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大弯矩M中=0.078ql2+0.211PL=0.078X43.7X0.22+0.211X9.3X0.2=0.53KN-m支座最大弯矩M中=0.105ql20.079PL=-0.105X43.7X0.22-0.079乂9.3X0.2=-0.33KN-m综上所述，取跨中弯矩值M中=0.62KNm6截面当算maxmx.227.6MPafm=35MPaTOC o 1-5 h zW(600(152/6)m挠度验

27、算：根据荷载组合知Q2=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+48.5)*1.35*0.6*1.1=43.7KN/m;5ql4543.72004L5-0.33mmw0.5mm384EI3849898(2.8110)400综上所述，竹胶板挠度满足要求。通过计算，采用板厚15mm勺胶板受力满足要求。四、中板梁检算荷载分析根据建筑施工模板安全技术规范查得：模板及其支架自重标准值G1K=0.5KN/tf;施工人员及设备荷载因本工程用泵送混凝土，故计算时取均布荷载Q1k=4.0KN/%集中荷载P=4.0KN。振捣混凝土产生的荷载标准值Q2k:水平模板取2KN/nf;根据建筑施工碗扣式脚手

28、架安全技术规范查得：1900mmf新浇混凝新浇筑混凝土自重标准值G2K=25.5KN/m3包括钢筋)土板自重标准值为25.5X1=25.5KN/nf；永久荷载分项系数K1=1.35,可变荷载分项系数K2=1.4;4.2梁模板验算横向方木验算本方案采用的木材为东北落叶松，根据木结构设计规范(GB50005-2003)东北落叶松抗弯强度fm17Mpa,顺纹抗剪强度为：fv1.6Mpa，弹性模量3E10103Mpa。本施工方案中梁模板采用15mnt勺胶板，底本K横向采用10cm10cm方木，按间距0.2m布置横向方木，其下方设纵向10cm10cm方木分配梁，按间距0.6m布置，每根支架立杆上布置一根

29、纵木。按均布线荷载考虑时：Q1=(G1K+G2)K*1.35+(Q1k+Q2k)*1.4)*0.2*1.1=(0.5+25.5)*1.35+(4+2)*1.4)*0.2*1.1=9.6KN/m；简化为三等跨连续梁计算：M中=0.08q1l2=0.08X9.6X0.62=0.28KN-mM中=0.1q1l2=0.1X9.6X0.62=0.35KNm施工人员及设备按集中荷载最不利位置布置计算时Q1=(G1K+G2)K*1.35*0.6*1.1=(0.5+25.5)*1.35*0.6*1.1=23.2KN/m；P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大弯矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.

30、08X23.2X0.32+0.213X9.3乂0.3=0.76KN-m支座最大弯矩M中=0.1q2l20.175PL=-0.1X23.2X0.32-0.175X9.3X0.3=-0.51KN-m综上所述弯矩值，取跨中最大弯矩值M=0.76KN-m进行截面验算根据建筑施工模板安全技术规范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cm34I=833.33cm4第 页P=6X1.4*1.1=9.3KN第 页(1)抗弯承载能力检算maxmax30.7610166.674.6MPa0.9fm0.91715.3MPa(2)挠度检算Q1=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+25.5)*1.35

31、*0.6*1.1=23.2KN/m;5ql384EI523.2200438410000833.331040.06mmw1mm200故挠度满足要求。通过以上演算得知，横向采用10cm10cm东北落叶松方木能够满足施工及设计要求。纵向方木分配梁检算纵向采用10cm10cm方木分配梁，按间距0.6m布置，每根支架立杆上布置一根纵木。根据木结构设计规范(GB50005-2003,东北落叶松抗弯强度fm17Mpa,顺纹抗剪强度为：fv1.6Mpa,弹性模量E10103Mpa。根据建筑施工模板安全技术规范查得：方木截面抵抗矩：W=166.67cr3I=833.33cm4板底脚手架顶纵向方木分配梁检算：纵向

32、10cm10cm方木分配梁所受的力为其上方横向间距30cm的10cm10cm方木传下的力，受力简图如下图所示：单位cm方木纵梁强度验算:Q1=(G1K+G2K*1.35*0.2*1.1=(0.5+25.5)*1.35*0.2*1.1=7.8KN/m按最不利荷载考虑:跨中最大弯矩M中=0.08q2l2+0.213PL=0.08X7.8X0.62+0.213X9.3X0.6=1.41KNm支座最大弯矩阵一0.1q2l20.175PL=-0.1X7.8X0.62-0.175X9.3X0.6=-1.26KN-m综上所述弯矩值，取跨中最大弯矩值M=1.41KN-m进行截面验算(1)抗弯承载能力检算：ma

33、x1.41103166.678.46MPa0.9fm0.91715.3MPa(2)挠度检算Q1=(G1K+G2K*1.35*0.2*1.1=(0.5+25.5)*1.35*0.2*1.1=7.8KN/m45ql384EI457.8600438410000833.33100.16mmw3mm200通过以上演算得知，纵向采用10cm10cm方木能够满足施工及设计要求。4.2.3梁底模强度检算弹性模量E=9898N/m2n抗弯强度fm35Mpa惯性矩I=1000*153/12=2.81*105mm(2)模板受力计算Q1=(G1K+G2K*1.35+(Q1k+Q2k*1.4)*0.2*1.1=(0.5

34、+25.5)*1.35+(4+2)*1.4)*0.2*1.1=9.7KN/m;M中=0.078ql2=0.078X9.7X0.62=0.27KNmM支=0.105ql2=0.105X9.7X0.62=0.37KNm简化为五等跨连续梁计算：Q1=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+25.5)*1.35*0.6*1.1=23.3KN/m;P=6X1.4*1.1=9.3KN跨中最大弯矩M中=0.078ql2+0.211PL=0.078X23.3X0.22+0.211X9.3X0.2=0.47KN-m支座最大弯矩M中=0.105ql20.079PL=-0.105X23.3X0.22-

35、0.079X9.3X0.2=0.25KN-m综上所述，取跨中弯矩值M中=0.47KN/m截面验算max党0.47106(600(152/6)20.8MPafm=35MPa挠度验算：根据荷载组合知Q1=(G1K+G2K*1.35*0.6*1.1=(0.5+25.5)*1.35*0.6*1.1=23.3KN/m5ql384EI_4523.32003849898(2.81105)0.17mmw0.5mm400综上所述，竹胶板挠度满足要求。通过计算，采用板厚15mm勺胶板受力满足要求。五、侧墙(含1号风道)计算5.1荷载计算(1)模板与支撑自重Q1;模板自重标准值按0.5kN/m2计，支撑模板的楞木自

36、重标准值按1.5kN/m2计，架体高度小于10ml不计架体自重，采用依据为建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008;(2)新浇钢筋碎自重标准值Q2按24kN/m3计；(3)施工人员及设备荷载标准值取2.0kN/m2;(4)振捣碎时产生的荷载标准值Q3对水平模板按2kN/m2计；(5)新浇碎对模板侧面的压力最大值；采用插入式振捣棒时，新浇筑混凝土对模板的侧压力按下列二式进行计算，并取二式中的较小值：1F0.22312V2FrcHc式中F-新浇筑混凝土对模板的侧压力（kN/m2）;rc混凝土的重力密度（kN/m,取rc=25kN/m3;t0新浇筑混凝土的初凝时间（h）,取to=6.5h;V混

37、凝土浇筑速度（m/h）,取V=1m/h;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（n），取H=751外加剂影响修正系数，取1=1.2;2混凝土坍落度影响修正系数，取2=1.15;1FO.22rct012V2=0.22X25X6.5X1.2X1.15XJ1=49.34kN/m2FrcH=25X7=175kN/m2取以上二式中的较小值，F=49.34kN/m20（6）荷载分项系数模板及支架自重荷载分项系数i=1.2;钢筋碎自重荷载分项系数i=1.2;施工人员及设备荷载分项系数i=1.4;振捣碎时产生的荷载分项系数i=1.4;新浇筑碎对模板侧面的荷载分项系数i=1.2;5.2侧墙模板计算支撑

38、模板内楞木间距60cm,衬砌模板采用定型钢模板，模板厚3.0mm查表得其净截面积抵抗矩为Ix=90.7x104mm4Wx=21.1X103mm3强度验算q=49.34X1.35+（2.5+2）X1.4=72.91kN/m2Mmax=q2/8=72.91x0.6x0.62/8=19.7X105NJ-mm(T=Mmax/W=19.7105/21100=93.37N/mm2f=205N/mm2其中：钢模板抗弯强度；fQ235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值，205N/mm2.2挠度验算v=5ql4/384EIx=5义72.91义0.6义6004/(384义2.06X105X90.7义104)=0.4mm

39、v=1.5mm结论：支撑架支模体系模板采用板面厚度6=3mm勺钢模板，满足规范要求。侧墙内楞内楞木中一中间距按0.25m布置，外楞木中一中间距取0.60m进行计算：计算承载力q=49.34X1.2+4X1.4=64.81N/m2;1.21Mmaxql10=10X64.81X0.25X0.602=0.58kN.m;0.58106-4=5.410=10.7N/mm2fm=13N/mmZ强度符合要求;验算刚度5ql4384EITOC o 1-5 h z4.564.81600（L41.3mmw1.5mm扰度符合要3841000083310400求。侧墙外楞计算外楞采用双根48X3.5mm钢管，实际计算

40、时取截面尺寸为48X3mmi截面面积A=4.24X102mm2惯性矩I=10.783x104mm4截面模量W=4.49X103mm3弹性模量E=2.06X105N/mm2抗压强度设计值f=170N/mm2侧墙外楞纵向设置，竖向中一中间距按0.6m布置，计算跨度取0.6m。计算承载力q=49.34X1.35+4乂1.4=72.21kN/m2;2Mmax0.07ql=0.07X72.21X0.6X0.62=1.1kN.m;Mmax1.1106max-W=44902=112N/mm2f=170N/mm2强度符合要求;验算刚度5ql4384EI一一一4572.212503842.0610510.783

41、1040.179mm1.5mm挠度符合要求。单侧支架计算书支架受力计算单侧支架按间距800mmF置(1)分析支架受力情况：按q=61.6x0.8=49.3kN/m计算用sap2000对单侧支架进行受力分析(全部按较接计算):单侧支架杆件长度单侧支架支座反力图单侧支架变形图（mm）单侧支架剪力图单侧支架轴力图单侧支架弯矩图分析结果如下（只计算压杆稳定）：杆件内力（kN）规格截卸卸积长细比入稳定系应力4-85.9510mm22549.611数0.991345-84.58102549.6450.878386-161.57102549.61280.397159.68-85.2102549.6110.9

42、9133.710-56.5口10X51274.8260.9546.7压杆稳定性均满足要求（稳定系数按3号钢b类截面查表），7酬干压力很小,未做验算。（2）支架埋件的验算埋件反力为（见反力图）：支点1:Rx=192.27kN,Rz=141.99kN支点2:Rx=0N,Rz=141.99kNFA单侧支架按间距800mm置，埋件300mm可距。（F总）2=（Rx）2+（Rz）2=192.272+141.992F总=239kN与地面角度为：a=53.55由F总分解成两个互为垂直的力，其中一个与地面成45度，大小为：T450=cos（53.55-45）=T/F合=236.34kN共有8/3（若使用强度较

43、高埋件可放大间距）个埋件承担合力。其中单个埋件最大拉力为：F=236.34x（3/8）=88.63kN埋件强度验算预埋件为H级螺纹钢d=25mm加工后（D2。埋件最小有效截面积为：A=3.14x102=314mm2轴心受拉应力强度：6=F/A=88.63X103/314=282.26MPaF=88.63kN符合要求其中：F锚-锚固力，作用于地脚螺栓上的轴向拔出力（N）d-地脚螺栓直径（mrmh-地脚螺栓在碎基础内的锚固深度（mmrb-碎与地脚螺栓表面的粘结强度（N/mm2）六、柱模板验算荷载分析1新浇混凝土对模板的最大应力为：F0.22ct012V2或FcH,两者取较小值。f新浇注混凝土对模板

44、的最大侧压力（KPa2005hc一混凝土的重力密度（取24KN/m）T15tot0-新浇注混凝土的初凝时间（T-混凝土的温度（25度）V-混凝土的浇注速度（4m/h）H混凝土侧压力计算位置处至新浇注混凝土顶面的总高度（m）H取5m1-外加剂影响修正系数，本站混凝土添加缓凝剂，取1.22一混凝土坍落度影响修正系数本工程取1.15得：1Fi0.22ct012V20.222451.21,15272.8KN/m2一一一2F2cH245120KN/m取两者中小值即侧压力为F=72.8KN/m2对拉螺杆验算对拉螺才f采用M12型号，横向间距400mm纵向间距300mmNNfAf-对拉螺杆轴向拉力设计值，取

45、170N/mm2;N-对拉螺杆实际拉力值；A-螺杆截面面积；N=72.8*0.4*0.3=8.7N=8.8KN,满足规范要求！面板验算面板采用厚15mmi勺木模板，竖愣间距300mm故面板按照三等跨连续梁进行验算(1)抗弯强度验算q作用在截面的线荷载，q=72.8*0.5=36.4KN/m;l计算跨度，l=0.5m；b面板截面宽度，b=0.8m；h面板截面厚度，h=15mmM=0.08ql2=0.08*72.8*0.5*0.52=0.728KNmW=b2/6=800*152/6=30000mr3&=M/W=0.728KNm/30000mm=24.27N/mn2V用=31N/mm2(2)挠度验算

46、根据荷载组合知q72.80.321.9kN/m5ql4521.93004L5-0.73mm0.75mm384EI3849898(2.8110)400综上所述，柱模板满足规范要求！七、支架立杆及整体稳定性检算碗扣式脚手架.中板每根立杆承受的荷载碗扣式脚手架选用Q235钢管，钢管外直径48mm壁厚3.0mm荷载计算：G2K25,5*0,9*0,9*0.4*1.19.1kNq(GkG2KG3K)1.35Q1k*1.4)*1.1(0.59,1)1,3561.4)*1,122.3kN钢管截面积A=4.89cn2钢管回转半径为：i=1.58cm基他：CT1按受压强度计算，支柱的受压应力为：N22.3100

47、045.6MPaf205MPa,满足要求。A489按稳定性计算，长细比:L24255-154230;L=1.155*(1200(步距)+2*450(可调顶托图i15.8度)=2425.5mm查建筑施工碗扣钢管脚手架安全技术规范附录D得：稳定系数0.298N22.31000153Mpaf205MPa,满足要求。A0.298489通过以上较大荷载演算得知，碗扣式支架立杆能够满足施工及设计要求。基础检算中板立杆底部采用15X15cm底托调平，基础为底板钢筋碎。故支架基础满足施工要求。综上，碗扣式支架模型支撑体系能够满足施工及设计要求。2.顶板每根立杆承受的荷载碗扣式脚手架选用Q235钢管，钢管外直径

48、48mm壁厚3.0mm荷载计算:G2K25,5*0,6*0,9*0.8*1.112.2kNq(GkG2KG3k)1.35Q1k*1.4)*1.1(0.512.2)1.3561.4)*1.128.1kN钢管截面积A=4.89cn2钢管回转半径为：i=1.58cmp909G卜9。学W：cm按受压强度计算，支柱的受压应力为：N28.1100057.5MPaf205MPa,满足要求。A489按稳定性计算，长细比:L24255-154230;L=1.155*(1200(步距)+2*450(可调顶托图i15.8度)=2425.5mm查建筑施工碗扣钢管脚手架安全技术规范附录D得：稳定系数0.298N28.1

49、1000192.8MPaf205MPa,满足要求。A0.298489通过以上较大荷载演算得知，碗扣式支架立杆能够满足施工及设计要求。基础检算顶板立杆底部采用15X15cm底托调平，基础为中板钢筋碎。故支架基础满足施工要求。综上，碗扣式支架模型支撑体系能够满足施工及设计要求。3.梁脚手架稳定性验算3.1中板梁碗扣式脚手架选用Q235钢管，钢管外直径48mm壁厚3.0mm荷载计算:G2K25,5*0,6*0,6*1.11Q1kNq(GkG2KG3k)1.35Q1k*1.4)*1.1(0.510.1)1.3561.4)*1.125kN钢管截面积A=4.89cm2钢管回转半径为：i=1.58cm巨佳：

50、er按受压强度计算，支柱的受压应力为：N25100051.2MPaf205MPa,满足要求。A489按稳定性计算，长细比:L24255-154230;L=1.155*(1200(步距)+2*450(可调顶托图i15.8度)=2425.5mm查建筑施工碗扣钢管脚手架安全技术规范附录D得：稳定系数0.298N251000-171.6MPaf205MPa,潴足要求。A0.298489通过以上较大荷载演算得知，碗扣式支架立杆能够满足施工及设计要求。3.2顶板梁碗扣式脚手架选用Q235钢管，钢管外直径48mm壁厚3.0mm荷载计算:G2K25,5*0,6*0,6*1.9*1.119.2kNq(G1KG2

51、KG3k)1.35Q1k*1.4)*1.1(0.519.2)1.3561.4)*1.138.5kN钢管截面积A=4.89cm2钢管回转半径为：i=1.58cm基他：CT1按受压强度计算，支柱的受压应力为:78.7MPaf205MPa,满足要求。N38.51000A489按稳定性计算，L2079i15.8度）=2079mm长细比:131230,L=1.155*（1200（步距）+2*300（可调顶托高查建筑施工碗扣钢管脚手架安全技术规范附录D得：稳定系数0.396N38.51000198.82MPaf205MPa,满足要求。A0.396489通过以上较大荷载演算得知，碗扣式支架立杆能够满足施工及

52、设计要求。八、1号风道内衬墙支撑体系验算侧墙水平力分析:FrcH=25X4=100kN/m21F0.22rct012V2=0.22X25X6.5X1.2X1.15X力=49.34kN/m2新浇筑碎对模板侧面的荷载分项系数i=1.2；振捣荷载标准值4KN/Itf；振捣碎时产生的荷载分项系数i=1.4；荷载：Q=49.3X1.2+4X1.4=64.8KN/m2(1)模板检算模板采用高强度竹胶板，板厚t=15mm竹胶板方木背肋间距为300mm所以验算模板强度采用宽b=300mnff面竹胶板，受力图如图所示：口口口1H111LI口I“IIKI(1)模板力学性能弹性模量E=9898N/m2n抗弯强度fm35Mpa惯性矩1=2.81*105mm(2)模板受力计算Q1=64.8X0.3=19.4KN/m；M中=0.078ql2=0.078X19.4X0.62=0.54KN/mM支=0.105ql2=0.105X19.4X0.62=0.73KN/m简