京广铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书

1、石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮计算书PAGE PAGE 21班石家庄市仓安霸路跨京广铁路岸斜拉桥半施工挂篮设计柏计算书1 概况矮石家庄市仓安啊路斜拉桥为仓吧安路高架桥中傲跨越京广铁路哎的一座大型桥凹梁，其主跨 背 米，为砼罢型结构。由鞍于跨越京广铁佰路，而施工期蔼间又不能影响肮京广线的运行敖，故施工只能皑采用悬臂施工霸，其施工节段笆为6.3m。耙本挂篮就是为笆此桥梁的悬按臂施工而设计拔的。岸根据本桥的结背构特点和施工氨特点，挂篮为霸三角挂篮，其瓣由以下几个主般要部分组成。背（1）主桁系拌统：由主梁、艾立柱、斜拉钢澳带组成单片主凹桁，共4片，凹横向由前、后叭上横梁、平联稗、门架连接；安（

2、2）梁顶唉板底模平台：芭由纵梁和下横艾梁组成整体平摆台，分前、后阿底模平台；（拔3）梁纵、斑横梁底模平台矮：由支撑梁和板横向底模支架搬组成整体平台叭，横向底模支昂架采用桁架形跋式；（4癌）扒吊挂系统：由笆前上横梁，前敖后吊挂精轧螺扳纹钢筋组成；俺（5）外导梁败系统：由外导笆梁、锚固滑行氨设备等组成，奥为底模平台滑傲道设备；（6艾）走行系统：罢由前后支腿、案滑板及滑道组靶成，为主桁系白统的滑行设备办；啊(7)把平衡及锚固系板统：由锚固部肮件、锚固筋、巴配重等组成，唉以便挂篮在灌哀注砼和空载行颁走时，具有必伴要的稳定性。2 计算依据拔石家庄市仓安吧路跨京广铁路皑斜拉桥施工设伴计图；癌石家庄市仓安巴

3、路跨京广铁路摆斜拉桥施工澳挂篮方案设计跋图；班公路桥涵设巴计通用规范皑（JTJ02鞍1-89）；绊公路桥涵钢岸结构及木结构懊设计规范（霸JTJ025百-85）；叭公路桥涵施摆工技术规范邦（JTJ04昂1-2000蔼）。3 计算说明靶根据本挂篮的安结构特点，设凹计计算中采用哀以下假定和说阿明。俺（1）由于挂叭篮的主桁系统坝和底模系统仅板通过吊挂系统跋（精轧螺纹钢安）相连，故计瓣算按各自的子霸结构进行计算八，子结构为前矮底模平台，后罢底模平台，纵隘、横梁底模平拔台和主桁体系捌；白（2）计算顺哀序为先对前、爸后底模平台和罢纵、横梁底模奥平台进行结构敖计算，得出各鞍吊点的支撑反凹力，然后把此版支撑反力

4、作为按外力对主桁体碍系进行各项计翱算；盎（3）纵、横捌梁底模平台中暗横向底模支架芭为四片桁架，跋纵向为支撑梁吧，荷载传递为拌先有间隔60哎70的方暗木承受直接荷阿载，然后传递背给底模支架，氨纵向支撑梁相稗对于横向的底盎模支架，其刚凹度很小，对底败模支架的横向扳约束很弱，所叭以计算均对底皑模支架进行，白底模支架可以安按照各自的桁百架体系进行平哎面计算。单片岸桁架上弦杆承奥受由间隔60澳70的方啊木所传递的荷疤载（32m/哀0.60.蔼7m32）按简化为均布荷暗载。由于非节扒点力的存在，叭故桁架各杆件把按梁单元进行鞍计算，即节点胺为刚性节点；班（4）前、后艾底模平台按纵般梁和下横梁组矮成的平面格梁

5、熬体系进行空间袄计算，单元划耙分为空间梁单皑元，所受荷载摆为均布荷载；跋（5）主桁体跋系按空间结构邦进行计算，主安梁为按梁单元坝计算，立柱和蔼钢拉带按杆单唉元计算，即节芭点绞接；靶（6）节段施啊工过程一般分绊为以下工况：颁挂篮空载走吧行就位。立霸模。绑扎钢埃筋并浇注砼。版砼养生后，安拆模并张拉预暗应力。对于挂案篮来讲，只有百工况和工况胺最不利，故般只进行工况工笆况和工况板的检算；吧（7）挂篮各耙子结构横向靠芭各自的限位装皑置约束，横向扒风载作用下的跋主桁结构横向扒稳定性不作检翱算；伴（8）主桁体伴系的结构受力般分析和竖向整把体稳定性检算拌，计入纵向风伴载作用。桥面佰以下的结构体邦系不考虑风载鞍

6、作用；阿（9）各施工哎荷载参照规范耙或相应资料取佰值，并按荷载跋组合进行组背合检算；半（10）由于霸砼浇注是一缓鞍慢加载过程，皑故工况不计扒荷载动力作用鞍，但工况应熬计入荷载动力搬作用；笆（11）本检哎算未考虑地震扒荷载作用。哀根据上述假定凹，采用桥梁拌博士（v2.傲9扒）皑进行计算，袄并用ANSY摆S7.1进行岸校核。疤4 计算相关佰参数肮（1）材料容盎重： 胺C50砼 袄26.25k板N/m跋3摆（考虑体内钢氨筋的影响，提胺高5）；邦钢构件 82伴.425kN癌/m稗3捌（考虑节点板盎等的影响，提邦高5）。昂（2）材料弹笆性模量：板A3钢材 2岸.110埃5疤Mpa；搬16Mn钢材笆 2.

7、11蔼0敖5袄Mpa；绊32精轧螺案纹钢筋 2.般010鞍5笆Mpa。拌（3）联接系氨、底模等附属版恒载：2.0埃kN/m岸2胺。瓣（4）侧模、疤施工机械、作斑业人群等施工皑荷载：2.0哀kN/m哎2捌。奥（5）温度荷拔载：升温15背，降温15耙，体系温度岸20。柏（6）风荷载疤：横向基本风阿压 500翱pa；瓣纵向基本风压伴 0.4捌50020案0pa。5 计算内容敖5拜.氨1 前底模平唉台检算邦前底模平台由跋42片纵梁和奥2片前下横梁胺组成一正交格芭梁体系。单片拜纵梁规格为半I扳14拌型钢，计算长颁度为2.0m奥；单片横梁规般格为2唉a碍32办型钢，计算长扒度为21.4颁m。由于荷载耙、结

8、构均对称稗，故计算采用埃整体结构的一哀半进行空间梁吧单元分析。计鞍算模型单元划熬分见图5.1白-1，节点划澳分见图5.1氨-2。扳图5.1-1胺 1/2前底绊模平台模型单巴元划分扮图5.1-2佰 1/2前底案模平台模型节岸点划分斑在计算模型中叭，纵梁均划分唉为4个梁单元笆（40.5八m），1/2把前下横梁划分半为42个梁元奥（0.34m邦400.澳25m0.傲36m），各瓣梁元的几何特肮性根据型钢表俺查知，结构材吧料特性和其它哀计算参数按照傲4蔼中提供的数据佰取值。实际结唉构各吊点为弹碍性约束，但本败计算中假定为霸刚性约束，具疤体的支点位移拌在吊挂系统检癌算中综合考虑唉。本计算模型巴边界条件具

9、体颁以见表5.1凹-1。，岸表5.1-1俺 1/2前底鞍模平台计算模靶型边界条件盎节 点把约 束 内 斑容颁说 明巴1拜X、Y、Z向岸线位移懊吊点位置巴44凹X、Z向线位岸移绊吊点位置靶29捌Y、Z向线位板移扳吊点位置懊72熬Z向线位移伴吊点位置安43翱Y向角位移绊结构对称点白86靶Y向角位移翱结构对称点伴注：斑1.稗下横梁轴向为颁X向，纵梁轴邦向为Y向，竖佰向为Z向；般 2.敖节点1、44癌为端部吊点，百节点29、7癌2为中间吊点傲。把根据稗3扮中的计算假定碍，计算工况为颁：敖工况1：挂篮办空载走行。澳荷载组合：结敖构自重附属芭恒载温度荷盎载。跋工况2：立模捌并浇注梁体砼耙。版荷载组合：结拔

10、构自重附属办恒载外加荷艾载（梁体砼）扒施工荷载袄温度荷载。胺附属恒载、外盎加荷载和施工背荷载均按均布啊荷载作用在纵笆梁上，然后由澳纵梁传递给横霸梁。按杠杆原皑理求得每片纵罢梁上的荷载集板度，具体如下吧：敖附属恒载 q爸f拜=20.5靶=1.0kN肮/m般施工荷载 q坝s鞍=20.5摆=1.0kN隘/m昂外加荷载 q按w八=26.25翱0.25搬0.5=3.拌28kN/m瓣以上荷载均按八照各自工况沿氨各纵梁满布。瓣经计算，各工稗况下各吊点处懊支撑反力（竖肮向）见表5.埃1-2。两前拌下横梁在对称百荷载作用下所阿产生的内力和艾变形均相同。唉前下横梁与纵蔼梁相交各节点盎和相应纵梁跨凹中在工况2中澳的

11、最大竖向位碍移和最大应力蔼结果见表5.斑1-3。下横叭梁在荷载组合背下的最大竖向凹变形示意图见扒图5.3-3疤，最大弯矩示败意图见图5.绊3-4。傲表5.1-2巴 1/2前底案模平台各吊点挨竖向支撑反力把（kN埃）拌节 点埃工 况 1澳工 况 2班1懊8.扮8霸32.3氨44邦8.笆8叭32.3瓣29瓣24.扒7般91.0绊72巴24.佰7矮91.般0唉表5.1-3扒 1/2前底昂模平台计算结矮果汇总百横梁相交节点拔竖向伴位移凹上缘拜应力八下缘盎应力拌纵梁跨中节点凹竖向阿位移敖上缘皑应力阿下缘扒应力霸1俺0昂0耙0爸扳白稗哀2版1.14绊11.8扮-11.8办88澳1.85唉25.1按-25.

12、1坝4奥2.73般26.0芭-26.0罢90凹3.44蔼25.1癌-25.1挨6敖4.13癌37.0佰-37.0颁92吧4.84耙25.1傲-25.1伴8背5.26案44.9把-44.9霸94蔼5.97版25.1阿-25.1澳10瓣6.06叭49.6埃-49.6熬96板6.77拔25.1扮-25.1般12皑6.50翱51.2半-51.2暗98巴7.21搬25.1昂-25.1癌14安6.55拔49.6昂-49.6摆100办7.26瓣25.1拔-25.1岸16拔6.25邦44.9绊-44.9碍102芭6.96靶25.1吧-25.1八18扳5.61阿37.0佰-37.0般104皑6.32佰25.1鞍

13、-25.1斑20安4.70拌25.9拜-25.9蔼106爸5.41艾25.1熬-25.1隘22绊3.60吧11.7澳-11.7巴108拔4.31肮25.1叭-25.1啊24伴2.42拜-5.7斑5.7版110把3.13佰25.1翱-25.1吧26板1.28奥-26.2懊26.2八112哀1.99捌25.1啊-25.1捌28袄0.34八-49.9吧49.9挨114隘1.05芭25.1跋-25.1奥29耙0斑-63.3鞍63.3办艾办办笆30笆-0.23佰-52.2瓣52.2盎116办0.48肮25.1隘-25.1扒32笆-0.42暗-33.2暗33.2岸118摆0.29扳25.1皑-25.1吧3

14、4叭-0.35绊-17.4碍17.4挨120班0.36澳25.1般-25.1捌36鞍-0.15熬-4.7岸4.7搬122疤0.56懊25.1敖-25.1拌38芭0.09拌4.8阿-4.8凹124疤0.80白25.1笆-25.1哀40敖0.29阿11.2八-11.2伴126氨1.00昂25.1白-25.1斑42柏0.42爸14.4芭-14.4鞍128斑1.13伴25.1摆-25.1哀43拌0.45芭14.4艾-14.4跋埃熬瓣白注：1竖向懊位移以向下为癌正，单位，败应力以压为正八，单位MPa熬；叭 2鞍横梁相交节点阿为下横梁与纵靶梁的交点，同袄行的纵梁为相颁应纵梁。袄图5.1-3肮 下横梁最大柏

15、竖向变形示意拔图肮图5.1-4把 下横梁最大俺弯矩示意图挨从表5.1-疤3和图5.1败-3可知：前败下横梁边跨的扳最大挠度为6伴.55，其鞍挠跨比6.5俺5/7090胺=1/108拌2，大于1/袄1600，应疤考虑增设构造败预拱度，中跨岸节点挠度很小板。所有纵梁跨矮中挠度均为0埃.71，其百挠跨比0.7按1/2000安=1/281半7，小于1/摆1600，可澳不设构造预拱把度。所有节点邦挠度均小于1疤/800，结坝构变形满足规叭范要求。白从表5.1-扮3和图5.1板-4可知：前俺下横梁最大正百弯矩处梁体下摆缘最大拉应力昂为51.2M哀Pa，支座处盎（最大负弯矩昂）梁体上缘最背大拉应力为6拜3.

16、3MPa半，均小于A3昂钢的耙1.4挨背版W艾=霸203败 MPa(规柏范规定：临时爸性结构在组合矮的巴扳W澳可提高1.邦4倍)，结构啊受力满足规范笆要求。纵梁受鞍力结果均相同隘，这因为各纵邦梁结构相同，敖受荷也相同。八5唉.按2 后底模平跋台检算版后底模平台由隘42片纵梁和俺2片后下横梁奥组成一正交格佰梁体系。单片伴纵梁规格为百I拜14半型钢，计算长拜度为2.7m疤；单片横梁规捌格为2拔a按32岸型钢，计算长邦度为21.4瓣m。计算模型搬单元划分见图版5.2-1，蔼节点划分见图吧5.2-2。摆图5.2-1爸 1/2后底瓣模平台模型单氨元划分稗图5.2-2胺 1/2后底盎模平台模型节癌点划分稗

17、在计算模型中办，纵梁均划分稗为4个梁单元把（40.6败75m），1哀/2前下横梁佰划分为42个稗梁元（0.3啊4m40叭0.25m败0.36m）伴，各梁元的几扒何特性、结构敖材料特性和其哀它计算参数以傲及结构受力分碍析同前底模平阿台。半本体系计算工绊况和荷载情况碍均同前底模平捌台。傲经计算，各工按况下各吊点处隘支撑反力（竖斑向）见表5.案2-1。两前跋下横梁在对称爸荷载作用下所矮产生的内力和昂变形均相同。疤前下横梁与纵芭梁相交各节点邦和相应纵梁跨罢中在工况2中搬的最大竖向位皑移和最大应力安结果见表5.氨2-2。后下昂横梁的变形图罢和最大弯矩图扮参照图5.1啊-3和图5.隘1-4。巴从表5.2-

18、拜3可知：后下百横梁边跨的最班大挠度为熬8隘.鞍7案，其挠跨比霸8案.安7耙/7090=拜1/蔼815鞍，大于1/1傲600，应考八虑增设构造预摆拱度，中跨节碍点挠度均很小柏。纵梁跨中挠氨度均为2.3傲6，其挠跨邦比哀2.36搬/2000=蔼1/板847凹，大于1/1拜600，也应扮考虑增设构造盎预拱度。所有澳节点挠度均小斑于1/800懊，结构变形满澳足规范要求。俺后下横梁最大熬正弯矩处梁体啊下缘最大拉应败力为白68艾.扒0按MPa，支座挨处（最大负弯按矩）梁体上缘碍最大拉应力为爸83盎.安9般MPa，均小坝于A3钢的哎1.4蔼扮扒W佰=盎203捌 MPa(规霸范规定：临时板性结构组合斑的扒盎

19、W盎可提高1.板4倍)，结构版受力满足规范板要求。纵梁应芭力结果较小。安表5.2-1板 1/2后前案底模平台各吊般点竖向支撑反佰力（kN般）皑节 点扮工 况 1凹工 况 2搬1扳11.1搬42.9败44绊11.1搬42.9澳29哀31.2柏120.7稗72伴31.2伴120.7扮表5.2-2盎 1/2后底柏模平台计算结唉果汇总岸横梁相交节点板竖向白位移扒上缘癌应力版下缘邦应力隘纵梁跨中节点癌竖向疤位移隘上缘瓣应力澳下缘哀应力八1半0哎0背0哀懊阿颁吧2板1.51邦15.6办-15.6百88坝3.87佰45.7百-45.7安4半3.62隘34.5邦-34.5氨90案5.98拌45.7巴-45.7

20、暗6哎5.48蔼49.1摆-49.1俺92胺7.84霸45.7版-45.7昂8版6.98案59.6吧-59.6阿94百9.34柏45.7扒-45.7扮10傲8.04敖65.9搬-65.9叭96碍10.40碍45.7凹-45.7懊12傲8.62盎68.0按-68.0拜98芭10.98扮45.7暗-45.7埃14叭8.70佰65.9埃-65.9昂100肮11.06耙45.7按-45.7安16皑8.29霸59.6般-59.6敖102俺10.65柏45.7吧-45.7暗18白7.44哀49.1斑-49.1瓣104哀9.80哎45.7哀-45.7拌20稗6.23案34.4扳-34.4半106奥8.59蔼

21、45.7颁-45.7背22埃4.77扒15.6笆-15.6绊108罢7.14隘45.7靶-45.7稗24癌3.21把-7.5袄7.5吧110盎5.57背45.7安-45.7百26搬1.70邦-34.7唉34.7熬112皑4.06昂45.7半-45.7澳28霸0.45蔼-66.1疤66.1啊114班2.81案45.7斑-45.7邦29斑0般-83.9昂83.9败隘疤跋笆30叭-0.31啊-69.3搬69.3扒116爸2.06拔45.7拔-45.7稗32哀-0.55蔼-44.1矮44.1懊118哎1.81叭45.7扮-45.7摆34八-0.47哀-23.1昂23.1疤120耙1.89靶45.7邦-

22、45.7扳36搬-0.21奥-6.3摆6.3扒122白2.16捌45.7八-45.7岸38傲0.11疤6.3版-6.3皑124叭2.47捌45.7稗-45.7唉40疤0.38拜14.7瓣-14.7爸126碍2.74敖45.7伴-45.7肮42办0.55跋19.0安-19.0哀128按2.91挨45.7扮-45.7扮43埃0.58背19.0罢-19.0暗颁皑哀肮注：1竖向搬位移以向下为伴正，单位，办应力以压为正佰，单位Mpa邦；按 2疤横梁相交节点板为下横梁与纵碍梁的交点，同肮行的纵梁为相挨应纵梁。哀5搬.坝3 纵、横梁柏底模平台支架斑检算办纵、横梁底模靶平台支架横向爸布置为四片相吧同的桁架，纵

23、颁向为四片支撑澳梁，荷载传递坝为：间隔60般70的方罢木底模支架盎，纵向支撑梁皑仅以联接作用吧，其受力很小鞍，故底模支架斑可以按照各自背的桁架体系进吧行平面计算，拜分端桁架和中懊桁架两种加载氨形式。单片桁般架上弦杆承受挨由间隔60佰70的方木扮所传递的荷载癌简化为均布荷皑载。由于非节坝点力的存在，蔼故桁架各杆件皑按梁单元进行凹计算，即节点颁为刚性节点。按桁架上弦杆为埃2皑a摆16癌型钢，节间长安1.5m，共暗22节间。下唉弦杆为2阿a般14坝型钢，节间长敖1.5m，共稗20节间。桁按高1.5m 熬，竖杆和斜杆俺为758矮角钢。桁架计挨算模型见图5霸.3-1和5艾.3-2。摆图5.3-1矮 纵、

24、横梁底吧模支架模型单背元划分芭图5.3-2叭 纵、横梁底鞍模支架模型节拜点划分埃在计算模型中翱，单根杆件均昂划分为3个梁笆单元，全桁架坝共有255个办梁元，228熬个节点，上弦坝杆、下弦杆和傲竖杆的单元长蔼度为0.5m凹，斜杆的单元懊长度为0.7跋07m，各梁跋元的几何特性肮根据型钢表查暗知，结构材料板特性和其它计扳算参数按照阿4拜中提供的数据艾取值。实际结疤构各吊点为弹肮性约束，但本碍计算中假定为氨刚性约束，具拌体的支点位移斑在吊挂系统检肮算中综合考虑澳。本计算模型靶边界条件具体稗以见表5.3白-1。拔表5.3-1皑 纵横梁底模稗支架计算模型板边界条件把节 点板约 束 内 跋容埃说 明吧5班

25、X、Y向线位把移俺吊点位置哎21昂Y向线位移按吊点位置背47板Y向线位移爸吊点位置肮63罢Y向线位移芭吊点位置阿注：敖1.案模型为平面模摆型，故梁轴向傲为X向，竖向埃为Y向；邦 2.扒节点5、63扮为端部吊点，疤节点21、4懊7为中间吊点半。靶根据芭3扒中的计算假定岸，计算工况为爸：埃工况1：挂篮拌空载走行。班荷载组合：结氨构自重附属霸恒载温度荷凹载。胺工况2：立模扳并浇注梁体砼瓣。邦荷载组合：结胺构自重附属笆恒载外加荷瓣载（梁体砼）般施工荷载爸温度荷载。暗附属恒载、外办加荷载和施工邦荷载均按均布扮荷载作用在桁败架上弦杆上，颁按杠杆原理求柏得每片桁架的袄荷载集度。但奥由于前（后）按支架和中间支

26、案架承受的荷载跋不同，故底模颁前（后）端支般架和中间支架岸分别进行计算瓣。具体如下：伴（一）前（后般）端桁架瓣附属恒载 q败f败=27.3办/4=3.6懊5kN/m哀施工荷载 q捌s斑=27.3靶/4=3.6般5kN/m哎外加荷载 q叭w把=26.25埃1.748吧6.3/4癌=72.27凹kN/m办以上荷载均按把各自工况作用爸在桁架两边跨肮端部3m范围板内(型砼梁坝纵梁)，具体懊图示见图5.奥3-3。哎图5.3-3凹 前（后）端办桁架加载图示鞍经计算，各工案况下各吊点处哀支撑反力（竖碍向）见表5.扳3-2。桁架斑在荷载组合下暗的最大竖向变背形示意图见图凹5.3-4，隘最大节点挠度按具体数据见

27、表昂5.3-3。皑桁架在荷载组啊合下的最大弯啊矩示意图见图懊5.3-5，昂各类杆最大应颁力结果见表5挨.3-4。搬表5.3-2八 底模前（后伴）端桁架各吊袄点竖向支撑反矮力（kN扳）吧节 点奥工 况 1八工 况 2皑5暗13.6芭205.7埃21敖13.5罢49.1邦47哎13.3叭48.5搬63笆13.5俺205.9案表5.3-3蔼 底模前（后哎）端桁架最大氨节点挠度芭位 置白节 点 号昂工况1哀工况2昂边跨变形最大案处傲9柏0.29艾3.94熬中跨跨中艾34稗0.35啊-0.25绊注：挠度以向斑下为正，单位矮。耙表5.3-4败 底模前（后八）端桁架杆件叭最大应力哎杆件埃类 别俺断面号摆上缘

28、凹应力氨下缘败应力澳断面具体位置巴上弦杆敖上缘最大拉应邦力矮5-I般-167.0白164.0颁左端吊点佰上缘最大压应耙力摆8-I暗97.8斑44.0八距左端吊点1阿.6m敖下缘最大拉应隘力俺63-J熬51.5艾-54.6摆距右端吊点0皑.4m佰下缘最大压应翱力癌5-I白-167.0阿164.0肮左端吊点耙下弦杆凹上缘最大拉应拜力碍126-J把-27.9稗-19.3斑最右端节点百上缘最大压应扮力绊106-I办8.2芭6.2巴距最右端节点坝10.5 m奥下缘最大拉应唉力坝72-J扮-11.4邦-36.6笆距最左端节点背3 m版下缘最大压应板力吧108-J绊-0.1哎14.5百距最右端节点罢9 m鞍

29、竖 杆暗上缘最大拉应按力芭127-I搬-87.8翱-37.4板第1根竖杆顶按部巴上缘最大压应袄力霸130-I阿68.4俺-36.7捌第2根竖杆顶坝部胺下缘最大拉应袄力伴187-I吧-22.0八-72.8办最后1根竖杆罢顶部安下缘最大压应皑力柏133-I埃-4.3斑57.1扮第3根竖杆顶拜部般斜 杆疤上缘最大拉应氨力蔼205-I唉-42.7百-26.9百距下弦杆最左捌端6m坝上缘最大压应叭力暗193-I盎103.0安55.9阿下弦杆最左端暗下缘最大拉应唉力绊249-J拜21.4版-40.7扒距最右端吊点袄1.1m挨下缘最大压应俺力疤195-J蔼25.9哎95.4矮距最左端吊点俺1.1m皑注：1.

30、应力拌以压为正，单拜位Mpa；案2.5-I表瓣示5#单元I吧节点。懊图5.3-4哀 前端（后）版桁架最大竖向暗变形示意图笆图5.3-5扒 前端（后）哀桁架最大弯矩翱示意图翱从表5.3-癌3可知：支架埃节点的最大挠绊度为3.94办，其挠跨比班3.94/8把200=1/稗2081，既瓣小于1/80罢0也小于1/瓣1600，可笆不设构造预拱拜度且结构变形爸满足规范要求八。艾从表5.3-岸4可知：支架绊单元受力最不巴利处位于上弦案杆左端吊点处肮(最大负弯矩背处)，其最大柏拉应力为16皑7.把0邦MPa，小于安A3钢的1.蔼4靶稗W坝=绊203搬 MPa(规翱范规定：临时芭性结构在组合埃的矮般W扮可提高

31、1.白4倍)，结构鞍受力满足规范隘要求。但从安袄全储备出发，氨建议对两个端挨吊点所在的节百间上弦杆上、吧下缘进行局部熬加强。摆（二）中间桁叭架笆中间桁架在各哀工况下端部3耙m范围(型唉砼梁纵梁) 扒和除端部3m敖范围以外的其蔼它地方(型案砼梁横梁)所挨承受的荷载不爸同。具体如下瓣：俺端部3m范围盎(型砼梁纵扮梁荷载)吧附属恒载 q暗f盎=27.3邦/4=3.6背5kN/m办施工荷载 q癌s笆=27.3碍/4=3.6岸5kN/m拔外加荷载 q瓣w矮=26.25拌1.748版6.3/4傲=72.27吧kN/m芭3m以外的其佰它地方(型疤砼梁横梁荷载背)按附属恒载 q霸f敖=21.1瓣/2=1.1艾

32、kN/m跋施工荷载 q笆s敖=21.1矮/2=1.1霸kN/m按外加荷载 q坝w阿=26.25坝1.748拔0.5/2肮=11.47唉kN/m(横罢梁宽度按0.搬5m计)稗以上荷载均按哀各自工况组合巴作用，具体图奥示见图5.3巴-6。拔图5.3-6扒 中间桁架加摆载图示佰经计算，各工柏况下各吊点处翱支撑反力（竖跋向）见表5.碍3-5。桁架阿在荷载组合下把的最大竖向变岸形示意图见图靶5.3-7，邦最大节点挠度挨具体数据见表般5.3-6。稗桁架在荷载组靶合下的最大弯敖矩示意图见图笆5.3-8，吧各类杆最大应柏力结果见表5瓣.3-7。巴表5.3-5肮 中间桁架各拔吊点竖向支撑把反力（kN班）埃节 点

33、败工 况 1稗工 况 2靶5捌14.3邦215.3巴21熬25.9皑204.1扮47碍25.7瓣202.8啊63爸14.3稗215.8隘表5.3-6肮 中间桁架最熬大节点挠度案位 置暗节 点 号安工况1澳工况2埃边跨变形最大瓣处绊9佰0.35胺4.72拌中跨跨中熬34傲0.78把5.09般注：挠度以向靶下为正，单位埃。拜表5.3-7瓣 中间桁架杆跋件最大应力艾杆件背类 别啊断面号阿上缘叭应力盎下缘爸应力败断面具体位置颁上弦杆颁上缘最大拉应罢力按47-I捌-227.0柏179.0艾右侧中吊点靶上缘最大压应唉力办8-I袄102.0搬-40.8拜距左端吊点1芭.6m拌下缘最大拉应肮力把48-J案46

34、.7癌-95.5啊距右侧中吊点唉1.1m柏下缘最大压应吧力癌47-I拔-227.0半179.0俺右侧中吊点癌下弦杆艾上缘最大拉应扮力澳118-I爸-25.3背-24.2懊距最右端节点埃4.5 m熬上缘最大压应靶力安82-I捌18.2盎14.1罢距最左端节点搬7.5 m办下缘最大拉应爸力绊72-J跋-11.6碍-39.9柏距最左端节点翱3 m傲下缘最大压应皑力氨84-J俺-8.5把40.7敖距最左端节点佰9 m办竖 杆罢上缘最大拉应败力八169-I扒-159.0挨-28.5芭第15根竖杆鞍顶部摆上缘最大压应笆力搬181-I懊76.2凹23.1疤第19根竖杆柏顶部扳下缘最大拉应袄力斑145-I暗1

35、1.2凹-118.0败第7根竖杆顶扳部邦下缘最大压应矮力稗133-I般7.3傲59.4佰第3根竖杆顶班部按斜 杆袄上缘最大拉应芭力案205-I哀-97.0霸-54.4巴距下弦杆最左把端6m般上缘最大压应瓣力稗193-I扒110.0安60.1澳下弦杆最左端稗下缘最大拉应暗力佰207-J挨-29.8啊-89.1啊距上弦杆最左疤端9m懊下缘最大压应翱力敖195-J袄28.8笆102.0把距最左端吊点安1.1m罢注：1.应力氨以压为正，单唉位Mpa；芭2.5-I表哎示5#单元I阿节点。笆图5.3-7芭 中间桁架最肮大竖向变形示唉意图熬图5.3-8奥 中间桁架最罢大弯矩示意图奥从表5.3-挨6可知：支架

36、碍节点的最大挠办度为5.09傲，其挠跨比熬5.09/8绊200=1/爸1611，既背小于1/80哀0也小于1/百1600，可邦不设构造预拱暗度且结构变形疤满足规范要求耙。傲从表5.3-奥7可知：支架败单元受力最不摆利处位于上弦哀杆右侧中吊点板处(最大负弯败矩处)，其最岸大拉应力为2昂27.安0巴MPa，大于霸A3钢的1.奥4拌哎W岸=扳203癌 MPa(规哀范规定：临时半性结构在组合叭的矮把W斑可提高1.坝4倍)。另外白，从图5.3背-8可以看出矮，中桁架其它霸3个吊点也是挨如此，故中桁艾架的四个吊点吧所在的节间上罢弦杆的上、下按缘应该局部加昂强。桁架其它拔处的应力均小吧于A3钢的1搬.4疤吧

37、W爸=傲203安 Mpa，其暗受力满足规范佰要求。扳5隘.盎4主桁体系检颁算耙主桁体系由主霸梁、立柱、斜摆拉钢带组成单氨片主桁，共4挨片（编号为1伴4），横向靶由前、后上横矮梁、平联、门翱架连接。计算翱按空间组合结佰构建模，主梁半和上横梁组成半一正交格梁，啊立柱、斜拉钢搬带和门架横联傲均定义为杆元吧。各吊杆的拉按力作为外力施邦加到格梁节点澳上，通过各工懊况检算主桁各摆构件的受力安拌全性、整体稳哀定性和压杆的坝受压稳定性。办主桁斜拉钢带斑为16Mn钢熬构件，其余各碍构件均为A3扳钢构件，其几拜何特性见表5盎.4-1。吧表5.4-1案 主桁体系各拌构件几何特性爸名 称败截面形式摆几 何 尺 翱寸（

38、霸mm坝）矮面积（懊m岸2胺）般惯性矩（瓣m哎4岸）扮主梁1半箱形板宽500，高捌700，昂顶板厚18，耙腹板厚12挨3.411安0版-2袄2.710班-3暗主梁2摆箱形阿宽400，高板550，拌顶板厚18，埃腹板厚12啊2.691懊0巴-2鞍1.310版-3安前上横梁1矮工形凹2I邦A碍50叭型钢，尺寸查皑表办2.381稗0把-2扒9.291隘0把-4叭前上横梁2版工形芭I摆A拌50扮型钢，尺寸查八表暗1.191般0柏-2奥4.651背0蔼-4暗后上横梁1傲工形办I瓣A耙50柏型钢，尺寸查俺表凹1.191佰0百-2艾4.651蔼0拜-4拌后上横梁2版工形巴2I霸A澳50阿型钢，尺寸查澳表艾2

39、.381八0翱-2笆9.291爸0熬-4胺锚固横梁1懊工形吧I绊A扮50熬型钢，尺寸查扒表半1.191佰0败-2盎4.651哀0翱-4爸锚固横梁2安工形稗I稗A疤50拜型钢，尺寸查稗表跋1.191扳0败-2班4.651搬0岸-4扒立柱懊格构式摆轴向410埃010埃6.871板0暗-3皑罢斜拉钢带八矩形熬宽32，高2俺00斑6.410澳-3耙袄门架横联隘格构式唉轴向475瓣8蔼3.810半-3绊哎注：1.主梁败1和主梁2的按截面均未计纵吧向加劲肋；按 2.拔图中“”表把示计算不需要板此项。罢根据各构件建岸立计算模型。佰计算模型单元扒划分见图5.艾4-1，节点笆划分见图5.癌4-2。在计暗算模型中

40、，主敖梁1、2各两懊片和前上横梁拌1、2，后上版横梁1、2以拜及锚固横梁1埃、2组成一平澳面格梁体系，翱共划分为19跋6个空间梁单版元，每根立柱按、斜拉钢带及昂横联均为1个埃桁元，共14背个桁架单元。拌考虑到挂篮行吧走和锚固工作佰时的挂篮工作霸状态不同，故澳计算模型的边埃界条件依工况敖而定。熬图5.4-1盎 主桁体系计艾算模型单元划拜分示意图白图5.4-2敖 主桁体系计埃算模型节点划吧分示意图佰根据肮3八中的计算假定隘，计算工况为办：昂工况1：挂篮耙空载走行。百荷载组合：结斑构自重吊杆矮拉力1动力瓣系数纵向风傲力温度荷载爸。柏按规范，动力背系数取1.2肮。皑工况2：立模版并浇注梁体砼矮。稗荷载

41、组合：结岸构自重吊杆叭拉力2纵向伴风力温度荷伴载。敖吊杆拉力1和哀拉力2为前、笆后底模平台，拌纵、横梁底模碍支架在工况1岸和工况2所产凹生的支撑反力坝。柏结合工况，计班算模型边界条凹件定义见表5皑.4-2。坝表5.4-2耙 主桁体系计矮算模型边界条熬件敖节 点拜约 束 内 靶容靶说 明靶工况1拌工况2拜6般X、Y、Z向芭线位移哀X、Y、Z向巴线位移Y向角俺位移唉边主桁后锚固叭点摆11白Y、Z向线位啊移哎Y、Z向线位吧移俺边主桁前支点阿26疤X、Z向线位白移皑X、Z向线位袄移邦Y向角位移熬中主桁后锚固艾点罢31霸Z向线位移鞍Z向线位移版中主桁前支点白46哀X、Z向线位吧移办X、Z向线位懊移罢Y向

42、角位移矮中主桁后锚固岸点盎51氨Z向线位移白Z向线位移啊中主桁前支点班46案X、Z向线位熬移爸X、Z向线位巴移碍Y向角位移巴边主桁后锚固按点版51扮Z向线位移半Z向线位移爸边主桁前支点疤注：主梁轴向败为X向，横梁颁轴向为Y轴，班竖向为Z向。荷载计算：纵向风力耙风压 W=俺K1*K2*坝K3*K4*艾W0=1.0捌*1.3*1半.0*1.0扒*200=2靶60 Pa艾立柱迎风面积熬 A傲L罢=0.4*0拜.5*7.8伴25=1.5捌7 m稗2懊 (按全面积瓣的40%计)盎横联迎风面积肮 A叭H翱=0.4*1柏*7.6=3斑.04 m般2版 (按全面积拜的40%计)隘立柱顶端的风百力等效力 F佰=

43、W*(A唉L蔼+A捌H岸)/2=0.啊6 kN爸将前面求得的奥各项支撑反力捌作为主桁体系肮外加荷载，即胺拉力1（工况啊1下）和拉力斑2（工况2下袄），具体见表碍5.4-3。把表5.4-3稗 主桁体系外盎加荷载（吊杆拔拉力）汇总哎工况翱前上横梁1吧前上横梁2把后上横梁1败后上横梁2傲节点斑拉力氨节点埃拉力白节点傲拉力邦节点背拉力案工况1埃（含动力作用哎）暗191瓣16.3扮171搬17.2背151疤17.2跋131佰16.3白193跋10.6白173吧10.6奥153耙13.3背133斑13.3巴196傲16.2翱176跋31.1艾156霸31.1翱136瓣16.2奥198叭29.6绊178蔼2

44、9.6办158肮37.4拔138袄37.4皑202氨29.6昂182办29.6啊162蔼37.4爸142吧37.4斑204拜16.0伴184碍30.8摆164案30.8稗144奥16.0白207把10.6懊187跋10.6伴167扒13.3版147把13.3疤210绊16.2傲190吧17.2拔170芭17.2稗150袄16.2阿工况2肮191傲205.7安171昂215.3挨151斑215.3懊131佰205.7板193斑32.3袄173摆32.3安153氨42.9矮133百42.9巴196澳49.1敖176版204.1背156捌204.1把136盎49.1百198傲91.0埃178摆91.

45、0隘158半120.7盎138邦120.7八202艾91.0懊182版91.0拔162皑120.7霸142扳120.7背204般48.5挨184柏202.8叭164版202.8凹144拜48.5胺207班32.3阿187阿32.3懊167吧42.9埃147扳42.9班210扮205.9把190坝215.8败170百215.8拔150瓣205.9安注：拉力单位扒为kN。哀荷载加载示意罢图见图5.4岸-3。搬图5.4-3百 主桁体系节板点加载示意图芭经计算，各工氨况下前支点和挨后锚点的反力八见表5.4-摆4。在荷载组笆合下主梁最大碍竖向位移示意搬图见图5.4埃-4，从图中熬可以看出，挂翱篮主桁的最大跋竖向位移为最叭前端，具体见矮表5.4-5拔。工况2的荷啊载组合作用下吧，立柱、钢带靶和横联的最大安轴力及相应应摆力见表5.4柏-6，主梁最昂大弯矩示意图芭见图5.4-敖5，后上横梁安最大弯矩示意肮图见图5.4颁-6，主梁与绊横梁最大应力巴见表5.4-稗7。敖表5.4-4啊