六层框架结构办公楼设计计算书

1、 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，除文中已经注明引用的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明，本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名： 日 期： 学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保障、使用学位论文的规定，同意学校保留并向有关学位论文管理部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权省级优秀学士学位论文评选机构将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复

2、制手段保存和汇编本学位论文。本学位论文属于1、保密 ，在_年解密后适用本授权书。2、不保密 。（请在以上相应方框内打“”）作者签名： 2015 年 月 日 导师签名： 2015 年 月 日 内 容 摘 要本工程为华中地区某公司新建综合楼。为永久性建筑物，共六层，其余各层为办公用房，标准层层高3.6m，室内外高差为0.4 m。场址位于该城市正在建设的主干道路。主要分为五个阶段：屋面及标准层平面结构布置、风荷载和水平地震作用、竖向荷载下框架的内力计算、框架内力组合和配筋、绘制施工图。第一阶段是屋面及标准层平面结构布置，构件编号，初选构件截面尺寸及材料强度等级。第二阶段是风荷载和水平地震作用（包括纵

3、荷载）下框架弹性位移验算；风荷载作用下框架的内力计算；多遇地震作用下框架的内力计算。第三阶段是竖向荷载下框架的内力计算。第四阶段是框架内力组合及配筋，天面及标准层梁板内力计算及配筋。第五阶段是整理计算书、抄正、绘制施工图。关键词: 设计 结构 框架 D值法Abstract This works for a company in Central China a new building.For permanent buildings development the foreground is good. Comprise of three parts: The architectural des

4、ign，structure design and shop schematic design.The first part of design is about architectural design. According to architectural design basis as well as architectural design basic principle, carries on the function district to the structure, further determines the project the plane, the vertical su

5、rface as well as the section plane.The second part of design is about structural design. Mainly is carries on the beam column section design. The concrete step is carries on a crosswise frame the structure computation and the design, namely in the definite computation diagram foundation, through obt

6、ains the beam column to the horizontal load and the vertical computation the most disadvantageous endogenic force combination, and take this as design basis determined the beam column the section size and required reinforcement in the area of cross section .Besides to beam column design, but also ne

7、eds to design a stair and a independent foundation. When endogenic force computation in the vertical direction, we use iteration method; in the horizontal direction, we use D method. In addition to the parts calculated by hands, we adopt an architecture software PK-PM to calculate. Key works: design

8、 structure frame D method目 录1 设计说明 12 构件估算与结构布置 32.1 设计资料 32.2 结构选型 33 框架计算 53.1 重力荷载代表值计算 4 3.11 屋面永久荷载标准值（上人）4 3.12 楼面标准值 4 3.13 屋面及楼面可变荷载标准值 4 3.14 重力荷载标准值 4 3.15楼面活荷载标准值 6 3.16 确定框架计算简图（KJ12）6 3.2横向框架计算7 3.21、梁线刚度计算 7 3.22、柱侧移刚度计算7 3.23、自振周期计算 8 3.24、横向地震作用计算 9 3.25、水平地震作用下框架内力计算 9 3.26、风荷载作用下框架

9、结构内力和侧移计算12 3.3、纵向框架计算 163.31、梁线刚度计算 163.32、柱侧移刚度计算 16 3.33、自振周期计算183.34、横向地震作用计算 19水平地震作用下框架内力计算20风荷载作用下框架结构侧移计算21 6、横向框架竖向荷载内力计算22 6.1计算单元 22 6.2荷载计算 24 7、框架结构内力组合 41 8、主体结构截面设计58 8.1、框架柱58 8.2、框架梁63 8.3、楼梯设计68 8.3.1、楼梯板设计73 8.3.2平台板设计80 8.3.3、平台梁设计88 8.4、板的设计88 8.4.1、单向板配筋89 8.5、次梁的设计90 8.6、基础95结

10、束语 97参考文献 99设计说明1、工程名称：某公司综合办公楼2、工程概况：该工程场址位于该城市正在建设的主干道路，红线范围50m40m，总建筑面积为4612.17平方米，层数为6层。该工程采用钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度。建筑总高29.4米。3、基本设计资料： = 1 * GB2 、基本风压：0.35kN/m2，设计基本地震加速度为0.1g，II类场地，设计地震分组为第三组 = 2 * GB2 、基本雪压：0.50 kN/m2，雪荷载准永久值分区III区 = 3 * GB2 、地震烈度：7度远震 = 4 * GB2 、地面粗糙度类别：B类2 构件估算及布置2.1 框架梁、柱的截面尺

11、寸估算2.1.1 框架梁估算纵向主梁最大跨度l1=4500mmh=（1/81/12） l1=（1/81/12）4500mm=（563375）mm 取500mmb= （1/21/3） h =（1/21/3） 500mm=（250167）mm 取200mm 横向主梁最大跨度l2=6600mmh=（1/81/12） l2=（825550）mm 取700mmb= （1/21/3） h=（360240）mm 取300mm 次梁最大跨度l2=6600mmh=（1/121/18） l2=（550367）mm 取450mmb= （1/21/3） h =（225150）mm 取200mm考虑到走廊处横向主梁跨度

12、较小，故取其截面为200mm500mm各梁截面尺寸如下表： 各梁截面尺寸估算表 表2.1横向主梁KL1（mmmm）横向主梁KL2（mmmm）横向主梁KL3（mmmm）次梁L1 、L2（mmmm）3007002005002005002004502.1.2 框架柱计算框架高度3.65+5=23m，烈度为8度查构筑物抗震设计规范得该框架结构抗震等级为二级，框架柱轴压比限值为N=0.8采用C30混凝土，由于N=Fgn中柱和边柱的负荷面积分别是4.56.75m2和3.36.75m2所以 中柱 AcFgn/fc=1.254.56.75151036/（0.814.3） =298705mm2 边柱 AcFgn

13、/fc=1.253.36.75151036/（0.814.3） =227813mm2根据以上计算结果，并以安全起见，标准层统一取600600mm2，首层统一取800800 mm22.2屋（楼）盖的结构平面布置图图2-1 屋（楼）盖平面布置图 2.3 框架计算简图底层高h取5m，其他层高3.6m图2-2 框架计算简图3 屋（楼）盖设计3.1 荷载计算3.1.1 办公室、走廊荷载计算 办公室恒载标准值25mm厚水泥砂浆找平层 0.02520=0.5 kN/m2 120mm厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3.0 kN/m2 15mm厚板底纸筋灰抹灰 0.01516=0.24 kN/m2 小计 3.

14、74 kN/m2 活载标准值 走道 2.5 kN/m2 办公室 2.0 kN/m2 设计值： 走道 g=1.23.74=4.49 kN/m2 q=1.42.5=3.5 kN/m2 g+q=7.99 kN/m2 g+q/2=6.24 kN/m2 办公室 g=1.23.74=4.49 kN/m2 q=1.42.0=2.8 kN/m2 g+q=7.29 kN/m2 g+q/2=5.89 kN/m23.1.2 卫生间荷载计算 恒载标准值 陶瓷锦砖 0.12 kN/m2 20mm厚防水砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/m2 120mm厚钢筋混凝土板自重 0.1225=3 kN/m2 15mm厚板底

15、纸筋灰抹灰 0.01516=0.24 kN/m2 小计 3.76 kN/m2 活载标准值 活载标准值 2.5 kN/m2 设计值： g=1.42.5=3.5 kN/m2 q=1.23.76=4.51 kN/m2 g+q/2=6.26 kN/m2 g+q=8.01 kN/m23.1.3 屋面荷载计算（不上人屋面） 恒载标准值180mm厚砖砌架空隔热层 1.1 kN/m2 三毡四油上铺绿豆砂 0.4 kN/m2 25mm厚1:3水泥砂浆找平层 0.02520=0.5 kN/m2 1:6水泥焦渣找坡（最薄30mm） 0.08510=0.85 kN/m2 100mm厚混凝土板自重 0.125=2.5

16、kN/m2 15mm厚板底纸筋灰抹灰 0.01516=0.24 kN/m2 小计 5.59 kN/m2 活载标准值 标准值： qk=0.5 kN/m2 设计值： g=1.25.59=6.71 kN/m2 q=1.40.5=0.7 kN/m2 g+q/2=7.06 kN/m2 g+q=7.41 kN/m2 q/2=0.35 kN/m23.2 弯矩计算 本设计中lo1/lo23，所以只有双向板，设计时按弹性理论方法设计，跨中最大弯矩的情况，荷载分布情况可以分解为满布荷载q+q/2及间隔布置q/2两种情况，请一种情况可以近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对后一种情况可近似认为在中间支承处都是简

17、支的，支座最大负弯矩可近似按活载满布求得，即支座g+q下的支座弯矩，考虑泊松比的影响，取=0.2，查表“双向板按弹性分析的系数表”（见混凝土结构中册）对各区格楼盖弯矩进行计算，列于表3.1、3.2中： 楼盖弯矩 表3.1 区格项目B1B2B3B4lo1 (m)3.33.33.32.4lo2 (m)4.54.54.54.5lo1/lo20.7330.7330.7330.533m1(kNm)（0.0402+0.20.0183）5.893.32+（0.0641+0.20.0310）1.43.32=3.89（0.0337+0.20.0104）5.893.32+（0.0641+0.20.0310）1.4

18、3.32=3.37（0.0305+0.20.0124）5.893.32+（0.0641+0.20.0310）1.43.32=3.19（0.0539+0.20.0096）6.422.42+（0.0917+0.20.0198）1.752.42=3.02m2(kNm)（0.04020.2+0.0183）5.893.32+（0.06410.2+0.0310）1.43.32=2.36（0.03370.2+0.0104）5.893.32+（0.06410.2+0.0310）1.43.32=1.77（0.03050.2+0.0124）5.893.32+（0.06410.2+0.0310）1.43.32=1.

19、85（0.05390.2+0.0096）6.422.42+（0.09170.2+0.0198）1.752.42=1.14m1(kNm)-0.09567.293.32=-7.59-0.07587.293.32=-6.02-0.07137.293.32=-5.66-0.11507.292.42=-5.29m2(kNm)-0.07527.293.32=-5.97-0.05727.293.32=-4.54-0.05667.293.32=-4.49-0.07857.292.42=-3.61m1”(kNm)-7.59-6.02-5.66-5.29m2”(kNm)-5.97-4.54-4.49-3.61 续

20、表3.1 区格项目B5B6B7lo1 (m)2.43.33.3lo2 (m)4.54.54.5lo1/lo20.5330.7330.733m1(kNm)（0.0390+0.20.0050）6.422.42+（0.0917+0.20.0198）1.752.42=2.44（0.0402+0.20.0183）6.263.32+（0.0641+0.20.0310）1.753.32=4.33（0.0337+0.20.0104）6.263.32+（0.0641+0.20.0310）1.753.32=3.78m2(kNm)（0.03900.2+0.0050）6.422.42+（0.09170.2+0.019

21、8）1.752.42=3.45（0.04020.2+0.0183）6.263.32+（0.06410.2+0.0310）1.753.32=2.63（0.03370.2+0.0104）6.263.32+（0.06410.2+0.0310）1.753.32=1.77m1(kNm)-0.08197.992.42=-3.77-0.09568.013.32=-8.34-0.07588.013.32=-6.61m2(kNm)-0.05717.992.42=-2.36-0.07338.013.32=-6.74-0.05728.013.32=-4.99m1”(kNm)-3.77-8.34-6.61m2”(kN

22、m)-2.36-6.74-4.99屋盖弯矩图 表3.2 区格项目B1B2B3B4lo1 (m)3.33.33.32.4lo2 (m)4.54.54.54.5lo1/lo20.7330.7330.7330.533m1(kNm)（0.0402+0.20.0183）7.063.32+（0.0641+0.20.0310）0.353.32=3.64（0.0337+0.20.0104）7.063.32+（0.0641+0.20.0310）0.353.32=3.02（0.0305+0.20.0124）7.063.32+（0.0641+0.20.0310）0.353.32=2.80（0.0539+0.20.0

23、096）7.062.42+（0.0917+0.20.0198）0.352.42=2.46m2(kNm)（0.04020.2+0.0183）7.063.32+（0.06410.2+0.0310）0.353.32=2.19（0.03370.2+0.0104）7.063.32+（0.06410.2+0.0310）0.353.32=1.48（0.03050.2+0.0124）7.063.32+（0.06410.2+0.0310）0.353.32=1.59（0.05390.2+0.0096）7.062.42+（0.09170.2+0.0198）0.352.42=0.90m1(kNm)-0.09567.4

24、13.32=-7.71-0.07587.413.32=-6.12-0.07137.413.32=-5.75-0.11507.412.42=-4.91m2(kNm)-0.07737.413.32=-6.24-0.05727.413.32=-4.62-0.05667.413.32=-4.57-0.07857.412.42=-3.35m1”(kNm)-7.71-6.12-5.75-4.91m2”(kNm)-6.24-4.62-4.57-3.35 续表3.2 区格项目B5B6B7lo1 (m)2.43.33.3lo2 (m)4.54.54.5lo1/lo20.5330.7330.733m1(kNm)（

25、0.0390+0.20.0050）7.062.42+（0.0917+0.20.0198）0.352.42=1.823.643.02m2(kNm)（0.03900.2+0.0050）7.062.42+（0.09170.2+0.0198）0.352.42=0.602.191.48m1(kNm)-0.08197.412.42=-3.50-7.71-6.12m2(kNm)-0.05717.412.42=-2.44-6.24-4.62m1”(kNm)-3.50-7.71-6.12m2”(kNm)-2.44-6.24-4.623.3 配筋计算楼板选用8钢筋作为受力主筋，采用C30混凝土，fy=210N/m

26、m2lo1（短跨）方向跨中截面的ho1=h-20=120-20=100mmlo2（长跨）方向跨中截面的ho2=h-30=120-30=90mm支座截面处ho=100mm截面设计用的弯矩：中间跨和跨中截面及中间支座截面减小20%，边跨中截面及楼板边缘算起第二个支座截面lb/lo1.5时，减小20%，楼板的角区格不折减。为便于计算，近似取=0.95，As=M/0.95fyho楼面配筋计算结果及实际配筋列于表3.3中楼面计算及配筋 表3.3跨中截面ho（mm）M（kNm）As（mm2/m）配筋实际B1lo1方向1003.891958120419lo2方向902.361318120419B2lo1方向

27、1000.83.37=2.701358120419lo2方向901.77998120419B3lo1方向1000.83.19=2.551288120419lo2方向900.81.85=1.48828120419B4lo1方向1003.021518120419lo2方向9015lo1方向1000.82.44=1.95988120419lo2方向900.83.45=2.761548120419B6lo1方向1004.332178120419lo2方向902.631468120419B7lo1方向1000.83.78=3.021518120419lo2方向902.01118

28、120419支座1-2100-0.85.97=-4.7824081204192-3lo1方向100-0.87.59=-6.073048120419lo2方向100-0.85.97=-4.7824081204192-4100-0.86.02=-4.8224281204192-5100-0.86.02=-4.8224281204192-6100-0.86.74=-5.3927081204193-3100-0.84.49=-3.5918081204193-5100-0.85.66=-4.5322781204193-7100-0.84.99=-3.9920081204194-5100-0.83.61=

29、-2.8914581204194-7100-0.86.61=-5.2926581204196-7100-0.88.34=-6.673348120419边缘支座B1lo1方向100-7.593808120419lo2方向100-5.972998120419B2lo1方向100-4.542288120419lo2方向100-5.292658120419B4lo1方向100-8.344188120419lo2方向100-3.611818120419B6lo2方向100-6.743388120419B7lo2方向100-4.9925081204190.45ft/fy=0.451.43/210=0.30

30、6%0.2%，取min=0.306%=As/bho=419/1000100=0.419%minh/ho=0.306%120/90=0.408%合格屋面配筋计算：楼板选用8钢筋作为受力主筋，采用C30混凝土，fy=210N/mm2lo1（短跨）方向跨中截面的ho1=h-20=100-20=80mmlo2（长跨）方向跨中截面的ho2=h-30=100-30=70mm支座截面处ho=80mm屋面计算及配筋 表3.4跨中截面ho（mm）M（kNm）As（mm2/m）配筋实际B1lo1方向803.642288160314lo2方向702.191578160314B2lo1方向800.83.02=2.42

31、1528160314lo2方向701.481068160314B3lo1方向800.82.8=2.241408160314lo2方向700.81.59=1.27918160314B4lo1方向802.461548160314lo2方向700.90648160314B5lo1方向800.81.82=1.46918160314lo2方向700.80.6=0.48348160314B6lo1方向803.642288160314lo2方向702.191578160314B7lo1方向800.83.02=2.421528160314lo2方向701.481068160314支座1-280-0.86.24

32、=-4.9931381005032-3lo1方向80-0.84.62=-3.702328100503lo2方向80-0.86.12=-4.9030781005032-480-0.86.12=-4.9030781005032-580-0.86.12=-4.9030781005032-680-0.86.24=-4.9931381005033-380-0.84.57=-3.6723081005033-580-0.85.75=-4.6028881005033-780-0.84.62=-3.7023281005034-580-0.83.35=-2.6816881005034-780-0.86.12=-4

33、.9030781005036-780-0.87.71=-6.173878100503边缘支座B1lo1方向80-7.714838100503lo2方向80-6.243918100503B2lo1方向80-4.913088100503lo2方向80-4.262898100503B4lo1方向80-7.714838100503lo2方向80-3.352108100503B6lo2方向80-6.243918100503B7lo2方向80-4.6228981005030.45ft/fy=0.451.43/210=0.306%0.2%，取min=0.306%=As/bho=314/1000100=0.3

34、93%minh/ho=0.306%100/80=0.383%合格4 次梁设计4.1 楼盖次梁设计4.1.1 荷载计算 卫生间 恒载设计值： 板传来的面荷载 g=4.512=9.02 kN/m2 q=1.42.52=7 kN/m2 p1=（g+q）lo1/2=(9.02+7) 3.3/2=26.43 kN/m （梯形荷载） 次梁自重 0.2（0.45-0.12）251.2=1.98 kN/m 20mm厚次梁粉刷 0.02（0.45-0.12）201.2=0.32 kN/m 小计 p=2.3 kN/m （均布荷载） 次梁承重为p1与p的叠加 办公室 板传来的面荷载 g=4.492=8.98 kN/

35、m2 q=1.422.02=5.6 kN/m2 p2=（g+q）lo1/2=(8.98+5.6) 3.2/2=24.06 kN/m （梯形荷载） p=2.3 kN/m （均布荷载） 次梁承重为p2与p的叠加4.1.2 弯矩计算及配筋 对次梁L2 其受力情况如下图4-1 图4-1 次梁L2上受力图 跨中最大弯矩由结构力学求解器得分别为（kNm）： 34.70,16.84，20.58,20.58,16.84,34.70 支座负弯矩为（kNm）： -45.12，-32.82，-36.92，-32.82，-45.12 取其最大值M= -45.12 kNm 其剪力如图4-2所示： 图4-2 次梁L2剪力

36、图（kN）取其最大值 V=49.47 kN次梁采用C30混凝土，用HRB335钢筋受弯筋，箍筋HPB235ho=450-25-10=415 mms=45.12106/1.014.32004152=0.092=0.097s=1-0.5=1-0.50.097=0.952As=M/sfyho=45.12106/0.952300415=381 mm2选412，As =452 mm2As/bho=452/200415=0.545%minh/ho=0.45ft/fyh/ho=0.451.43450/300415=0.233% 0.2% h/ho=0.2%450/415=0.217% 满足最小配筋率要求 斜

37、截面承载力验算： hw=ho-hf=415-120=295 mm hw/b=295/400=1.4754 0.25cfcho=0.251.014.3200415=296725 N=296.725 kN Vmax=49.47 kN 截面合格 0.7ftbho=0.71.43200415=83.083 kNVmax 按构造配筋 sv，min=0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.163% 选8200 sv=250.3/200200=0.25%0.163% 0.2% 合格 对次梁L1图4-3 次梁L1受力图由结构力学求解器得： 跨中最大弯矩分别为（kNm）：34.72,16.77,20

38、.77,19.60,19.52,21.06,15.99,38.45 支座最大负弯矩分别为（kNm）：-45.08，-32.98，-36.30，-35.14，-36.47，-32.31，-47.59Mmax=-47.59 kNm 其剪力图如图4-4所示：图4-4 次梁L1剪力图 （kNm）Vmax=52.39 kNs=47.59106/1.014.32004152=0.097s=0.952As=M/sfyho=47.59106/0.952300415=402 mm2选412，As =452 mm2As/bho=452/200415=0.545%minh/ho=0.45ft/fyh/ho=0.45

39、1.43450/300415=0.233% 0.2% h/ho=0.2%450/415=0.217% 满足最小配筋率要求 斜截面承载力验算： hw=ho-hf=415-120=295 mm hw/b=295/400=1.4754 0.25cfcho=0.251.014.3200415=296725 N=296.725 kN Vmax=52.39 kN 截面合格 0.7ftbho=0.71.43200415=83.083 kNVmax 按构造配筋 sv，min=0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.163% 选8200 sv=250.3/200200=0.25%0.163% 0.2

40、%4.2 屋盖次梁设计板传来的面荷载： g=6.712=13.42 kN/m2 q=0.72=1.4 kN/m2p3=（g+q）lo1/2=(13.42+1.4) 3.3/2=24.45 kN/m （梯形荷载）次梁自重 0.2（0.45-0.1）251.2=2.1 kN/m20mm厚次梁粉刷 0.02（0.45-0.1）201.2=0.17 kN/m小计 p=2.27 kN/m （均布荷载）次梁承重为p3与p的叠加与楼板荷载相差不大，可按楼板次梁配筋5 楼梯设计图5-1 标准层楼梯平面布置图5.1 标准层楼梯段设计混凝土采用C30，板采用钢筋HPB235，梁纵筋采用HRB335，楼梯间尺寸为6

41、600mm4500mm，现浇楼梯，踏步尺寸为150mm300mm，取板厚h=120mm，tan=150/300=0.5，cos=0.8945.1.1 标准层楼梯段板的荷载计算（取1m宽板带） 恒载标准值 30mm厚水磨石面层 （0.3+0.15）0.65/0.3=0.98 kN/m 三角形踏步 0.50.30.1525/0.3=1.88 kN/m 120mm厚混凝土斜板 0.1225/0.894=3.36 kN/m 板底抹灰 0.0217/0.894=0.38 kN/m 小计 gk=6.6 kN/m 活载标准值 qk=2.5 kN/m2 1m宽板带 qk=2.5 kN/m g+q=1.2gk

42、+1.4qk= 1.26.6+1.42.5=11.42 kN/m g+q=1.35gk+1.40.7qk= 1.356.6+1.40.72.5=11.36 kN/m 活载起控制作用，g+q=11.42 kN/m5.1.2 内力计算及配筋平台板的计算跨度 lo=3.3m跨中弯矩：M=plo2/10=11.423.32/10=12.44 kNm配筋计算：ho=h-as=120-20=100 (mm)s=12.44106/1.014.310001002=0.087=0.0911s=1-0.5=1-0.50.0911=0.954As=M/sfyho=21.44106/0.954210100=621 m

43、m2选10120，As =654 mm2= As/bho=654/1000100=0.654%min=max（0.45ft/fy，0.2%）=0.272%minh/ho=0.272%120/100=0.327%合格5.2 标准层平台板计算设平台板厚80mm，取1m宽板带计算5.2.1 荷载计算 恒载标准值 平台自重 0.08251=2 kN/m 水磨石面层 0.65 kN/m 20mm厚板底抹灰 0.0217=0.34 kN/m 小计 gk=2.99 kN/m 活载标准值 qk=2.5 kN/m g+q=1.2gk+1.4qk= 1.22.99+1.42.5=7.09 kN/m g+q=1.3

44、5gk+1.40.7qk= 1.352.99+1.40.72.5=6.49 kN/m 可变荷载起控制作用5.2.2 内力计算及配筋平台的计算跨度：lo=2.40.50.2+0.12/2=2.36 m 跨中弯矩：M=plo2/10=7.092.362/10=3.95 kNmho=h-as=120-20=100 (mm)s=3.95106/1.014.31000602=0.077=0.0080s=1-0.5=1-0.50.0080=0.960As=M/sfyho=3.95106/0.96021060=327 mm2选8150，As =335 mm2= As/bho=335/100060=0.654

45、%min=max（0.45ft/fy，0.2%）=0.306%minh/ho=0.306%80/60=0.408%分布钢筋配筋率不宜小于0.15%，且不宜小于单位宽度上受力钢筋截面面积的15%As=0.15%100080=1200 mm20.15335=50.25 mm2选用8250 As=201 mm25.3 平台梁设计平台梁尺寸取200mm350mm5.3.1 荷载计算 恒载标准值 梁自重 0.2（0.35-0.08）25=1.25 kN/m 梁侧粉刷 0.02（0.35-0.08）217=0.18 kN/m 平台板传来 2.992.4/2=3.59 kN/m 楼梯板传来 6.63.3/2

46、=10.89 kN/m 活载标准值 gk=2.5（3.30.5+2.40.5）=7.13 kN/m g+q=1.2gk+1.4qk= 1.215.91+1.47.13=29.07 kN/m g+q=1.35gk+1.40.7qk= 1.3515.91+1.40.77.13=28.47 kN/m 由此知可变荷载起控制作用，取g+q=29.07 kN5.3.2 内力计算及配筋计算跨度 lo=1.05ln=1.05（4.5-0.24）=4.47 m弯矩设计值 M= plo2/8=29.074.472/8=72.61 kNm最大剪力设计值 V=pln/2=29.07（4.5-0.24）/2=61.91

47、 kN截面按倒L形计算 bf=b+5hf=200+580=600 mmM=1fcbfhf(ho-hf/2)=1.014.360080(315-80/2) 10-6 =188.76 kNmM=72.61 kNm属于第一类截面s=72.61106/1.014.36003152=0.085=0.089s=1-0.5=1-0.50.089=0.955As=M/sfyho=72.61106/0.955300315=804 mm2选416，As =804 mm2= As/bho=804/200315=1.28%min=max（0.45ft/fy，0.2%）h/ho =0.238%合格5.3.3 斜截面配筋

48、验算截面尺寸hw=ho-hf=315-80=235 mm hw/b=235/200=1.1754 0.25cfcho=0.251.014.3200315=225.23 kN Vmax=61.91 kN 截面合格 0.7ftbho=0.71.43200315=63.06 kNVmax 按构造配筋 sv，min=0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.163% 选8250 sv=250.3/200250=0.202%0.163%满足5.4 底层楼梯设计平面布置如图5-2图5-2 底层楼梯明面布置图地层踏步尺寸取150mm300mm首层楼梯的平台处净高=1.8+0.6-0.35-0.02

49、=2.13m2m楼梯下的净高=1.8+0.6+0.8-0.02=3.18m2.2m符合房屋建筑学的规定其梯段板、平台板、平台梁的配筋取与标准层相同6 水平地震作用下框架分析6.1 荷载计算6.1.1 计算跨度横向首层： 6600-800=5800 mm （边跨）2400-800=1600 mm （中跨）横向标准层： 6600-600=6000 mm （边跨） 2400-600=1800 mm （中跨）纵向首层： 4500-800=3700 mm 4500-600=3900 mm6.1.2 屋（楼）盖荷载计算楼面恒载标准值 （4.58+0.24）（15.6+0.24）3.76=2158.40 k

50、N屋面恒载标准值 （4.58+0.24）（15.6+0.24）5.59=3208.89 kN女儿墙（1.2m高，0.2m宽，含边长0.2m的压顶，0.02m的女儿墙两侧粉刷） （4.58+15.6）21.2（0.25.5+0.02172）+（4.58+15.6）0.20.2252=323.64 kN6.1.3 梁的荷载计算 顶层 次梁L1 0.2（0.45-0.1）253.96+0.02（0.45-0.1）3.92026=47.50 kN 次梁L2 0.2（0.45-0.1）253.98+0.02（0.45-0.1）3.92028=63.34 kN 纵向框架梁KL3 0.2（0.5-0.1）2

51、53.916+0.02（0.5-0.1）203.9162=144.77 kN 横向框架梁KL1 0.3（0.7-0.1）256.092+0.02（0.7-0.1）206.0922=537.84 kN 横向框架梁KL2 0.2（0.5-0.1）251.89+0.02（0.5-0.1）201.892=37.58 kN 小计 831.03 kN 标准层 次梁L1 0.2（0.45-0.12）253.96+0.02（0.45-0.12）3.92026=44.79 kN 次梁L2 0.2（0.45-0.12）253.98+0.02（0.45-0.12）3.92028=59.72 kN 纵向框架梁KL3

52、0.2（0.5-0.12）253.716+0.02（0.5-0.12）203.7162=130.48 kN 横向框架梁KL1 0.3（0.7-0.12）256.092+0.02（0.7-0.1）206.0922=519.91 kN 横向框架梁KL2 0.2（0.5-0.12）251.69+0.02（0.5-0.12）201.692=31.74 kN 小计 763.94 kN6.1.4 墙体荷载计算外墙厚240mm，采用瓷砖贴面，内墙厚120mm，内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑单位面积外墙体重为 7.00.24=1.68 kN/m2单位面积内墙体重为 7.00.12=0.84 kN/m2单位面积

53、外墙贴面重为 0.5 kN/m2单位面积外墙内面抹灰为 0.0220=0.4 kN/m2单位面积内墙双面抹灰为 0.02202=0.8 kN/m2首层 纵向内墙重 （0.84+0.8）3.7（5-0.5）16=436.90 kN 横向KL1内墙重 （0.84+0.8）5.8（5-0.7）72=572.62 kN 纵向外墙重 （1.68+0.5+0.4）3.7（5-0.5）16=687.31 kN 横向KL1外墙重 （1.68+0.5+0.4）5.8（5-0.7）4=257.38 kN 横向KL2外墙重 （1.68+0.5+0.4）1.6（5-0.5）2=37.15 kN 小计 1991.36

54、kN标准层 纵向内墙重 （0.84+0.8）3.9（3.6-0.5）16=317.24 kN 横向KL1内墙重 （0.84+0.8）6（3.6-0.7）72=399.50 kN 纵向外墙重 （1.68+0.5+0.4）3.9（3.6-0.5）16=499.08 kN 横向KL1外墙重 （1.68+0.5+0.4）6（3.6-0.7）4=179.57 kN 横向KL2外墙重 （1.68+0.5+0.4）1.8（3.6-0.5）2=28.79 kN 小计 1424.18 kN6.1.5 柱自重计算标准层柱自重 0.60.63.62549=1166.4 kN地层柱自重 0.80.852549=288

55、0 kN6.1.7 楼梯荷载计算楼梯斜段重 4.53.326.6=196.02 kN楼梯休息平台重 4.52.42.99=32.29 kN楼梯段梁重 （1.254.5+0.184.5）2=12.87 kN6.1.8 荷载汇总 顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重+女儿墙自重屋面荷载 Q1=3208.89 kN顶层梁自重 Q2=931.03 kN顶层柱自重 Q3=1166.4 kN顶层墙自重 Q4=1286.93 kN女儿墙自重 Q5=323.64 kN Q6=Q1+Q2+Q5=4363.56 kN Q7=Q3+Q4=2453.33 kN G6=Q6+0.5Q7

56、=4363.56+0.52453.33=5590.23 kN 其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载+纵横梁自重+楼面上下各半层柱及墙体自重+50%楼面活载楼面荷载 Q1=2158.40 kN楼面梁自重 Q2=797.65 kN柱自重 Q3=1166.4 kN墙自重 Q4=1286.93 kN楼梯荷载 Q5=196.02+32.29+12.87=241.18 kN楼面活载 Q6=2.5（36+0.24）2.4+（4.5+0.12）（6.6+0.12）2.5+2.0（36+0.24）（6.6+0.12）+2.0（31.5+0.12）（6.6+0.12）=1207.09 kNQ7=Q1+Q2 =295

57、6.05 kN Q8=Q3+Q4+Q5=2694.51 kN G5= Q7+0.5(Q8+ Q7）+0.5Q6=2956.05+0.5(2694.51+2453.33)+0.51207.09=6133.52 kN G2=G3=G4= Q7+0.5(Q8+ Q8）+0.5Q6=2956.05+2694.51+0.51207.09=6254.11 kN 首层重力荷载代表值楼面荷载 Q1”=2158.40 kN楼面梁自重 Q2”=763.94 kN柱自重 Q3”=2880 kN墙自重 Q4”=1854.11 kN楼梯荷载 Q5”=196.02+32.29+12.87=241.18 kN楼面活载 Q6

58、”=2.5（36+0.24）2.4+（4.5+0.12）（6.6+0.12）2.5+2.0（36+0.24）（6.6+0.12）+2.0（31.5+0.12）（6.6+0.12）=1207.09 kNQ7”=Q1”+Q2” =2922.34 kN Q8”=Q3”+Q4”+Q5”=4975.29 kN G1= Q7”+0.5(Q8+ Q5”）+0.5Q6”=7360.79 kN6.2 梁柱的线刚度、柱的侧移刚度 梁柱的混凝土标号均为C30，Ec=3.0107 kN/m26.2.1 梁的线刚度在计算框架梁惯性矩时应考虑到楼板的影响，在框架梁两端节点附近，梁承受负弯矩，顶部的楼板手拉，楼板对梁截面弯

59、曲刚度影响较小，梁跨中承受正弯矩，楼板处于受压区形成T形截面梁，对梁的截面弯曲刚度影响较大，为方便计算。假定梁的截面惯性矩I延轴线不变，现浇楼盖边框架取I=1.5I0，对中框架取I=2.0I0，横向刚度计算见表6.2梁的线刚度表 表6.2梁号截面宽（mm）截面高（mm）长度L（m）线刚度i（10-4mEc）边框架1.5i（10-4mEc）中框架2.0i（10-4mEc）KL13007006.612.9919.4925.98KL22005002.48.6813.0217.366.2.2 柱的线刚度柱的线刚度 表6.3层号截面bh（mm）柱高度H（m）线刚度i（10-4mEc）10.80.8568

60、.272-60.60.63.6306.2.3 横向框架柱的侧移刚度D值 横向框架柱的D值 表6.4柱类型项目层号K=Kb/Kc（一般层）K=Kb/Kc（底层）=K/（2+K）（一般层）=（0.5+K）/（2+K）（底层）D=12cic/h2（kN/m）根数底层边框边柱0.2850.344338184边框中柱0.4760.394387344中框边柱0.3810.3703637414中框中柱0.6340.43142371142至6层边框边柱0.6500.245204174边框中柱1.080.351292504中框边柱0.4340.1781483314中框中柱1.4450.4193491714底层D