大型钢桁架吊装方案

1、江阴市体育中心二期主体育场钢结构工程吊装专项施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 浙 江 精 工 钢 结 构 有 限 公 司 二00八年 十月目 录 TOC * MERGEFORMAT 1、编制依据： PAGEREF _Toc214069840 h 4、编制说明： PAGEREF _Toc214069841 h 4、编制依据： PAGEREF _Toc214069842 h 42、工程概况： PAGEREF _Toc214069843 h 43、钢结构施工平面布置图： PAGEREF _Toc214069844 h 6、施工场地道路 PAGEREF _Toc214069845 h 7、材料堆

2、场与拼装场地 PAGEREF _Toc214069846 h 74、结构特点、安装重点 PAGEREF _Toc214069847 h 7、主桁架 PAGEREF _Toc214069848 h 7、次桁架 PAGEREF _Toc214069849 h 7、天窗 PAGEREF _Toc214069850 h 85、构件种类、分段情况 PAGEREF _Toc214069851 h 8、构件种类 PAGEREF _Toc214069852 h 8、构件分段 PAGEREF _Toc214069853 h 8、施工区域划分 PAGEREF _Toc214069854 h 86、吊车的初步选择

3、PAGEREF _Toc214069855 h 97、现场拼装方案 PAGEREF _Toc214069856 h 13、地面拼装工艺流程 PAGEREF _Toc214069857 h 13、拼装胎架准备 PAGEREF _Toc214069858 h 14、桁架拼装 PAGEREF _Toc214069859 h 15、桁架截面形式 PAGEREF _Toc214069860 h 15、胎架形式 PAGEREF _Toc214069861 h 15、构件拼装流程 PAGEREF _Toc214069862 h 168、构件吊装分析计算 PAGEREF _Toc214069863 h 188

4、. 1、主桁架起吊分析 PAGEREF _Toc214069864 h 18、HJ-01起吊分析 PAGEREF _Toc214069865 h 19、HJ-02起吊分析 PAGEREF _Toc214069866 h 218.1. 3、HJ-03起吊分析 PAGEREF _Toc214069867 h 25、HJ-04起吊分析 PAGEREF _Toc214069868 h 27、HJ-05起吊分析 PAGEREF _Toc214069869 h 30、HJ-06起吊分析 PAGEREF _Toc214069870 h 338. 2、次桁架吊装单元的受力分析计算 PAGEREF _Toc21

5、4069871 h 369、典型吊装单元的吊车选择分析 PAGEREF _Toc214069872 h 40、主桁架典型吊装单元的吊车选择分析 PAGEREF _Toc214069873 h 40、HJ-01吊装单元的吊车选择分析 PAGEREF _Toc214069874 h 41、HJ-02吊装单元的吊车选择分析 PAGEREF _Toc214069875 h 45、HJ-03吊装单元的吊车选择分析 PAGEREF _Toc214069876 h 49、HJ-04吊装单元的吊车选择分析 PAGEREF _Toc214069877 h 53、HJ-05吊装单元的吊车选择分析 PAGEREF

6、_Toc214069878 h 60、HJ-06吊装单元的吊车选择分析 PAGEREF _Toc214069879 h 68、次桁架吊装单元的吊车选择分析 PAGEREF _Toc214069880 h 75、胎架支撑实施细那么 PAGEREF _Toc214069881 h 98、胎架撤除和卸载 PAGEREF _Toc214069882 h 9911、主要部位吊装实施细那么 PAGEREF _Toc214069883 h 99结构吊装实施细那么 PAGEREF _Toc214069884 h 100东区布置图 PAGEREF _Toc214069885 h 100东区吊装实施的主要参数 P

7、AGEREF _Toc214069886 h 100、吊装实施步骤： PAGEREF _Toc214069887 h 101、主桁架吊装 PAGEREF _Toc214069888 h 101、次桁架吊装 PAGEREF _Toc214069889 h 102、天窗及马道吊装 PAGEREF _Toc214069890 h 103、吊装流程图 PAGEREF _Toc214069891 h 10312、吊装机具和劳动力方案 PAGEREF _Toc214069892 h 10413、平安施工 PAGEREF _Toc214069893 h 106、汽车式起重机平安操作技术规程 PAGEREF

8、_Toc214069894 h 106、 履带式起重机平安操作技术规程 PAGEREF _Toc214069895 h 107、 防止起重机倾翻 PAGEREF _Toc214069896 h 108、 施工人员平安 PAGEREF _Toc214069897 h 10914、应急预案 PAGEREF _Toc214069898 h 109、火灾应急预案 PAGEREF _Toc214069899 h 109、高处坠落应急预案 PAGEREF _Toc214069900 h 110、防汛抗台应急预案 PAGEREF _Toc214069901 h 111、触电应急预案 PAGEREF _Toc

9、214069902 h 111、施工现场生产平安重大事故应急救援预案 PAGEREF _Toc214069903 h 112 附图：施工流程图施工进度方案横道图 人员组织管理网络图吊车开行路线图 江阴市体育中心二期主体育场钢结构工程 吊装专项施工方案1、编制依据：1.1、编制说明：通过充分研究本工程设计要求、图纸资料，综合施工现场的实际情况，分析各种影响施工的因素，并根据以往的施工经验，编写本方案，以求更好的指导现场施工，圆满完成施工任务。1.2、编制依据：1江阴市体育中心二期工程施工图纸。2?钢结构工程施工质量及验收标准?GB5020520013?自行式起重机吊装实用手册?4?建筑施工高处作

10、业平安技术标准?JGJ80-915?钢结构设计标准?2、工程概况：建设单位：江阴市城市客厅开发开展代建单位：江阴市重点办设计单位：江阴市建筑设计院监理单位：英泰克工程参谋上海总包单位：北京城建集团施工单位：浙江精工钢结构/北京纽曼帝莱蒙膜建筑技术江阴市体育中心为江阴市人民政府重点建设工程工程，是一座集体育比赛、地下车库为创意和体育健身商业设施于一体的大型公共设施。位于江阴市滨江路南侧，黄山路东侧，毗邻锡澄高速江阴北出口，体育场占地面积约58750，建筑平面呈椭圆形布置，建筑长轴长约270米，宽轴长约260米。体育场钢、膜结构沿体育场主看台长轴对称布置，分东区和西区二个罩篷，且二个罩篷以短轴南北

11、镜像对称。由钢桁架、钢索和PTFE膜材及聚碳酸酯板组成的梭状空间张拉体系。钢结构由24榀主桁架，22榀次桁架，44榀内外环桁架，88个天窗构成，结构篷盖长约240米、宽约63米、最高点约52米高、总覆盖面积约20630m。主桁架从安装高度从到不等，且安装倾斜角度从13度32度不等，悬挑长度从47米16米不等。桁架安装于砼飞柱上，采用销轴式铰支座连接，与索膜结构前、后吊索、下拉索组合形成受力体系，单榀桁架最大重量约T，最大截面高度3.7米，长度约63米，高度约，悬挑约4 7米。总用钢量约T。次桁架安装于相邻二榀主桁架之间，连接处采用相贯焊接方式，桁架截面高度同主桁架匹配从，截面宽度从，单榀次桁架

12、最重的约7.5T，最轻的约4.5T，总用钢量约140T；内外环桁架安装于相邻二榀主桁架的两端，连接方式同次桁架相同，总用钢量约380T。k 片钢结构三维透视图：主桁架外环桁架内环桁架次桁架横向次桁架径向主桁架安装耳板预留拼装场地场外拼装场地场内拼装场地200mm厚碎石素土压实路基箱下一榀桁架拼装胎膜测量脱膜涂装质量检查杆件几何尺寸及规格检查杆件弯圆弧度检查杆件相贯线剖口质量检查原材料复试检查杆件原材料质量证明书全面焊接返修桁架检查验收不合格合 格超声波探伤复核无误后点焊固定对接焊接吊装分段桁架放线测量搭设拼装胎膜架混凝土根底施工场地平整径向主桁架滑动铰支座固定铰支座横向次桁架3、钢结构施工平面

13、布置图：3.1、施工场地道路场地施工道路宽为5米，200mm厚素砼路面沿体育场结构内环一圈呈环状布置，场地中间和结构外环一圈为素土地坪，由于场地内没有用碎塘渣回填，所以承载力有限，难承受大的荷载。吊车作业点及拼装场地需垫路基箱。附图一：体育场吊装路线平面图3.2、材料堆场与拼装场地 构件堆放与拼装采用就近原那么。堆放场地就近拼装场地，拼装场地就近吊装场地，尽量减少二次运输。具体的堆放场地与拼装场地详见?钢结构施工总平面布置图?。构件堆放场地要求：场地平整，整洁无污泥，构件外表无污染物。构件堆放应分门别类，且有统一的醒目标识。对构件应做适当的保护措施，防止构件损伤和变形。构件拼装场地要求：拼装平

14、台应平整，且有足够的承载力。拼装场地周围做好隔离护栏，配备灭火器材。4、结构特点、安装重点4.1、主桁架主桁架是由钢管组立而成，断面形状为正三角形。因体育场结构东西罩篷对称，且两罩篷中轴对称特点，只需考虑HJ-01HJ-06六榀主桁架的安装即可。其中HJ-06为最长最重的一榀，整榀桁架重约T，长约63米；桁架重量中心距离看台内环结构边线最长约38米，距离看台外环结构边线最长约12米，因看台外环场地存在附属建筑楼梯、地下室楼面、连廊，不利于大型履带吊移位，且场地不够宽敞，不具备拼装场地条件，所以选择吊装路线为内环。主桁架下弦点单点安装土建砼飞柱上，桁架尾部采用下拉索与砼飞柱连接，上部采用前后吊索

15、组合，形成稳定平衡体系。4.2、次桁架次桁架最大跨度22米，最大重量7.5吨。次桁架两端与主桁架弦杆相贯口焊接连接，安装于二榀主桁架约中间部位，次桁架的吊装考虑现场拼接后，在相邻两榀主桁架安装完毕后，整体一次性吊装就位。即能减少吊车二次停位吊装时间，又能对主桁架的侧向稳定起到支撑作用。4.3、天窗天窗安装于二榀主桁架跨度之间，每跨中均有四个天窗，且分布于次桁架两侧各二个。通过天窗长轴两端八根钢拉索连接到主桁架弦杆上安装就位。工期紧，钢结构安装的时间不能超过三个月。因此如何在节约本钱的前提下，保证平安、保证工期、保证质量的情况下采用合理的施工方案把桁架安装到位，将是本工程钢结构安装的一个重点与难

16、点。5、构件种类、分段情况5.1、构件种类本工程的构件种类单一，主要为管桁架。本工程包括的构件管径种类有50022，50020，50016，50010,40020，40016，40010，32512，27310，245x16，24510, 20316, 20310, 2038, 1596, 1335和1215。5.2、构件分段构件的分段主要依据运输要求和结构安装要求进行。在先满足结构安装要求的根底上再考虑满足运输要求，运输要求的构件长度在18米左右。主桁架吊装需要分段示意图：适用于HJ-04HJ-065.3、施工区域划分本工程钢结构主要划分为东区和西区罩篷，单个罩篷又划分为六个施工区域。钢结构

17、施工顺序：西区罩篷南北第一区东区罩篷南北第一区西区罩篷北第二区南第二区东区罩篷南第二区北第二区6、吊车的初步选择1、主桁架主桁架因桁架整榀重量大，所以将较重的HJ-04HJ-06采取分段吊装法，HJ-01HJ-03采用整榀一次性吊装。桁架分段、整榀的长度和重量详见下表。序号构件编号构件长度M重量T数量1HJ-06第一段3342HJ-06第二段43HJ-05第一段2844HJ-05第二段945HJ-04第一段2546HJ-04第二段847HJ-0348HJ-0249HJ-014合计704.6从上表可以看出，各段桁架的重量都较小，表中最大重量为33T吨，因此HJ-04、HJ-05、HJ-06第一段

18、利用250吨履带吊吊装，HJ-01、HJ-02和HJ-03利用150吨履带吊吊装，HJ-04、HJ-05、HJ-06第二段利用100吨汽车吊吊装，均能满足吊装要求。2、中间次桁架中间次桁架最大重量为7.5吨，在相邻二榀主桁架吊装就位后，随即将次桁架安装完成，吊车选择同该区域主桁架吊装用的吊车相同，能够满足吊装要求。3、内、外环桁架内环桁架单榀最大重量11.5吨，外环桁架单榀最大重量9.7吨。因内、外环桁架均在建筑结构线边缘，所以不需要考虑吊车作业半径。内环桁架采用履带吊车进行吊装，外环桁架采用100吨汽车吊在场外进行吊装，均能够满足吊装要求。4、天窗、马道天窗、马道安装构件吨位小，作业半径稍大

19、，考虑采用150吨履带统一吊装。充分分析研究本工程构件的重量特点和位置特点，对不同构件投入不同的吊车进行吊装，尽量将吊装工作面铺展开，在争抢工期的同时，最大限度的节约施工本钱。16吨汽车吊6台2个月拼装主桁架内、外、中间桁架和天窗马道250T履带吊1个月150T履带吊1个月150T履带吊1个月100T汽车吊1个月 100T汽车式起重机性能表150T履带式起重机性能表250T履带式起重机性能表7、现场拼装方案体育场罩棚钢结构主桁架、次桁架、内外环纵向桁架截面高度较大均大于3米，无法进行道路上运输，只能在工厂内散件制作。由工厂对管件下料后发往施工现场进行地面散拼，既能减轻工厂的制作压力，提高制作速

20、度，又能解决超宽运输的限制，节省工期。7.1、地面拼装工艺流程现场桁架结构地面拼装主要的工作流程如下列图：7.2、拼装胎架准备因现场的场地条件限制，场地承载力有限，为保证拼装胎架的稳定性，采取在拼装胎架下面铺设路基箱，现场拼装胎架的设计根据结构的形状而定，拼装胎架主要采用工字钢焊接而成，由于在胎具架设时可能存在一定的误差，为此，在胎架支承处设置调节机构，以保证构件在预拼时的精度。同时胎架制成后将其焊接在路基箱上，使整个胎架形成一个刚性体。胎架主要构件采用型钢制成。搭设胎架前，必须用水平仪测量平台基准面的水平度，并做好记录，根据测量数据和实际情况，确定测量基准面的位置，并做好标志。在确定支架点的

21、高度时根据水平度测量的数据进行调整，标高误差。并用经纬仪测量胎架的垂直度，垂直度h/1000，且不大于3mm。构件拼装测量定位拼装胎架的测量与定位直接影响到桁架的拼装质量，为了确保拼装质量，拼装胎架的测量显得非常重要，施工现场对胎架的测量主要从两方面进行控制。拼装胎架设置完成开始进行拼装前，对桁架胎架的总长度、宽度、高度等进行全方位测量校正，然后对钢构件的搁置位置建立控制网格，对各点的空间位置进行测量放线，设置好杆件放置的限位块。组拼单元就位时采用在拼装平台上设置边线投影对准线，必要时设置其边线引出线在地面上的投影线，通过铅垂投影进行构件的初定位。统一吊装单元的所有需要组拼的构件全部初定位后，

22、采用在胎架外围设置光学测量设备，检测各个基准点和外形线的实际位置，同理论位置进行比拟后，进行构件的精确调整，到达误差要求后，按照既定的焊接顺序对该吊装段的构件进行焊接固定。桁架拼装时考前须知：1钢构件现场拼装时，根据胎架底线及分段定位线进行定位，先在弦杆端部焊接耳板，作为对接时连接耳板，弦杆对接后将耳板割除磨平。2弦杆现场对接的临时耳板设置如下列图所示：弦杆对接耳板，对接后割除、磨平弦杆现场对接耳板示意图7.3、桁架拼装7.3.1、桁架截面形式7.3.2、胎架形式根据桁架截面形式的特点，将拼装胎架设置成标准形式，能满足每段主桁架的地面拼装，极大的节约胎架制作时间。、构件拼装流程由于体育场钢桁架

23、截面形式均为正三角形，桁架拼装方法根本类似，以下将只对次桁架的拼装流程进行相应的说明。胎架立柱底部设置路基箱一、放样拼装控制线、搭设拼装胎架二、拼装桁架下弦杆件三、拼装桁架上弦杆件四、拼装桁架腹杆，校正、焊接，桁架拼装完成8、构件吊装分析计算 8. 1、主桁架起吊分析将本工程中具有代表性的构件进行吊装受力分析计算，确定吊点、起重用钢丝绳和卸扣，为吊装平安提供理论依据。计算说明：1.主桁架吊装过程中只考虑主桁架本身的自重，并乘以1.2的系数，考虑施工过程中产生的荷载；2.每个主桁架采用四点吊装，桁架上吊点位置设置在桁架长度方向约1/3处；3.计算程序采用结构计算软件sap2000。8. 1.1、

24、HJ-01起吊分析1吊装计算模型根据实际的吊装方法，假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，在SAP2000中建立吊装模型如下列图所示：HJ-01吊装计算模型2内力分析对程序计算的内力，通过轴力，弯矩的情况判断计算的结果是否符合实际情况有着重要的意义。最大轴压力kN最大轴拉力kNHJ-01吊装轴力图图中黄色表示构件受拉、红色表示构件受压从图中可以看出，吊装过程中，在吊装单元的下弦吊点位置出现了最大的轴压力，为kNkN。最大弯矩8.39kNmHJ-01吊装弯矩图 从图中可以看出，在吊装单元的下弦出现了最大弯矩，其值为kNm从以上轴力图和弯矩图可以看出，轴力图和弯矩图符合根本的力学规

25、律，并符合吊装过程中的实际情况。3应力比分析 程序分析的应力比情况如下：吊装应力比 从图中可以看出，所有的杆件的应力比小于0.1，满足相应标准、规程的要求。材料利用率如下：从图中可以看出，最大材料利用率仅为0.08远小于1，具有较大的平安储藏。可以保证整个结构在吊装过程中的平安。4位移分析假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，HJ-01的竖向最大位移比拟小，仅为，满足标准的要求。综上所述，可知HJ-01的吊装方案切实可行。8.1.2、HJ-02起吊分析1吊装计算模型根据实际的吊装方法，假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，在SAP2000中建立吊装模型如下列图所

26、示：HJ-02吊装计算模型2内力分析对程序计算的内力，通过轴力，弯矩的情况判断计算的结果是否符合实际情况有着重要的意义。最大轴拉力kN最大轴压力kNHJ-02吊装轴力图图中黄色表示构件受拉、红色表示构件受压从图中可以看出，吊装过程中，在吊装单元的下弦吊点位置出现了最大的轴压力，为kNkN。最大弯矩6.24kNmHJ-02吊装弯矩图从图中可以看出，在吊装单元的下弦出现了最大弯矩，其值为kNm从以上轴力图和弯矩图可以看出，轴力图和弯矩图符合根本的力学规律，并符合吊装过程中的实际情况。3应力比分析 程序分析的应力比情况如下：吊装应力比 从图中可以看出，所有的杆件的应力比小于0.1，满足相应标准、规程

27、的要求。材料利用率如下：从图中可以看出，最大材料利用率仅为0.08远小于1，具有较大的平安储藏。可以保证整个结构在吊装过程中的平安。4位移分析假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，HJ-02的竖向最大位移比拟小，只有，满足标准的要求。综上所述，可知HJ-02的吊装方案切实可行。8.1. 3、HJ-03起吊分析1吊装计算模型根据实际的吊装方法，假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，在SAP2000中建立吊装模型如下列图所示：HJ-03吊装计算模型2内力分析对程序计算的内力，通过轴力，弯矩的情况判断计算的结果是否符合实际情况有着重要的意义。最大轴压力kN最大轴拉力k

28、NHJ-03吊装轴力图图中黄色表示构件受拉、红色表示构件受压从图中可以看出，吊装过程中，在吊装单元的下弦吊点位置出现了最大的轴压力，为kNkN。最大弯矩kNmHJ-03吊装弯矩图从图中可以看出，在吊装单元的下弦出现了最大弯矩，其值为kNm从以上轴力图和弯矩图可以看出，轴力图和弯矩图符合根本的力学规律，并符合吊装过程中的实际情况。3应力比分析 程序分析的应力比情况如下：吊装应力比 从图中可以看出，所有的杆件的应力比小于0.1，满足相应标准、规程的要求。材料利用率如下：从图中可以看出，最大材料利用率缺乏0.1远小于1，具有较大的平安储藏。可以保证整个结构在吊装过程中的平安。4位移分析 假设吊索的长

29、度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，HJ-03的竖向最大位移比拟小，仅为，满足标准的要求。综上所述，可知HJ-03的吊装方案切实可行。8.1.4、HJ-04起吊分析 1吊装计算模型根据实际的吊装方法，假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，在SAP2000中建立吊装模型如下列图所示：HJ-04局部吊装计算模型2内力分析对程序计算的内力，通过轴力，弯矩的情况判断计算的结果是否符合实际情况有着重要的意义。最大轴拉力kN最大轴压力kNHJ-04局部吊装轴力图图中黄色表示构件受拉、红色表示构件受压从图中可以看出，吊装过程中，在吊装单元的下弦吊点位置出现了最大的轴压力，为kNkN。最

30、大弯矩kNm从图中可以看出，在吊装单元的下弦出现了最大弯矩，其值为kNm从以上轴力图和弯矩图可以看出，轴力图和弯矩图符合根本的力学规律，并符合吊装过程中的实际情况。说明整个分析结果真实可信。3应力比分析 程序分析的应力比情况如下：吊装应力比从图中可以看出，所有的杆件的应力比小于0.1，满足相应标准、规程的要求。材料利用率如下：从图中可以看出，最大材料利用率仅为0.085远小于1，具有较大的平安储藏。可以保证整个结构在吊装过程中的平安。4位移分析假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，HJ-04的竖向最大位移比拟小，只有，满足标准的要求。综上所述，可知HJ-04的吊装方案切实可行。

31、8.1.5、HJ-05起吊分析1吊装计算模型根据实际的吊装方法，假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，在SAP2000中建立吊装模型如下列图所示：HJ-05局部吊装计算模型2内力分析对程序计算的内力，通过轴力，弯矩的情况判断计算的结果是否符合实际情况有着重要的意义。最大轴压力kN最大轴拉力kNHJ-05局部吊装轴力图图中黄色表示构件受拉、红色表示构件受压从图中可以看出，吊装过程中，在吊装单元的下弦吊点位置出现了最大的轴压力，为kNkN。最大弯矩kNm从图中可以看出，在吊装单元的下弦出现了最大弯矩，其值为kNm从以上轴力图和弯矩图可以看出，轴力图和弯矩图符合根本的力学规律，并符合

32、吊装过程中的实际情况。说明整个分析结果真实可信。3应力比分析 程序分析的应力比情况如下：吊装应力比从图中可以看出，所有的杆件的应力比小于，满足相应标准、规程的要求。材料利用率如下：从图中可以看出，最大材料利用率仅为0.12小于1，具有较大的平安储藏。可以保证整个结构在吊装过程中的平安。4位移分析假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，HJ-05的竖向最大位移比拟小，只有，满足标准的要求。综上所述，可知HJ-05的吊装方案切实可行。8.1.6、HJ-06起吊分析相对于前5个桁架的吊点，HJ-06右边吊点向右移动了6m 。1吊装计算模型根据实际的吊装方法，假设吊索的长度保持一定，构件

33、空中姿态保持稳定的前提下，在SAP2000中建立吊装模型如下列图所示：HJ-06局部吊装计算模型2内力分析对程序计算的内力，通过轴力，弯矩的情况判断计算的结果是否符合实际情况有着重要的意义。最大轴拉力kN最大轴压力kNHJ-06局部吊装轴力图图中黄色表示构件受拉、红色表示构件受压从图中可以看出，吊装过程中，在吊装单元的下弦吊点位置出现了最大的轴压力，为kNkN。最大弯矩kNm 从图中可以看出，在吊装单元的下弦出现了最大弯矩，其值为kNm从以上轴力图和弯矩图可以看出，轴力图和弯矩图符合根本的力学规律，并符合吊装过程中的实际情况。说明整个分析结果真实可信。3应力比分析 程序分析的应力比情况如下：从

34、图中可以看出，所有的杆件的应力比小于，满足相应标准、规程的要求。材料利用率如下：从图中可以看出，最大材料利用率缺乏0.15，具有较大的平安储藏。可以保证整个结构在吊装过程中的平安。4位移分析假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，HJ-05的竖向最大位移比拟小，只有，满足标准的要求。综上所述，可知HJ-06的吊装方案切实可行。8. 2、次桁架吊装单元的受力分析计算计算说明：1.主桁架吊装过程中只考虑主桁架本身的自重，并乘以1.2的系数，作为主桁架的荷载；2.每个主桁架采用四点吊装，桁架上吊点位置设置在桁架长度方向越1/3处；3.计算程序采用结构计算软件sap2000。1吊装计算模

35、型根据实际的吊装方法，假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，在SAP2000中建立吊装模型如下列图所示：2内力分析对程序计算的内力，通过轴力，弯矩的情况判断计算的结果是否符合实际情况有着重要的意义。最大轴拉力kN最大轴压力kNHJ-06局部吊装轴力图图中黄色表示构件受拉、红色表示构件受压从图中可以看出，吊装过程中，在吊装单元的下弦吊点位置出现了最大的轴压力，为kNkN。最大弯矩kNm从图中可以看出，在吊装单元的下弦出现了最大弯矩，其值为kNm从以上轴力图和弯矩图可以看出，轴力图和弯矩图符合根本的力学规律，并符合吊装过程中的实际情况。说明整个分析结果真实可信。3应力比分析 程序分

36、析的应力比情况如下：从图中可以看出，所有的杆件的应力比小于0.15，满足相应标准、规程的要求。材料利用率如下：从图中可以看出，最大材料利用率仅为0.12小于1，具有较大的平安储藏。可以保证整个结构在吊装过程中的平安。4位移分析假设吊索的长度保持一定，构件空中姿态保持稳定的前提下，HJ-05的竖向最大位移比拟小，只有，满足标准的要求。综上所述，可知次桁架的吊装方案切实可行。9、典型吊装单元的吊车选择分析9.1、主桁架典型吊装单元的吊车选择分析整体吊装思路：在综合考虑了吊装机械的性能、土建结构外形的影响、砼结构受力状况，构件的重量和刚度、施工工期等因素后，确定了小构件单机整体吊装，大构件分段单机吊

37、装的方案。、HJ-01吊装单元的吊车选择分析 HJ-01主桁架实体模型图 HJ-01主桁架重量为17.36吨，长度为，支座安装标高为，桁架与水平面夹角为32，挑头顶标高为，场外顶标高为，剖面图如下： HJ-01主桁架安装采用SCC1500型150吨履带吊车在场内进行整榀吊装，吊装用钢丝绳的选择：吊装的最大构件按照17.36吨173.6KN计算，采用四点钢丝绳绑扎法，绑扎点位于桁架的下弦，每股钢丝绳所受的力为G=43.4KN，钢丝绳的绑扎方法如下列图所示：HJ-01钢丝绳绑扎方法正视图HJ-01钢丝绳绑扎方法侧视图由于钢丝绳是四点绑扎，因此在计算钢丝绳的型号选择时，按照最小角度计算即可；同时从上

38、图可以看出，在正视图中钢丝绳的角度始终会小于侧视图中钢丝绳的角度，因此计算每榀钢丝绳型号时，可以只按照正视图的最小角度进行计算，后面不再重复表达。其钢丝绳实际需要的拉力：F=G/Sin450.70761 KN拟选用637+1钢丝绳，直径30.0mm，该规格钢丝绳的破断拉力查表得P=478KN，平安系数K=6，取不均匀系数 ，由公式得： T=P /K =47865KN 其规格钢丝绳的允许拉力T=65KN 钢丝绳实际需要的拉力F=61KN。由上式可以得出637+1钢丝绳，直径30.0mm的钢丝绳的应拉强度符合实际需要的强度要求。 由于桁架安装后与水平面呈32夹角，每个吊点的受力为4.66吨，因此在

39、起吊离地后随即用5吨的手动葫芦两个，对桁架进行角度调节，如下列图所示： HJ-01起吊后角度调节示意图角度调节好后，随即起钩，对构件进行就位安装，如下列图所示：由于此处场地有一凹口，150吨履带吊车可以开入5吨手动葫芦HJ-01主桁架吊装示意图最正确位置的作业半径为18米，主臂长度为54米，主臂与地面的夹角为70.53。理想状态下构件就位时的相关数据如下列图所示：数据分析图查表得出，150吨履带吊车作业半径在18米作业半径下，主臂长度为54米时，最大起重量为30.0吨，而HJ-01主桁架的总重量为17.36吨，吊钩和吊装钢丝绳重量按1吨计算，总重量为18.36吨。此处构件重量占起重能力的61%

40、，满足吊装要求。、HJ-02吊装单元的吊车选择分析 HJ-02主桁架实体模型图 HJ-02主桁架重量为20吨，长度为，支座安装标高为，桁架与水平面夹角为28，挑头顶标高为，场外顶标高为，剖面图如下：HJ-02主桁架安装采用SCC1500型150吨履带吊车在场内进行整榀吊装，吊装用钢丝绳的选择：吊装的最大构件按照20吨200KN计算，采用四点钢丝绳绑扎法，绑扎点位于桁架的下弦，每点所受的力G=50KN，钢丝绳截面的计算如下：HJ-02钢丝绳绑扎方法正视图其钢丝绳实际需要的拉力：F=G/Sin45=500.70771KN拟选用637+1钢丝绳，直径32.0mm，该规格钢丝绳的破断拉力查表得P=KN

41、，平安系数K=6，取不均匀系数 ，由公式得： T=P /K =75KN 其规格钢丝绳的允许拉力T=75KN 钢丝绳实际需要的拉力F=71KN。由上式可以得出637+1钢丝绳，直径32.0mm的钢丝绳的应拉强度符合实际需要的强度要求。 由于桁架安装后与水平面呈28夹角，每个吊点的受力为5吨，因此在起吊离地后随即用5吨的手动葫芦两个，对桁架进行角度调节，如下列图所示： HJ-02起吊后角度调节示意图角度调节好后，随即起钩，对构件进行就位安装，如下列图所示：150吨履带吊车5吨手动葫芦HJ-02主桁架吊装示意图最正确位置的作业半径为18米，主臂长度为54米，主臂与地面的夹角为7。理想状态下构件就位时

42、的相关数据如下列图所示：数据分析图查表得出，150吨履带吊车作业半径在18米作业半径下，主臂长度为54米时，最大起重量为30.0吨，而HJ-02主桁架的总重量为20吨，吊钩和吊装钢丝绳重量按1吨计算，总重量为21吨。此处构件重量占起重能力的70%，满足吊装要求。、HJ-03吊装单元的吊车选择分析 HJ-03主桁架实体模型图 HJ-03主桁架重量为23.5吨，长度为，支座安装标高为，桁架与水平面夹角为22，挑头顶标高为，场外顶标高为，剖面图如下：HJ-03主桁架安装采用SCC1500型150吨履带吊车在场内进行整榀吊装，吊装用钢丝绳的选择：吊装的最大构件按照23.5吨235KN计算，采用四点钢丝

43、绳绑扎法，绑扎点位于桁架的下弦，每点所受的力为G=58.75KN，钢丝绳截面的计算如下：HJ-03钢丝绳绑扎方法正视图其钢丝绳实际需要的拉力：F=G/Sin4583KN拟选用637+1钢丝绳，直径mm，该规格钢丝绳的破断拉力查表得P=KN，平安系数K=6，取不均匀系数 ，由公式得： T=P /K =85KN 其规格钢丝绳的允许拉力T=85KN 钢丝绳实际需要的拉力F=83KN。由上式可以得出637+1钢丝绳，直径mm的钢丝绳的应拉强度符合实际需要的强度要求。 由于桁架安装后与水平面呈22夹角，每点所受的力达5.8吨，因此在起吊离地后随即用10吨的手动葫芦两个，对桁架进行角度调节，如下列图所示：

44、 HJ-03起吊后角度调节示意图角度调节好后，随即起钩，对构件进行就位安装，如下列图所示：HJ-03主桁架吊装示意图最正确位置的作业半径为20米，主臂长度为54米，主臂与地面的夹角为。理想状态下构件就位时的相关数据如下列图所示：数据分析图查表得出，150吨履带吊车作业半径在20米作业半径下，主臂长度为54米时，最大起重量为吨，而HJ-03主桁架的总重量为23.5吨，吊钩和吊装钢丝绳重量按1吨计算，总重量为24.5吨。此处构件重量占起重能力的94%，根本满足吊装要求。9.、HJ-04吊装单元的吊车选择分析 HJ-04主桁架实体模型图 HJ-04主桁架重量为33.5吨，长度为，支座安装标高为，桁架

45、与水平面夹角为16，挑头顶标高为，场外顶标高为，剖面图如下：HJ-04主桁架将近50米长，重心位置距离停车位置近30米，需要大吨位的履带吊车，太不经济。综合各种因素考虑，HJ-04主桁架从支座位置开始分段，将单重较重的尾端别离出来，采用100吨汽车吊在场外进行吊装，前段那么采用M25OS2型250吨履带式吊车在场内进行吊装，具体如下列图所示： 整榀重心位置图 T25T 分段后示意图吊装用钢丝绳的选择： 吊装的最大构件按照25吨250KN计算，采用四点钢丝绳绑扎法，绑扎点位于桁架的下弦，每点所受的力G=62.5KN，钢丝绳截面的计算如下：HJ-04前段钢丝绳绑扎方法正视图其钢丝绳实际需要的拉力：

46、F=G/Sin4588KN拟选用637+1钢丝绳，直径36.5mm，该规格钢丝绳的破断拉力查表得P=705KN，平安系数K=6，取不均匀系数 ，由公式得： T=P /K =70596KN 其规格钢丝绳的允许拉力T=96KN 钢丝绳实际需要的拉力F=88KN。由上式可以得出637+1钢丝绳，直径36.5mm的钢丝绳的应拉强度符合实际需要的强度要求。 尾段构件按照8.5吨85KN计算，采用四点钢丝绳绑扎法，绑扎点位于桁架的下弦，每点所受的力G=21.25KN，钢丝绳截面的计算如下：HJ-04尾段钢丝绳绑扎方法正视图其钢丝绳实际需要的拉力：F=G/Sin6025KN拟选用637+1钢丝绳，直径，该规

47、格钢丝绳的破断拉力查表得P=197.5KN，平安系数K=6，取不均匀系数 ，由公式得： T=P27KN 其规格钢丝绳的允许拉力T=27KN 钢丝绳实际需要的拉力F=25KN。由上式可以得出637+1钢丝绳，直径的钢丝绳的应拉强度符合实际需要的强度要求。 由于前段桁架安装后与水平面呈16夹角，每点重量为6.25吨，因此在起吊离地后随即用10吨的手动葫芦两个，对桁架进行角度调节，如下列图所示： HJ-04主桁架前段起吊后角度调节示意图尾段桁架安装后与水平面呈3夹角，每点重量为2.1吨，因此在起吊离地后随即用3吨的手动葫芦两个，对桁架进行角度调节，如下列图所示：HJ-04主桁架尾段起吊后角度调节示意

48、图角度调节好后，随即起钩，对构件进行就位安装，如下列图所示：100吨汽车吊250吨履带吊车HJ-04主桁架吊装示意图前段最正确位置的作业半径为20米，主臂长度为。理想状态下构件就位时的相关数据如下列图所示：数据分析图查表得出，250吨履带吊车作业半径在20米作业半径下，主臂长度为时，最大起重量为55吨，而HJ-04主桁架前段的总重量为25吨，吊钩和吊装钢丝绳重量按1.5吨计算，总重量为26.5吨。此处构件重量占起重能力的48%，满足吊装要求。尾段吊装时吊车的最小作业半径可以为7米，根据吊车参数要求，最正确作业半径为8米，主臂长度为40米，理想状态下构件就位时的相关数据如下列图所示：查表得出，1

49、00吨汽车吊作业半径在8米作业半径下，主臂长度为40米时，最大起重量为18吨，而HJ-04主桁架尾段的总重量为8.5吨，吊钩和吊装钢丝绳重量按1吨计算，总重量为9.5吨。此处构件重量占起重能力的53%，满足吊装要求。、HJ-05吊装单元的吊车选择分析 HJ-05主桁架实体模型图 HJ-05主桁架重量为37吨，长度为，支座安装标高为，桁架与水平面夹角为14，挑头顶标高为，场外顶标高为，剖面图如下：HJ-05主桁架将近57米长，重心位置距离停车位置近33米，需要大吨位的履带吊车，太不经济。综合各种因素考虑，HJ-05主桁架从支座位置开始分段，将单重较重的尾端别离出来，采用100吨汽车吊在场外进行吊

50、装，前段那么采用M250S2履带式吊车在场内进行吊装，具体如下列图所示： 整榀重心位置图 9T28T 分段后示意图吊装用钢丝绳的选择： 吊装的最大构件按照28吨280KN计算，采用四点钢丝绳绑扎法，绑扎点位于桁架的下弦，每点所受的力G=70KN，钢丝绳截面的计算如下：吊装用钢丝绳绑扎方法其钢丝绳实际需要的拉力：F=G/Sin45=700.70799KN拟选用637+1钢丝绳，直径39mm，该规格钢丝绳的破断拉力查表得P=790KN，平安系数K=6，取不均匀系数 ，由公式得： T=P /K =790108KN 其规格钢丝绳的允许拉力T=108KN = 钢丝绳实际需要的拉力F=99KN。由上式可以

51、得出637+1钢丝绳，直径39mm的钢丝绳的应拉强度符合实际需要的强度要求。 尾段构件按照9吨90KN计算，采用四点钢丝绳绑扎法，绑扎点位于桁架的下弦，每点所受的力G=22.5KN，钢丝绳截面的计算如下：吊装用钢丝绳绑扎方法其钢丝绳实际需要的拉力：F=G/Sin6026KN拟选用637+1钢丝绳，直径，该规格钢丝绳的破断拉力查表得P=197.5KN，平安系数K=6，取不均匀系数 ，由公式得： T=P27KN 其规格钢丝绳的允许拉力T=27KN 钢丝绳实际需要的拉力F=24KN。由上式可以得出637+1钢丝绳，直径的钢丝绳的应拉强度符合实际需要的强度要求。 由于前段桁架安装后与水平面呈14夹角，

52、每点受力为7吨，因此在起吊离地后随即用10吨的手动葫芦两个，对桁架进行角度调节，如下列图所示：10T手动葫芦两个 HJ-05主桁架前段起吊后角度调节示意图由于尾段桁架安装后与水平面呈一定夹角，每点受力为2.25吨，因此在起吊离地后随即用3吨的手动葫芦两个，对桁架进行角度调节，如下列图所示：3吨手动葫芦两个HJ-05主桁架尾段起吊后角度调节示意图角度调节好后，随即起钩，对构件进行就位安装，如下列图所示：分段位置线100吨汽车吊250吨履带吊车HJ-05主桁架吊装示意图前段最正确位置的作业半径为22米，主臂长度为。理想状态下构件就位时的相关数据如下列图所示：前段数据分析图查表得出，250吨履带吊车

53、作业半径在22米作业半径下，主臂长度为时，最大起重量为48吨，而HJ-05主桁架前段的总重量为28吨，吊钩和吊装钢丝绳重量按1.5吨计算，总重量为29.5吨。此处构件重量占起重能力的61%，满足吊装要求。尾段吊装时吊车的最小作业半径可以为7米，根据吊车参数要求，最正确作业半径为8米，主臂长度为40米，理想状态下构件就位时的相关数据如下列图所示：查表得出，100吨汽车吊作业半径在8米作业半径下，主臂长度为40米时，最大起重量为18吨，而HJ-05主桁架尾段的总重量为9吨，吊钩和吊装钢丝绳重量按1吨计算，总重量为10吨。此处构件重量占起重能力的56%，满足吊装要求。、HJ-06吊装单元的吊车选择分

54、析 HJ-06主桁架实体模型图 HJ-06主桁架重量为45.7吨，长度为，支座安装标高为，桁架与水平面夹角为13，挑头顶标高为，场外顶标高为，剖面图如下：HJ-06主桁架将近64米长，重心位置距离停车位置近40米，需要大吨位的履带吊车，太不经济。综合各种因素考虑，HJ-06主桁架从支座位置开始分段，将单重较重的尾端别离出来，采用100吨汽车吊在场外进行吊装，前段那么采用M250S2履带式吊车在场内进行吊装，具体如下列图所示： 整榀重心位置图T33T 分段后示意图吊装用钢丝绳的选择： 吊装的最大构件按照33吨330KN计算，采用四点钢丝绳绑扎法，绑扎点位于桁架的下弦，每点所受的力G=82.5KN

55、，钢丝绳截面的计算如下：吊装用钢丝绳绑扎方法其钢丝绳实际需要的拉力：F=G/Sin450.707117KN拟选用637+1钢丝绳，直径43mm，该规格钢丝绳的破断拉力查表得P=KN，平安系数K=6，取不均匀系数 ，由公式得： T=P /K =133KN 其规格钢丝绳的允许拉力T=133KN = 钢丝绳实际需要的拉力F=117KN。由上式可以得出637+1钢丝绳，直径43mm的钢丝绳的应拉强度符合实际需要的强度要求。 尾段构件按照12.7吨127KN计算，采用四点钢丝绳绑扎法，绑扎点位于桁架的上弦，每点所受的力G=31.75KN，钢丝绳截面的计算如下：吊装用钢丝绳绑扎方法其钢丝绳实际需要的拉力：

56、F=G/Sin600.86637KN拟选用637+1钢丝绳，直径，该规格钢丝绳的破断拉力查表得P=295KN，平安系数K=6，取不均匀系数 ，由公式得： T=P /K =29540KN 其规格钢丝绳的允许拉力T=40KN 钢丝绳实际需要的拉力F=37KN。由上式可以得出637+1钢丝绳，直径的钢丝绳的应拉强度符合实际需要的强度要求。 由于前段桁架安装后与水平面呈13夹角，每点受力为8.25吨，因此在起吊离地后随即用10吨的手动葫芦两个，对桁架进行角度调节，如下列图所示： HJ-06主桁架前段起吊后角度调节示意图 每点受力为3.175吨，因此在起吊离地后随即用5吨的手动葫芦两个，对桁架进行角度调

57、节，如下列图所示：HJ-06主桁架尾段起吊后角度调节示意图角度调节好后，随即起钩，对构件进行就位安装，如下列图所示：100吨汽车吊250吨履带吊车HJ-06主桁架吊装示意图前段最正确位置的作业半径为24米，主臂长度为。理想状态下构件就位时的相关数据如下列图所示：前段数据分析图查表得出，250吨履带吊车作业半径在24米作业半径下，主臂长度为时，最大起重量为42吨，而HJ-06主桁架的总重量为33吨，吊钩和吊装钢丝绳重量按1.5吨计算，总重量为34.5吨。根据经验，在不考虑1.1倍的动力系数的情况下，起重量到达起重机起重能力的80%时比拟合理，此处构件重量占起重能力的81%，根本满足吊装要求。尾段

58、数据分析图查表得出，100吨汽车吊作业半径在8米作业半径下，主臂长度为40米时，最大起重量为18吨，而HJ-06主桁架尾段的总重量为12.7吨，吊钩和吊装钢丝绳重量按1吨计算，总重量为13.7吨。根据经验，在不考虑1.1倍的动力系数的情况下，起重量到达起重机起重能力的80%时比拟合理，此处构件重量占起重能力的76%，满足吊装要求。9.2、次桁架吊装单元的吊车选择分析 HJ-06与HJ-06之间中环次桁架HJ-06与HJ-06之间外环次桁架典型内环次桁架典型中环次桁架典型外环次桁架重量最重的次桁架为HJ-06与HJ-06之间的外环桁架和中环桁架，外环桁架重量为吨，中环桁架为吨，内环桁架为11.5

59、吨，外环桁架可以用100吨汽车吊在场外进行吊装，中环桁架吊装作业半径同主桁架HJ-06的吊装作业半径根本相同，因此也可以采用250吨和150吨履带吊车进行吊装。典型次桁架吊装可以采用两点绑扎法，HJ-06与HJ-06之间的次桁架采用三点绑扎法，中间加设一个三吨的手动葫芦，将中间的突出局部调整至水平状态，然后进行吊装。天窗、马道也同样采用大吊车吊装的方案。 根据主桁架吊装的分析数据，次桁架吊装完全能满足要求，这里不再重复表达。10、支撑架设计、支撑架的布置根据现场吊装要求，每榀主桁架与马道相交处均设置支撑胎架，支撑架最大高度为28米，在ZHJ-0103区域布置单标准支撑架，在ZHJ-0406区域

60、布置双标准支撑架。 对称局域相同布置。支撑架平面布置图: 根据膜索结构提供的顶升力要求，如下表：桁架编号顶升高度mm顶升力THJ-018050HJ-0213050HJ-0315570HJ-04158100HJ-0523095HJ-06305105 由于膜索结构所需的顶升力较大，原单榀支撑架较难满足要求，所以重新选取最大顶升力要求，对胎架支撑重新进行受力分析计算。、支撑架的选择 序号内 容1单标准支撑架以6m或4m为一标准节，由A、B、C三个组件构成，可在施工中根据需要随意组合，任意扩展。支撑所有组件均由圆管构成。如下列图所示：标准支撑架 组件A 组件B 组件C图：标准支撑架示意图2该标准支撑架