大桥引道工程桥梁满堂支架专项技术方案

1、 大桥引道工程桥梁满堂支架专项技术方案某县大桥全支护专项施工方案一、项目概况某县青龙镇京龙大桥引道工程位于青龙场西侧，连接石峪、青龙、普鲁三镇。桥东600m接S207，是石峪镇与青龙镇之间经濮卢、泸路接渝遂高速的快速通道。桥西4公里与G319相连，是青龙经石峪镇到某市唯一的地方。线路全长1.205km，长链4.294m，道路等级：二级公路；设计行驶速度：60km，设计载重：道路级；桥宽13m，桩基为钻孔桩，桥台采用带肋桥台。上部为30+50+30预应力现浇变截面箱梁，结构设计寿命100年。资源分配1、项目部主要管理人员序列号邮政责任姓名1专案经理全面负责项目管理李秋2技术总监负责工程现场技术管

2、理陈连军3建筑工人负责现场施工管理万新田4项目技术行业负责工程材料和计划姜智英5物料经理负责工程物资供应和后勤工程杨鹏举6专职质检员工程质量监督检查张振全7全职保安员工程安全生产监督检查杨晓施工人员序列号工作类型数量责任1焊机6焊接2气焊机4钢材切割3安装程序20全屋支架安装4信号员2指挥起重机5全职保安员1现场安全文明施工6电工1现场临时用电机械设备姓名模型数量汽车起重机25T2汽车起重机50T1挖掘机CAT324D2叉车ZL501焊机塔4气焊放24、测量仪器和设备设备名称规格单元数量全站仪南方NTS332R塔1等级SZ1032 自动调平塔1塔尺捆2钢尺50m, 30m捆2三、建设方案2.1

3、 箱梁概述桥梁工程为30+50+30预应力现浇单箱双室变截面箱梁，梁高1.8m-3.3mm，桥宽13m。雷梁，大殿上部用斗拱架设。预应力混凝土现浇箱梁1、地面处理首先清除支护布置范围内的表土、杂物和淤泥，然后将桥下的泥浆池和基坑排空，用废渣或沙子回填泥浆池和基坑，防止局部松软和下垂。将原地面平整（坡段做成台阶），然后用重型压路机碾压压实（压实度90%） 50cm。分层碾压，压实度可达94%以上。支撑基础原地面平整压实后，采用标准贯入试验。对于粘土N7，则190KPa；若砂土（中粗砂）N15，则250KPa，承载力可满足要求。基础基础采用土石混合渣或隧道空腔渣处理，压路机压实后压实度达94%，也

4、满足承载力。如含有砖块、混凝土块、砌块等的巨粒土和粘土，不适合进行标准贯入试验或对试验结果仍有疑问时，建议使用平板载荷试验来确定基础的承载能力。基础填满（更换）并检查完毕后，在其上架设全室支架。桥下支撑基础的基础面上设置2%人字横坡，方便排水，支撑基础两侧设置排水沟。排水沟用砂浆覆盖，防止水软化地基，造成支座下沉不均。二、支架架设及技术要求(1)现浇箱梁全屋支架设置WDJ碗扣式多功能脚手架杆，采用横杆和竖杆可调底座和竖杆可调支架。立杆顶部有两层方木，立杆0.1m顶部支架垂直7cm10方木15cm；间距0.05m），跨度其他部分的间距不大于0.12m（净间距0.06m）。模板应1.2cm选用厚实

5、的优质竹胶合板，横板边角处用2cm厚的木板加固，防止边角漏浆或出现波浪，影响美观。如图所示，剪刀撑在支架内纵横排列。每个2.7m横桥斜撑沿横桥方向设有45个斜撑。支架的外表面必须用剪刀撑覆盖。每根杆的底部应设置底座或垫板，支撑杆上必须设置纵横扫杆。剪刀撑、斜撑架设应与立杆、纵横横杆等同步架设。立杆纵横距和立杆跨距的架设要求如下：具有竖杆横桥间距3.0m纵桥间距120cm90cm横杆台阶间距60cm 60cm、 120cm 60cm、 120cm90cm三种布置形式120cm的支60cm护结构60cm体系90cm。布置形式，从外侧3.0m到桥墩范围的括号采用8m90cm的布置形式，60cm其余范

6、围（即跨中部分）90cm的括号采用120cm90cm形式布置，但采用纵横120cm隔板梁下方范围内的肘板水平间距。1.5m应该加密到60cm（即以括号的形式60cm排列90cm） 120cm。(2) 架设技术要求现浇箱梁支架采用碗形构件架设全楼板支架。架设时，先在方木基础（杆底可调底座）上上下放好，用中粗砂将底座找平。支架顶部设有顶托，顶托沿桥安装方木，沿桥方木上布置横木，并铺设箱梁底模板（竹胶合板）水平的木头。支座纵向和横向设有剪刀撑，增加其整体稳定性，支座上端与墩身用方木塞紧。剪刀撑、横向斜撑和竖杆、纵横横杆等同步架设，在混凝土浇筑和张拉过程中，全程有专人监控检查。支座架设后，按箱梁自重的

7、120%预压支座，采用沙袋加水箱法预压支座道碴。预压前，在底模和基础上布置沉降观测点，观察支座的预压和沉降情况。A 、碗扣式钢管支架的主要结构、配件材质、生产要求碗型脚手架所用钢管应采用235A现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压焊接钢管规定的Q级普通钢管。流体输送”（GB/T3092），其材料性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）。碗架用钢管规格为48 3.5mm，钢管壁厚不小于3.5 -0.025mm。上碗扣、可调底座和可调支撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，材料的力学性能应符合GB9440中KTH330-08和GB11352中ZG270-500的规定。下碗

8、扣、横杆接头和斜杆接头应采用碳素铸钢，材料的力学性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。下碗扣采用钢板热冲压一体235A成型6mm。立杆连接的外壳壁厚不小于3.5 -0.025mm，内径不大于3.5，50 mm外壳长度不小于3.5，外160mm伸长度不小于3.5 110mm.杆上碗扣应能上下移动，转动灵活，无卡阻现象；拉杆上端应有防止上碗扣脱落的措施。连接销应能插入灯杆与灯杆连接处的连接孔内。12mm同时在碗扣节点上安装1-4根单杠，上碗扣应能锁紧。B、元器件的外观质量要求：钢管应无裂纹、凹痕和锈蚀，不得用于延长钢管；铸件表面应光滑，不得有气泡、缩孔、裂纹、残留浇冒口等缺陷，表面粘

9、砂应清理干净。冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊缝应饱满，焊剂应清洗干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；零部件防锈漆涂层均匀牢固。杆上应有加长和连接销孔的套管。可调底座和可调支撑螺钉、螺母的长度不小于4-5个按钮，插杆长度不小于4-5个150mm。附：碗扣节点连接图如图2.2.2-1所示。(3)碗扣式钢管全屋支架的结构应符合下列要求严格按设计尺寸装好支架，并根据支撑高度选择组装立杆、可调支架和可调底座。立杆间距和水平杆步距不得大于设计要求，并设置垂直和水平接地杆。连接前连接后图2.2.21碗扣节点连接构成图支架为直角，建议使用横杆直接形成框架；当转角不是直角时，可用钢管扣件构成

10、框架。支架应按不同长度错开排列，并安装好延长用的套筒和连接销孔。底部横杆（扫地杆）严禁拆除。 .LG-240LG-180LG-240LG-180可调底座底部横杆图2.2.22立杆可调底座示意图支架剪刀撑、斜撑等斜杆采用钢管扣件。斜杆的安装必须满足以下要求：在支架拐角处设置专用斜杆或在四面设置八字形斜杆；卡扣接头与碗扣节点的距离应 ；不能与立杆扣150mm合时，也可用横杆扣合，扣合要牢固；时间；各紧固件的拧紧力矩必须控制在45-60N.m ，不宜选用长期使用已变形的钢管。碗型钢管件在使用前应重新检查。确保立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差符合碗扣式脚手架施工安全技术规范的要求。支架应排列整齐、平直

11、，并及时设置纵横拉杆、剪刀撑等。必要时采取设置缆索、风绳等加固措施。(4)为保证支座的整体稳定性和安全性，支座应按支座设计点在荷载集中点进行加密。架设要求根据施工方案定位弹力线，放置可调节底座后，按照先立杆、后横杆、后斜杆、高度的架设顺序逐层进行每次上升的幅度不大于此3m。底座和背板应准确放置在定位线上；垫板应为50mm木垫板，长度不少于2跨，厚度不少于2跨；底座的轴线应垂直于地面。底部横框纵向直线度应L/200；水平条之间的水平度应L/400。模板支撑架的架设应与模板施工相协调，底部模板的高度应采用可调节底座或可调节支架进行调节，但支架与底座的丝杠外露长度不宜大于20cm那个。支架应分阶段进

12、行。第一阶段的高度总则为1 6 m，架设后必须经过验收，方可正式投入使用。支架组装时，需要随时检查横杆的水平度和竖杆的垂直度，还要随时注意横架的直角，以免扭曲支撑框架。保证支架全高的垂直度100mm应小于L/500；最大内容偏差应小于。支架和脚手架，悬臂梁范围内只内容行人荷载，严禁堆放材料。钢管扣件作为加强件和斜撑的使用，应符合施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2002的有关规定。每 3 层支架总成，检查每根立柱的底座是否浮动。否则，拧紧可调节座或使用薄铁片将其固定。在支架总成的前 3 层，用经纬仪、水平仪、落线随时检查每一层的垂直杆。可随时检查和调整各层水平条的垂直度和水平度。

13、支撑架架设至顶，应组织技术人员、安全人员和施工人员对整个框架结构进行全面检查验收，及时解决存在的结构缺陷。浇筑过程中，派人检查支座、支座，发现下陷、松动、变形等情况及时解决。3.应力检查箱梁截面较大，为130m变截面预应力混凝土箱梁（单箱两室），箱梁高度1.8-3.3m，顶宽箱梁为9m。计算负载并检查支撑系统。2.2.3.1 载荷计算2.2.3.1.1 载荷分析根据桥梁现浇箱梁的结构特点，施工过程中会涉及到以下几种荷载形式：1) q 1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 3 。 （取26.44KN/m 2 ）2 ) q 2 箱梁的内模板、底模板、内模板支撑和外模板支撑的荷载，按均

14、布荷载计算，计算后q 2 = 1.0kPa（出于安全考虑）。(3) q 3 施工人员、施工材料和设备的荷载，按均布荷载计算，计算模板及其下肋时取2.5kPa；计算肋下梁时，取1.5kPa；承载构件时取1.0kPa。 q 4 混凝土振捣产生的荷载，底板取2.0kPa，侧板取4.0kPa。 q 5新浇混凝土对侧模的压力。 q 6 浇筑混凝土引起的水平荷载，取2.0kPa。 q 7支架自重，不同布置的支架计算自重见下表：表1-12.2.3全屋钢管支架自重立杆与横桥的距离立桥与立桥的垂直距离横杆的步距支架自重q7计算值（ kPa ）60cm 60cm120cm2.9460cm 90cm120cm2.2

15、190cm 90cm120cm1.842.2.3.1.2 荷载组合表1-22.2.3模板与支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检查底模及支架系统计算边形计算4.结构检查(1)碗扣式钢管支架立杆的强度和稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支座和扣件式钢管脚手架一样，属于杆式结构，竖向荷载主要由杆承受，而碗扣式是由杆与杆之间的轴连接。水平杆。 ，而单杠的“”型塞子由竖杆的上下碗扣紧固，对竖杆受压后的横向变形有极强的抑制能力，因此具有稳定的承载能力。碗扣式钢管架明显高于紧固件架（总则高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支撑杆的强度和稳定性按照中国紧固件式钢管脚手架安全技术规范中模

16、板支撑杆的强度和稳定性计算公式进行校核计算。 建筑施工（碗扣架用钢管规格48 ） 3.5mm。A 、II节跨中15m至25m范围内，碗扣式钢管支架系统采用9090120cm布置结构，如下图5.1-6所示。图2.2.3.2.1-1 脚手架9090120cm布置图、立杆强度计算根据立柱的设计许用荷载，当横杆的步距为 时，立柱所能承受的最大内容竖向荷载为120cm N =30kN（见表13-5碗形构件设计荷载）公路桥涵施工手册）。电杆实际荷载为： N=1.2 (N G1K +N G2K )+0.851.4N QK （组合风荷载时）N G1K支架结构自重标准值产生的轴向力；N G2K构件自重标准值产生

17、的轴向力N QK 施工荷载标准值；所以有： N G1K =0.90.9q 1 =0.90.926.44=21.416KNN G2K =0.90.9q 2 =0.90.91.0=0.81KNN QK =0.90.9(q 3 +q 4 +q 7 )=0.81(1.0+2.0+1.84)=3.92KN则：N=1.2(N G1K +N G2K )+0.851.4N QK =1.2(21.416+0.81)+0.851.43.92=25.48KN N= 30KN ，强度满足要求。、磁极稳定性检查根据扣件式钢管脚手架施工安全技术规范，模板支撑杆稳定性计算公式：N/ A+M W /Wf钢管上的竖向荷载， N

18、=1.2（N G1K +N G2K ）+0.851.4N QK （结合风荷载），同前计算；f钢材抗压强度设计值，f=205N/mm2，参见施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范 5.1.6。A支撑杆截面积A= 489mm2 （取 48mm3.5mm钢管截面积）。轴压杆的稳定系数，可根据长细比查表得到。i截面回转半径，见建筑施工中扣件式钢管脚手架安全规范附录B，i=15.8mm。长细比=L/i。L水平台阶，L= 1.2m.故=L/i=76，参照建筑施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范，查附录C，得=0.744。M W计算竖杆截面风荷载设计值产生的弯曲距离；M W =0.851.4W K Lah 2 /

19、10W K =0.7u z us w 0u z风压高度变化系数，参考中的表格7.2.1得到u z =1.38u s风荷载脚手架的形状系数，查看6.3.1建筑结构荷载规范第36项：u s =1.2w 0 基本风压，查建筑结构荷载规范附录D.4 w 0 =0.8KN/m 2因此： W K =0.7u z us s w 0 =0.71.381.20.8=0.927KN/ m 2La杆的垂直距离0.9m；极步距 1.2Lah 2 /10=0.143W-截面模数查询表附表B：W=5.08 103mm3那么，N/ A+M W /W=25.4810 3 /(0.744489)+0.14310 6 /(5.0

20、810 3 )=98.19KN/mm 2 f=205KN/mm 2计算结果表明该支架安全稳定。B 、II-II节桥墩3m10m，315m范围内，碗扣式钢管支架系统采用120cm6090布置结构，如下图所示。图2.2.3.2.1-2 脚手架6090120cm布置图、立杆强度计算根据立柱的设计许用荷载，当横杆的步距为 时，立柱所能承受的最大内容竖向荷载为120cm N =30kN（见表13-5碗形构件设计荷载）公路桥涵施工手册）。电杆实际荷载为： N=1.2 (N G1K +N G2K )+0.851.4N QK （组合风荷载时）N G1K支架结构自重标准值产生的轴向力；N G2K构件自重标准值产

21、生的轴向力N QK 施工荷载标准值；所以，有： N G1K =0.60.9q 1 =0.60.926.44=14.278KNN G2K =0.60.9q 2 =0.60.91.0=0.54KNN QK =0.60.9(q 3 +q 4 +q 7 )=0.54(1.0+2.0+2.21)=2.813KN则：N=1.2(N G1K +N G2K )+0.851.4N QK =1.2(14.278+0.54)+0.851.42.813=21.129KN N= 30KN ，强度满足要求。、磁极稳定性检查根据扣件式钢管脚手架施工安全技术规范，模板支撑杆稳定性计算公式：N/ A+M W /Wf钢管上的竖向

22、荷载， N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.851.4N QK （结合风荷载），同前计算；f钢材抗压强度设计值，f=205N/mm2，参见施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范 5.1.6。A支撑杆截面积A= 489mm2 （取 48mm3.5mm钢管截面积）轴压杆的稳定系数，可根据长细比查表得到。i截面回转半径，见建筑施工中扣件式钢管脚手架安全规范附录B，i=15.8mm。长细比=L/i。L水平台阶，L= 1.2m.故=L/i=76，参照建筑施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范，查附录C，得=0.744。M W计算竖杆截面风荷载设计值产生的弯曲距离；M W =0.851.4W K Lah

23、 2 /10W K =0.7u z us w 0u z风压高度变化系数，参考中的表格7.2.1得到u z =1.38u s风荷载脚手架的形状系数，查看6.3.1建筑结构荷载规范第36项：u s =1.2w 0 基本风压，查建筑结构荷载规范附录D.4 w 0 =0.8KN/m 2因此： W K =0.7u z us s w 0 =0.71.381.20.8=0.927KN/ m 2La杆的垂直距离0.9m；极步距 1.2Lah 2 /10=0.143W-截面模数查询表附表B：W=5.08 103mm3那么，N/ A+M W /W=21.12910 3 /(0.744489)+0.14310 6

24、/(5.0810 3 )=86.226KN/mm 2 f=205KN/mm 2计算结果表明该支架安全稳定。C. 第 III-III 节桥墩两侧3m范围内，碗扣式钢管支撑系统采用6060120cm布置结构，如下图所示：图2.2.3.2.1-3 脚手架6060120cm布置图、立杆强度计算根据立柱的设计许用荷载，当横杆的步距为 时，立柱所能承受的最大内容竖向荷载为120cm N =30kN（见表13-5碗形构件设计荷载）公路桥涵施工手册）。电杆实际荷载为： N=1.2 (N G1K +N G2K )+0.851.4N QK （组合风荷载时）N G1K支架结构自重标准值产生的轴向力；N G2K构件自

25、重标准值产生的轴向力N QK 施工荷载标准值；所以有： N G1K =0.60.6q 1 =0.60.626.442=19.037KNN G2K =0.60.6q 2 =0.60.61.0=0.36KNN QK =0.60.6(q 3 +q 4 +q 7 )=0.36(1.0+2.0+2.94)=2.138KN因此：N=1.2(N G1K +N G2K )+0.851.4N QK =1.2(19.037+0.36)+0.851.42.138=25.821KN N= 30KN ，强度满足要求。、磁极稳定性检查根据扣件式钢管脚手架施工安全技术规范，模板支撑杆稳定性计算公式：N/ A+M W /Wf

26、钢管上的竖向荷载， N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.851.4N QK （结合风荷载），同前计算；f钢材抗压强度设计值，f=205N/mm2，参见施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范 5.1.6。A支撑杆截面积A= 489mm2 （取 48mm3.5mm钢管截面积）轴压杆的稳定系数，可根据长细比查表得到。i截面回转半径，见建筑施工中扣件式钢管脚手架安全规范附录B，i=15.8mm。长细比=L/i。L水平台阶，L= 1.2m.故=L/i=76，参照建筑施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范，查附录C，得=0.744。M W计算竖杆截面风荷载设计值产生的弯曲距离；M W =0.851.4W

27、 K Lah 2 /10W K =0.7u z us w 0u z风压高度变化系数，参考中的表格7.2.1得到u z =1.38u s风荷载脚手架的形状系数，查看6.3.1建筑结构荷载规范第36项：u s =1.2w 0 基本风压，查建筑结构荷载规范附录D.4 w 0 =0.8KN/m 2因此： W K =0.7u z us s w 0 =0.71.381.20.8=0.927KNLa杆的垂直距离0.6m；h - 极步距1.2m，因此： M W =0.851.4W K Lah 2 /10=0.095KNW-截面模数查询表附表B：W=5.08 103mm3那么，N/ A+M W /W=25.82

28、110 3 /(0.744489)+0.09510 6 /(5.0810 3 )=99.122KN/mm 2 f=205KN/mm 2计算结果表明该支架安全稳定。5、全厅支架整体抗倾覆校核计算根据公路桥涵技术施工技术规范实施手册 9.2.3，支座在自重和风荷载作用下的倾覆稳定系数不小于1.3。K 0 = 稳定力矩/倾覆力矩 = y N i /Mw110m长度检查支架抗倾覆能力：桥宽13m，长30m，用9090120cm中跨支架对全桥进行校核：122横排括号；支架纵向18排；高度6m；顶托TC60总共需要1229=1098；极需要122186= 14040m；纵向横杆需要1226/1.218=1

29、0980m；单杠需要186/1.2110=9900m；因此：钢管总重量（14040+10980+9900）3.84=134.09t；顶托TC60的总重量为：10988.31=9.124t；所以q=134.099.8+9.1249.8=1403.5KN；稳定力矩 = y N i =6.751403.5=9473.63KN.mW K =0.7u z us s w 0 =0.71.381.20.8=0.927KN/ m 2按上述风荷载计算总力为：q=0.9276110=611.82KN；倾覆力矩=q3=611.823=1835.46KN.mK 0 =稳定力矩/倾覆力矩=9473.63/1835.46

30、=5.1611.3计算结果表明，该方案的全屋支护满足抗倾覆要求。6、箱梁底模计算箱梁底部形式采用优质竹胶合板，铺设在支撑杆顶部支撑的横桥横木上。其中，桥墩两侧各范围3m（支架立杆60cm在桥梁横向布置的断面）按照0.12m横向桥梁方向的间距布置，其余的横向桥梁按照0.1m方木方向的间距排列。取各种布置下最不利的位置进行受力分析，简化受力结构（出于安全考虑），如图5.1-11所示：通过前面的分析计算和布置图，在桥墩旁边的实体断面（取桥墩的顶部断面），当横梁方向的方材间距分别为0.12m（净距0.07m）时，即为底部模板荷载最不利位置，如下：竹胶合板弹性模量E=5000MPa转动惯量I=( bh

31、3 )/12=(1.00.012 3 )/12=1.4410 -7m4图2.2.3.2.5-1 底模支撑系统及验算简图(1) 桥墩顶部底模计算 模板厚度计算q= ( q 1 + q 2 + q 3 + q 4 )l=(52.88+1.0+2.5+2)0.12=7.006 kN/m然后： M最大值=模板所需截面模量： W = m 2模板的宽度为1.0m，根据 W,b,h 为：h=因此，模板采用规格为1220244012mm的竹胶合板。 模板刚度校核f最大值= 0.90.12/ 400m=2.710-4m 因此，挠度符合要求。7、杆座及基础承载力计算图2.2.3.2.7-1 支架下地基处理示意图(

32、1) 杆上承载力的计算间距为 90 90cm极，每个极上的负载为：N =abq=ab(q1+q2+q3+q4+q 7 )= 0.9 0.9 (26.44+1.0+1.0+2.0+1.84 ) = 26.15 kN 杆底支撑验算极底支架校核计算：NR d通过前杆承载力计算，每根杆的最大荷载为跨中段I-I截面90距离布置的杆90cm，即：N =abq=ab(q1+q2+q3+q4+q 7 )= 0. 9 0. 9 (26.44+1.0+1.0+2.0+1.84 ) = 26.153 kN五通的承载能力（抗压）设计值，总则取R d =40KN；求得：26.15KN40KN，杆底支架符合要求。考虑最不

33、利荷载：根据设计图纸的地质条件，根据经验和试验，将地面平整（坡段做成台阶），用重型压路机压实（压实）度90%）。筑50-80cm建筑垃圾或土石混合道砟，分层填筑，分层碾压，使压实度达到94%以上，地基承载力可达f k =190-250Kpa（参考 建筑施工计算手册。立杆基础： K k式中：N为脚手架杆传递到基础顶面的轴向力的设计值；Ad 225cm为极底面积， Ad = 15cm = 15cm2 ；考虑最不利荷载，杆底拖曳的混凝土基础承载力为：，底阻力下混凝土基础承载力满足要求。五通位于混凝土基础上（按10cm厚度计算），按传力面积计算：A=(20.1tg45 0 +0.15 ) 2 =0.1

34、225m2k = 0 =220千帕K调整系数；混凝土基础系数为 1.0考虑最不利的负载：=23.433KN/0.1225m2 =191.3 K k = 1.0 220KPa计算后采用标准贯入试验，测试地基平整压实后的地基承载力。在地基处理中，将土石混合渣或建筑拆除废渣用压路机填平压实，并检查压实程度。例如，含有砖块、混凝土块、砌块等的巨粒土和粘土不适合进行标准贯入试验或对试验结果仍有疑问时，应重新进行板载试验。确认基础承载力满足设计要求后，即可开始放样，放置脚手架，在其上搭设脚手架。2.2.3.2.8 支架变形支架变形值F的计算： F=f1+f2+f3f1为支架在载荷作用下的弹性变形量由上式计

35、算，每根钢管受力为26.44KN，立杆截面积计算为489mm2 。所以 f1=L/E=26.44489 103 =54.07N/ mm2 那么f1=54.0710(2.0610 5 )=2.62mm。f2为支架在载荷作用下的非弹性变形支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括两部分：杆接头的压缩1和方木与2mm方5mm木的压缩2 3mm。f3为支撑基础沉降计算：支护基础沉降按GBJ7-89规范推荐的基础终沉沉公式计算：f3=A.基础底部附加应力的计算根据前面的计算结果，支撑基础（C15混凝土）底面以上的最大荷载为：F=62.64+3.9=66.54KN/m 2 。类似地，基础底面的附加压力为P 0

36、=F=66.54 KN/m 2 。B、基础土分层根据场地地质条件，基础土按其可压缩性分层，压缩层厚度设置为3m，其中置换砂石土层厚度约为 7.0MPa，压缩模量为7.0MPa 1.5m，残余砂质粘性土层较厚1.5m，压缩模量为6.2MPa。C. 每一层的压缩计算根据最不利受力部位的支座布置，将全层支座基础基础面积折算为0.60.6基础进行计算分析。a、更换砂岩土层：0 =0m和 Z 1 =1.5m分别在基础地面下，则：因此，置换砂岩土层的压缩量为：b、残留砂质粘性土层：1 =1.5m和 Z 1 =3.0m分别在基础地面下，则：因此，中液限粘土层的压缩为：D.确定压缩层的厚度深度 Z n =3.

37、0m处向上取0.3m的土层压缩量：但，所以我们有：因此，压缩厚度可取为3.0m（从C15混凝土基础底面计算）。E.地基最终沉降计算受压层范围内各土层的压缩模量SP为：由于 4E SP 7，查表，则地基最终总沉降 S 为： f3=因此支架的变形值F为：F=f1+f2+f3=2.62+5+6.31=13.93mm8. 支架预紧预压采用沙袋，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.2倍。装车顺序：分三段装车，第一次、第二次装车为总重量的30%，第三次装车为总重量的40%。预压观测：观测位置设在各跨L/2、L/4及墩台部位，各构件左、中、右三个点。在点上固定观测杆，便于沉降观测。沉降观察用水准仪进

38、行。观察杆布置好后，加载前测量杆顶标高。沉降观测过程中，每次观测均应由勘察监理工程师核对，观测结果应报监理工程师批准。第一次加载后，每 2 小时观察一次。当连续两次观察沉降量均不超过3mm，沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤进行，直至第三次加载完成。第三次加载24h后，沉降量为1mm。经监理工程师批准，方可进行卸货。人工配合吊车将沙袋吊起均匀卸料，卸料时继续观察。卸荷完成后，记录观测值，以计算支座和基础的综合变形量。根据观测记录，整理预压沉降结果，调整碗扣支架顶支撑标高，控制箱梁底板和悬臂的预拱高度。9. 支架拆卸（1）拆除程序应遵循“自上而下，先建后拆”的原则，即先松开顶部支撑，使底梁板

39、、翼缘板底模与梁体分离，然后用起重机吊起和拆除。拆下脚手板、剪刀撑、斜撑，最后拆下小横杆、大横杆、立杆等（总则拆卸顺序为：安全网栏杆底模脚手板剪刀撑小横杆大横杆杆）。(2) 不得在单独的平面上拆除展台或同时拆除上下台阶的展台。一步一步做，一次一枪。拆灯杆时，先握住灯杆，再拆下最后两个卡扣。拆大横杆、斜撑、剪撑时，应先拆中间扣件，再握住中间件，再拆下端扣件。分段拆除的高度差不应大于2级。若高差大于2级，应临时加斜撑加固。（3）拆除后不破坏框架体的稳定性，必要时加临时支撑防止变形，拆除支撑防止失稳。(4)底模方木和竹胶板的去除方木和竹胶合板由人工转移到梁体两侧，滑道滑向地面，滑道架设碗扣支架。滑动

40、方木、竹胶合板时，必须有安全人员监督，工地十米范围内无人。四、安全保障措施1、施工前必须在现场设置警示区，并悬挂醒目的警示牌；非作业人员严禁通过警戒区域。2、遇大风、雨雪等特殊天气，不得进行支架的架设和拆除。对于夜间的安装和拆除作业，应提供良好的照明设备。3、搭建和拆除脚手架前，各队员应分工明确，统一指挥。手术中要集中精力，不要东张西望，开玩笑。工具不使用时，应放入工具袋中。4、正确穿戴个人防护用品，穿软底鞋。架设和拆卸取货架等危险部位应系好安全带。5、所有高空作业人员应严格遵守高空作业规程，执行安全纪律和吊装、拆除技术要求。6、架设和拆除人员进入岗位后，应先检查，对松动的部位进行加固，并清除

41、剩余的材料和物体。所有清洁材料应安全运至地面，严禁从高处抛掷。7、架设和拆除前，必须检查施工现场环境，包括架空线、外部脚手架、地面设施、地锚、电缆风绳、连接墙杆及吊点、附件等各种障碍物。拆除的框架。如属电力装置，应先拆除可预先架设及拆除的装置。8、架设和拆除框架时，应划分工作区域，并在围栏周围系上绳索或竖立警示牌。地面应由专人指挥，非作业人员不得进入。9、架设和拆除时，要统一指挥，上下呼应，动作协调。解开与他人有关的结时，应先通知对方，以防跌倒。10、起重作业人员、起重司机、指挥员、吊索具等起重作业人员必须持有上岗专用作业证。11、吊装前应检查机械索具、夹具、吊环等是否符合要求，进行试吊。12、吊装时必须有统一指挥、统一信号。13、吊装结构时，吊钩应先与吊臂稳定配合；由外向内起吊时，应先伸臂配合吊钩。在任何情况下，必须将起重机支腿伸长并牢固地支撑，然后才能进行