黄河大桥桥梁与互通工程主墩桩基施工方案

1、技术资料审查申请表项目名称：国道110线海勃湾至麻黄沟公路乌海黄河特大桥桥梁与互通工程申请单位中铁一局乌海项目部方案名称主墩桩基施工方案工程地点内蒙古自治区乌海建设单位国道110线乌海黄河大桥工程项目管理办公室编制人编制时间2013年4月25日复核人审核人申请单位联系人及电话编制单位意见(签字盖章)子(分)公司技术负责人审核意见(签字盖章)集团公司指挥部技术负责人审核意见(签字盖章)审查结果回执方式集团公司技术负责人签字( )（是；否o）集团公司盖章（ ） （是；否o）召开专家论证会( )（是；否o）接收人接收单位领导意见备注国道110线乌海黄河特大桥桥梁与互通工程主墩桩基施工方案编制： 复核

2、： 审核： 审批： 中铁一局集团有限公司国道110线乌海 黄河特大桥桥梁与互通工程项目经理部2013年04月25日1 编制依据及说明1.1 编制依据 国道110线海勃湾至麻黄沟公路乌海黄河特大桥工程设计文件 公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004； 公路桥涵地基与基础设计规范JTG D63-2007； 公路工程地质勘查规范(TJT064-98)；1.2 编制目的、适用范围1.2.1 编制目的 为了确保国道110线海勃湾至麻黄沟公路乌海黄河特大桥工程正桥主桥主墩基础顺利施工，确保大桥节点工期。1.2.2 使用范围 该方案适用于国道110线海勃湾至麻黄沟公路乌海黄河特大桥工程正桥主墩1#、2

3、#墩基础施工。1.3 工程特点分析 国道110线海勃湾至麻黄沟公路乌海黄河特大桥工程正桥主墩1#、2#墩基础位于黄河主河道中，该钻孔桩为大直径超长桩，施工周期长。 该桥桥址下游规划有海勃湾水利枢纽工程，该水库乌海市海勃湾水利枢纽工程2013年9月将建成开始蓄水，一期蓄水水位为1069m，影响正桥主桥主墩基础施工。1.4 拟采取的施工方法及措施 主墩基础施工时该桥施工的关键节点，该工序的顺利施工，才能确保大桥整体施工计划。 考虑蓄水的影响，减少施工时外界的影响，该桥2#墩采用钢平台进行主墩桩基施工，1#墩采用钢管桩围堰进行桩基施工。2 工程概况2.1 工程概述 该桥由国道110线乌海黄河大桥工程

4、项目管理办公室负责大桥承建工作；中铁大桥勘测设计院集团有限公司设计；监理单位是中咨集团北京公路工程监理公司；中铁一局集团有限公司施工。该工程名称为国道110线乌海黄河特大桥桥梁与互通工程，工程位于内蒙古自治区乌海市，项目为新建工程。 国道110线海勃湾至麻黄沟公路乌海黄河特大桥工程正桥主桥主墩为1#墩（乌达区侧）、2#墩（海渤湾侧），该墩桩基为2.0m97m，采用梅花桩进行布设，每个墩位工计26根桩基。 2#墩钢平台搭设计划于2013年4月1日开始施工，2013年5月1日搭设完毕，1#墩钢管桩围堰计划于2013年4月26日开始施工，2013年5月1日前完成钢管桩围堰施工。钻孔桩计划于7月30日

5、完成钻孔桩施工。2.2 结构设计概况正桥主桥(全长460m):120+220+120预应力混凝土中央索面部分斜拉桥，主梁为悬臂施工，箱梁结构为单箱三室，共计34对称浇筑段。主墩基础为2.0m97m钻孔桩，每个承台按梅花桩布设26根，共52根钻孔桩（见下图2.2-1 钻孔桩平面布置图）。图2.2-1 钻孔桩平面布置图主墩钻孔桩主要工程数量为：钢筋1626.7t；C35水下混凝土15860m3；声测管86.72t。2.3 施工条件2.3.1 气候特征 本工程处于内蒙古自治区乌海市，乌海市地处大陆腹地，受大陆季风气流控制，呈现干旱大陆性温带气候特征。四季分明，春季干旱多风沙；夏季短促炎热，雨水相对集

6、中；秋季气候干燥，风沙较大。冬季干燥、严寒而漫长。桥址处太阳辐射强烈，日照时间长，昼夜温差变化大，降水量少，蒸发量大。 气温 本区域多年平均气温9.7，极端最高气温40.2(1999年7月28日)，极端最低气温-32.6(1971年1月22日)。最冷月(一月)平均气温-8.6，最热月(七月)平均气温25.8。 降水 乌海市年平均降水量为159.3mm。年最大降水量357.6mm，是年平均降水量的2.3陪；年最少降水量仅为54.9mm，是年降水量的34.5%。4-9月份的降水量占年降水量的87.9%，其中7、8月份的降水量占全年的53.8%。 湿度 全年平均相对湿度只有43%，3-4月份平均只有

7、29-33%，8月份最大，也只有53%。 蒸发 全年蒸发量平均为3348.7mm，是年降水量的21陪。 风 乌海市年平均风速为2.9m/s。3-8月份平均风速均超过3.0m/s；5月份最大，平均风速为3.9m/s；12月份到翌年1月平均风速为1.9m/s。全年以刮东南风为主。全年8级以上的大风平均为19.3d；全年扬沙以上的风沙天气平均为42.9d；年最大风速28m/s。 冰霜期 初、终霜日和无霜期:乌海市的终霜日(春霜、早霜)，平均在4月27日-29日结束，最早4月26日，最晚起5月17日；初霜日(秋霜、晚霜)，平均在10月4日-9日开始，最早为9月20日-24日，最晚10月22日-27日；

8、无霜期，平均为157-165d，最长177-183天，最短133-134d。 雪 历年最大积雪厚度27cm(1991年12月28日)，历年积雪最长持续时间11d(1974年1月29日-2月8日)。 冻土 根据公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）图H.0.1中国季节性冻土标准冻深线图,桥址处标准冻深为1.2m,基底应埋入冻结线以下不小于0.25m。2.3.2 水文地质条件 水文条件 该桥址处地表水主要是黄河水，其次是农业灌溉水(抽自黄河)及间歇性雨季时的洪水，黄河河水年平均流量1018m3/s,最高洪峰流量5820m3/s，年最小水流量60.8m3/s，丰水季节为每年的5-8月

9、份，苦水季节持续时间较长。 据调查，黄河的冰凌期为每年的11月底至次年的3月初，由于冰凌的作用，桥位处黄河水位上涨2m左右；黄河汛期为每年的7月中旬到9月中旬，汛期黄河水位上涨2m左右。 地质条件 本桥含跨越黄河的桥梁段、东岸互通立交桥段2部分，工程地质条件分段如下： 跨黄河段正桥 桥梁段跨越黄河，东岸位于河漫滩，西岸位于河流一级阶地前缘。根据现场钻探及地质之结果，桥址地层简单，均为覆盖层。河流及两岸表部地层为新近堆积松散的层填土、种植土、粉细砂；层土下为中密状砂土、圆砾土，局部薄层硬塑状粉质粘土；主要地层为层坚硬状粉质粘土及密实状砂土、卵石土。 互通立交桥 东岸互通立交段位于黄河东岸的黄河漫

10、滩及一级阶地前缘，既有109国道的两侧，桥址地层简单，均为覆盖层。表部地层为新近堆积松散的层填土和松散粉细砂；层土下为层中密状砂土、圆砾土；主要地层为层密实状砂土、粉土、卵石土。 地形、地貌及植被 乌海市地形地貌分为山地、丘陵、黄河冲积洪积平原、冲积阶地四部分。山地主要由河东的甘德尔山和河西的五虎山构成，两山均呈南北走向，山间有峡谷和降谷。山区剥蚀作用强烈，风蚀和风积地形明显。山势高耸，基岩裸露，水源涵养极差，一般植被很少，只有缓坡和山顶有些植物。山地区面积167.8平方公里，占全市总面积的10%。 本工程跨越的黄河河段水流方向由南向北，河段东岸，从乌海市劳动教育管理所到原110国道乌海黄河公

11、路桥，侧向侵蚀严重，岸坡形成了比较高的陡坎；河段西岸，从乌达铁路旧桥至其下游约900m处，该段当前岸坡较陡，岸坡上为居民区，并且居民区紧挨着陡坡前缘。2.3.3 施工条件 施工便道 经过调查和预估，由于黄河存在冰棱期，设置便桥要进行反复拆装，决定两边分别设置驻地和拌和站，两边交通条件较好，可利用海乌快速干道和110国道互通。 施工用水 黄河水含碱含泥量比较大，不能直接用于混凝土拌合，因此应采取钻井取水保证施工用水，生活用水必须进行净化处理确保人身体健康。 施工用电 全线进行用电考虑，在东岸驻地和拌和站处设置一台630KVA变压器，在NW匝道北侧设置一台500KVA的变压器，在西岸正桥引桥4墩处

12、设置一台500KVA变压器，在西岸驻地和拌合站处设置一台500KVA变压器。同时考虑到大桥施工的连续性，防止意外停电，影响施工，现场配备5台250KW300KW的发电机。 施工通讯 项目部所在地都通有移动、联通和电信网络，可方便的选择使用。3 施工组织总体安排3.1 总体施工方案3.1.1 钻孔桩施工平台施工方案概述 2#主墩钢平台及钢栈桥施工方案概述 钻孔桩搭设钢平台进行施工，根据现场实际地形，海渤湾侧（东岸）搭设180m钢栈桥，便道与钢平台之间通过修筑马道连接。钢栈桥桥面宽6m，顶面标高与钢平台相同，方便人员、施工用电及材料输送。钢平台平面尺寸为54.439m（横桥向纵桥向）。钢平台标高根

13、据蓄水期最高水位考虑，钢平台顶面标高定位1076.5m，确保施工不受水位影响。 钢栈桥在水库蓄水前，从钢平台向岸边搭设2跨栈桥，在蓄水后从2#墩7#墩搭设施工栈桥。由于乌达区侧正桥主桥1#墩距岸边较近，该处地势高，不受蓄水影响，在蓄水前不搭设钢栈桥，在蓄水后，根据实际水位情况，可搭设12孔钢栈桥。 钢平台基础采用63012mm钢管作为基础，工560b型钢作横桥向承重分配梁，贝雷梁作为承重梁，在其上面铺设桥面板。钢管桩之间采用型钢进行连接，确保钢平台整体稳定性，桥面板采用工200b与=10mm花纹钢板组合为桥面板。 在承台横桥向布设一台37m跨-40t龙门吊，便于桩基施工时钢筋笼下放及其它设备吊

14、装工作。龙门基础利用钢平台基础，在钢平台贝雷梁上铺设双拼560型钢作为龙门轨道承重梁，在其上铺设钢轨。 1#主墩钢管桩围堰施工方案概述 1#墩钻孔平台采用筑岛围堰进行施工，在围堰迎水面侧间隔1m插打63012mm钢管桩，在其内侧安放竹篱笆与土工布进行防水，在其内侧进行围堰施工，围堰标高为1074m。钢管桩围堰尺寸为35m61m，在水面以下围堰采用满填，不设坡度；出水面后在四周方1:0.5进行放坡施工。 在承台顺桥向布设一台40m跨-40t龙门吊，便于桩基施工时钢筋笼下放及其它设备吊装工作。龙门基础采用63012mm钢管桩间隔5m布设，在其上铺设双拼560型工字钢作为龙门轨道承重梁，在其上铺设钢

15、轨。3.1.2 钻孔桩施工方案概述 钻孔桩一边采用360型旋挖钻施工，一次钻至设计标高，一边采用280型旋挖钻与反循环钻机进行施工，280型旋挖钻钻至70m，再采用反循环钻机钻至设计标高。钻孔桩采用跳跃式进行钻孔桩施工。 在每个钢平台上布设的40t龙门吊配合1台50t履带吊施工，便于钢护筒及钢筋笼安放，减少其他机械设备。 钢筋笼在钢筋场采用长线法整体进行加工，钢筋笼连接采用直螺纹套筒连接。考虑钢筋笼较长，为了减少连接套筒，减少钢筋笼节数，提高下放效率，钢筋笼主筋采用12m长钢筋加工。钢筋场加工好后，进行编号，堆码整齐，待相应钻孔桩成孔后，采用9m长平板车运至墩位处。 钢筋笼下放采用采用履带吊配

16、合龙门吊进行下放，用于钢筋笼为双筋，钢筋圆钢进行制作。 钢护筒埋设长度根据两岸两岸平台高度与设计钻孔桩顶面标高进行确定，考虑到钢护筒比钻孔桩顶底0.5m，确保钻孔桩灌注完毕后，立即进行钻孔桩桩头处理。2#墩护筒长度为13.5m，1#墩护筒长度为10.5m。 混凝土采用自拌混凝土施工，东岸（海渤湾侧）设置2台120混凝土搅拌机，西岸（乌达区侧）设置2台90混凝土搅拌机，每边各配3台8m3混凝土罐车进行运输。首封时采用3m3料斗配备两台8m3混凝土罐车运输进行施工。 待桩基混凝土灌注完毕后，立即安排工人进行桩基抽水，清理桩头至设计标高位置，在清理到位后，采用振动棒对桩基顶面进行振捣，可为承台施工节

17、约时间。3.2 施工作业面及任务划分 根据大桥地形、地貌，以黄河为界在东西两岸各有设一个项目部，主墩东西两岸各一个，东西两岸主墩同时施工。东岸（海渤湾侧）项目部建设在大桥下游侧NW匝道约120m处，施工便道依据现有便道进入正桥主桥主墩处，便道采用砂土进行填筑，宽度为10m；西岸（乌达区侧）项目部建设在大桥下游侧约500m养水站旁，便道依黄河边途径养水站至正桥主桥主墩处，在养水站处搭建建议钢栈桥。东岸为主项目部。3.3 施工进度安排 钢平台及钢栈桥搭设：2013年4月1日2013年5月1日完成； 龙门安装：2013年5月1日2013年5月8日； 钢护筒插打：2013年5月8日2013年5月15日

18、； 钻孔桩施工：2013年6月1日2013年8月15日。3.4 投入的机械设备见表3.4-1施工机械设备及检测仪器表 机械设备及检测仪器表 表3.4-1序号设备名称型号规格数量计划进场时间备注1搅拌站HSZ9090方/小时22013年3月1日前西岸2搅拌站HSZ120120方/小时22013年1月31日前东岸3钢筋笼滚焊机2m-14m22013年3月1日前天津建科4砼运输车12m362013年3月1日前5汽车泵 45m22013年4月1日前6履带打桩机PC30040t22013年1月31日前7履带吊50t22013年3月1日前8发电机250300KW42013年1月31日前9门式起重机10T/

19、24m22013年3月1日前10震动锤160或90T12013年3月1日前包括液压钳11门式起重机40T/37m22013年3月1日前12变压器500KVA513回旋钻机25-30型122013年3月1日前14钢筋弯曲机GW4082013年3月1日前15钢筋切断机GQ4062013年3月1日前16钢筋滚丝机4082013年3月1日前17平板车双桥12m22013年3月30日前18钢筋标距仪219泥浆指标测定仪220混凝土坍落度测定仪23.5 施工人员安排 见表3.5-1施工人员数量表 施工人员数量表 表3.5-1序号队伍人员数量备注1管理人员技术员42试验人员23副经理24领工员25物资26机

20、械27电工28后勤29钢平台施工队伍班长210机械手司机211焊工812装吊工813杂工414钻机施工队伍班长415钻机司机2416封孔2417钢筋笼作业队伍班长418焊工1219钢筋工4020杂工64 主要施工技术方案4.1 钻孔桩施工工艺流程图见图4.1-1钻孔桩施工工艺流程图 图4.1-1 钻孔桩施工工艺 本平台为水上工作创造条件，以保证安全，顺利完工为前提。保证平台有足够的承载力，稳定性，刚度，工作空间为依据，搭设水上平台。4.2 钢平台搭设 钢平台基础采用63012mm钢管搭设，钢管桩上按照承重主梁工56a型钢和贝雷梁，桥面板采用工200a型钢=10mm花纹钢板组合。钢管桩插打采用机

21、械手配合震动锤进行施工。设计图纸要求钢平台桥面标高为1076.5m， 为了确保施工工期，先进行钢平台搭设。钢栈桥在水库蓄水前，从钢平台向岸边搭设2跨栈桥，在蓄水后从2#墩7#墩搭设施工栈桥。由于乌达区侧正桥主桥1#墩距岸边较近，该处地势高，不受蓄水影响，在蓄水前不搭设钢栈桥，在蓄水后，根据实际水位情况，可搭设12孔钢栈桥。 钻孔平台和施工便桥逐跨施打钢管桩、铺设工字钢等，各构件之间焊接牢固，在钢管桩之间焊接剪刀撑，保证稳定性。见图4.2-1钢平台布置图 钢平台施工完毕后，经过项目检查验收合格后，上报公司相关部门，经过安全鉴定合格后，方可投入使用。4.2.1 钢管桩插打 钢管桩是依靠振动锤瞬间接

22、触，克服钢管桩的摩擦力和其它阻力，而打到设计标高。也就是机械能转化为势能，势能转化为动能，动能作用于桩，从而达到插打钢管桩的目的。 钢管桩设计长度为：钢管桩承受荷载和自重需要打入地下的深度和地面到设计标高所需长度之和。 在加工厂将钢管桩进行连接，连接长度为18m，连接确保钢管桩垂直度，采用平板车将钢管桩运至工地。采用全站仪对桩位进行放样定位，采用机械手进行钢管桩进行插打，插打时必须确保钢管桩垂直度。钢管桩插打从岸边向河道进行插打，必须做到“随打随联”，对插打到位的钢管桩及时用平联进行连接，缩短单桩抗流时间。见图4.2.1-1钢管桩插打示意图、表4.2.1-1 钢管桩锤击沉桩常遇问题及防治、处理

23、方法。图4.2.1-1钢管桩插打示意图表4.2.1-1 钢管桩锤击沉桩常遇问题及防治、处理方法常遇问题产 生 原 因防治措施及处理方法桩达不到设计标高或沉桩困难桩锤大小与桩的形状、断面和地层不匹配；更换合适的桩锤桩帽和锤垫选择不当，打击能量损失太大；更换合适的桩帽和锤垫桩达不到设计标高或沉桩困难 桩锤大小与桩的形状、断面和地层不匹配；桩帽和锤垫选择不当，打击能量损失太大；遇地下障碍物或桩侧摩阻力很大或土的密度很高或桩距过小；清除障碍物；更换合适的桩锤；增大桩径选用的闭口桩沉桩阻力过大；或遇到坚硬土夹层；或桩端持力层深度与勘察报告不符。改变桩断面，或桩端形式，或改换开口桩；采用植桩法，或中掘工法

24、；变更设计桩长桩身破损起吊时破损修复或更换打桩时遇地下障碍物使桩破损原则上更换，但如在打桩终了桩身破损而破损度低，从设计上判断还能用，可在管内灌注混凝土桩顶破损桩帽和桩锤不合适，或遇到地下障碍物如仅仅是桩顶破损，且破损部分长度在1m左右，可挖出桩顶，加入补强钢筋并灌注混凝土；破损部分较大时更换新桩。桩身座屈（失稳）壁厚过小；或桩顶未补强或补强不够增大壁厚，增加补强环和加劲板遇到硬夹层过大；或偏打采用植桩法，或中掘工法；桩帽与桩径匹配；尽量不采用送桩桩端破损遇地下障碍物过打补桩打桩偏心或垂骗过大钢管桩架立不正及时调正桩帽与桩身不在同一直线上调正桩帽送桩筒与桩顶接触不良使两者接触面平整遇横向障碍物

25、障碍物不深时，可挖除回填后再打常遇问题产 生 原 因防治措施及处理方法承载力不够实际的桩端持力层比原勘查评定的深继续施打，打进桩端持力层大直径开口桩的闭塞效果不明显在桩端增加十字肋等以增加闭塞效果未 焊 透焊根间隔狭窄确保焊根间隔1-4mm，焊接速度合适，不使焊渣先行使用500A电源时，考虑其使用率，使最大电流为450A，则恰当将焊枪保持在20-30角度，以使内垫环能充分熔化焊接速度太快或太慢焊接电流低焊枪角度或目标位置不合适夹 渣焊渣未完全清除就焊应将前层的焊渣完全清除焊条运行速度太慢稍增大电流，保持焊渣不先行的速度采用焊枪前进法焊接时采用焊枪后退法（0-45）焊接搭 叠焊接电流过低增大焊接

26、电流和焊接运行速度焊条运行速度太慢加快焊接速度裂 纹接头处混入水分、杂物焊接前清扫坡口，将水分、泥土、油脂、垃圾、铁锈等彻底除掉热影响区硬化脆化，或焊线吸湿焊接前进行预热，平时好好保管，用时将焊线再干燥焊条、焊丝受潮状态下使用干燥后使用图4.2-1 钢平台总体布置图4.2.2 平联、剪刀撑施工 钢管桩插打就位后（2根及其以上），开始平联及剪刀撑的焊接。上、下平联采用3258或型钢进行连接；斜撑采用型钢进行连接。在水面以上20cm左右焊接下平联，然后焊接上平联及斜撑。见图4.2.2-1钢平台加固图4.2.3 桩顶分配梁施工 桩顶分配梁为双向设置，首先在桩顶放出横向横梁轴线，并在桩顶开槽，架设25

27、6a横向分配梁，在横向分配梁上设置256a纵向分配梁。分配梁与桩顶以及纵横向分配梁之间均采用焊接连接并设置加劲肋。分配梁必须居中设置，防止管桩偏载，对接触面间隙采用钢板垫实并固定牢靠。4.2.4 贝雷梁拼装、架设 在陆地上按图纸要求将单片贝雷梁拼装成型，并按要求设置支撑架，所有接头处销子不得减少。严禁购置、使用有明显变形或锈蚀的贝雷梁及支撑架。 通过平板车将贝雷梁运至施工部位。在纵向分配梁顶用红油漆分出贝雷梁架设位置。利用机械手或者50t履带吊吊运成型贝雷桁架至设计位置，并用临时限位装置固定牢靠，按照上述方法依次安装成型的贝雷梁桁架并固定。见图4.2.4-1贝雷梁架设示意图。图4.2.4-1贝

28、雷梁架设示意图4.2.2-1钢平台加固图4.2.5 桥面板铺装及防护栏杆安装 平台分配梁铺设完成后，进行桥面板的铺设；桥面板采用采用工200a型钢与200a型钢组合成6m标准桥面板，在钢护筒位置在加工厂将其预留足够空间，桥面板采用履带吊或打拔机进行安装，桥面板必须严格安装图纸编号进行铺设。护栏、扶手采用48电焊钢管，底部与桥面分配梁焊接固定。护栏高120cm；立柱间距150cm；沿高度方向设置两道水平防护栏杆，上层用作扶手；护栏安装完成后，挂设安全网、救生圈以及警示标志。4.3 钢管桩围堰施工由于本合同段1#墩施工工期紧，在钢管桩插打时采用机械手配合震动锤进行插打。4.3.1 钢管桩插打钢管桩

29、围堰采用63012mm钢管桩进行插打，钢管桩围堰入土深度不小于7m。内侧安装竹篱笆与土工布。钢管桩插打从岸边向河中心进行插打，在插打一段后，在钢管桩内侧安装竹篱笆与土工布，然后在插打钢管桩内侧进行填筑，待围堰出水面后，继续进行钢管桩插打与竹篱笆与土工布安装及围堰筑岛，依次进行钢管桩围堰施工。在钢管桩插打完毕后，在钢管桩外侧采用双拼200b型钢将钢管桩连接为整体，在采用机械手，在钢管桩外侧间隔5m斜向插打钢管桩作为钢管桩围堰支撑，斜撑钢管桩单根长度为18m，入土深度不小于7m，确保钢管桩围堰整体稳定性。4.3.2 竹篱笆与土工布安装根据竹篱笆尺寸，在现场将竹篱笆与土工布采用扎丝绑扎到一起，两端绑

30、扎钢筋，使竹篱笆与土工布形成整体。竹篱笆紧贴钢管桩内侧进行下放，下放时在竹篱笆下端帮扎卵石或石块。确保竹篱笆下放到位。4.3.3 钢管桩围堰填筑在钢管桩及竹篱笆施工完毕后，进行围堰填筑施工，围堰标高为1074.0m，围堰四周坡度为自然坡度。4.4 龙门吊的拼装 龙门吊首先要满足最大吊装能力，其次是自重的影响和工作范围。 根据施工需求，钢平台上布置一台37m跨40t龙门吊、钢管桩围堰上布置一台40m跨40t龙门吊做为材料、机具等的起吊设备；龙门使用具有相关资质的厂家生产定型产品。 龙门吊进场后，聘用专业人员进行拼装；首先使用临时支撑系统拼装龙门两侧支腿，并设置临时缆风绳，保证支腿的稳定；然后分节

31、吊装龙门主桁；最后安装吊具、操作室、电器设备、操作平台及通道、防护栏杆、警示灯等；龙门拼装完成后，进行试吊、试运行并报相关部门进行鉴定，出具鉴定证明。4.5 钢护筒的下放 护筒在加工厂整体加工完成，运至主墩平台喂料区，经40t龙门吊吊至孔位处进行逐节下放、对接； 接口对接困难或不严密处，必须采取相应措施，用钢楔、卡具、手动葫芦、千斤顶等辅助机具校正接口； 接口及垂直度满足要求后，临时点焊固定，拆除校正楔块进行正常施焊，焊缝采用单面环向满焊缝，其他要求与单节护筒焊接要求相同；钢护筒下放中心平面位置允许偏差：5cm；垂直度：1/300； 保证钢护筒垂直度的措施： 选用定位导向架导向：由于本项目主墩

32、平台考虑到汛期影响，平台顶至河床底高度为8.2m，护筒自由长度大、直径大，因此，在护筒上、下口采取措施，保证其垂直度； 上口采用护筒导向架，导向架高度为：水面以上20cm到平台顶；平台上四周设置调节丝杠；见图4.5-1钢护筒下放定位图图4.5-1钢护筒下放定位图 在护筒下口设置钢丝绳，随着护筒的下放，在上游调节钢丝绳松紧长度及角度，以此抵抗水流对护筒下口的冲击； 护筒下放过程中，技术人员全程监控，发现垂直度超标，立即停止下放，利用振动锤提升钢护筒并重新下放。4.6 钻孔桩施工4.6.1 钻机就位 主墩一边采用400型旋挖钻进行桩基施工，一次成孔。一边采用280型旋挖钻与一台反循环钻配合施工，先

33、采用280型旋挖钻施工钻至70m，再采用反循环钻机钻至设计标高。 钻机就位时，在钢护筒上设置的四个控制点用十字交叉法找出桩中心，钻机转盘中心与桩中心在同一竖直线上，其偏差应小于2cm。就位后，用水准仪检测钻机水平，钻机机架四角高差控制在5mm以内，否则用不同厚度的钢板垫平。钻机就位垫平后，用四个定位卡将钻机底座与钢护筒及施工平台固定，做到钻机安装水平稳固。钻机布置及钻孔顺序见图4.6.1-1 图4.6.1-1钻孔桩4.3.2 泥浆制备 根据对地质条件和钻机类型的分析，确定施工采用膨润土加水解聚丙烯酰胺泥浆，以防止钻孔穿越卵石层时发生扩孔、塌孔，保持孔壁稳定。用钢管在钢护筒顶面以下1.5m的位置

34、将钢护筒相互之间连通，利用其作为泥浆池和沉淀池。 原浆制作材料 将膨润土、纯碱和水制成原浆。 水解聚丙烯酰胺 选用的为非水解、含量为8%、分子量为300万的PAM。使用前先进行水解，现场水解PAM用常温法，提前三至四天水解，水解PAM按PAM：NaOH：水=10：1.15：70配备，在搅拌筒中搅拌，直至PAM全部分散于水中并放至三至四日后即可使用。 PAM泥浆制备 在原浆中加入一定比例的水解PAM使两者充分混合，PAM用量根据实测泥浆指标而定，一般每立方米原浆加入水解PAM2030kg。PAM泥浆具有失水量少、泥皮致密和护壁效果好等特点。钻孔过程中采用气举反循环方式排渣，钻进过程中应随时测定泥

35、浆性能指标，确保孔内泥浆的质量。如果发现泥浆性能较差，不能满足护壁要求时，可在泥浆中加入适量的化学处理剂提高泥浆粘度及改善泥浆性能。钻进过程中泥浆性能指标如下：开孔及砂层中钻进泥浆相对密度1.031.15、粘度2225s、含砂率小于4%,PH值810。卵石层中钻进泥浆相对密度1.151.3、粘度2225s、含砂率小于6%,PH值810。泥浆指标见表4.6.2-1表4.6.2-1 泥浆指标见钻孔方法地层情况泥浆性能指标相对密度黏度(Pas)含水率(%)胶体率(%)失水率(mL/30min)泥皮厚(mm/30min)静切力(Pa)酸碱度(pH)正循环一般地层1.051.20162284962521

36、.02.5810易塌地层1.201.451028849615235810反循环一般地层1.021.06162049520312.5810易塌地层1.061.10182849520312.5810卵石土1.101.15203549520312.5810旋挖一般地层1.021.10182249520312.5811冲击易塌地层1.201.40223049520335811表4.6.2-1 钻孔施工不同阶段泥浆性能指标性能基浆鲜浆钻进回流清孔弃用膨润土+碱+PHP与钻屑混合净化+沉淀中相对密度1.051.041.21.081.3黏(Pas)202226352528242622244.2含砂率(%)0

37、.30.340.51.010胶体率(%)98100969810090失水(mL/30min)1510181525泥皮(mm/30min)1.5121.515酸碱度(pH)91010129109108914静切力(Pa)24463535351说明可少量掺用c.m.c要用专门的制浆设备及储存设备，用泵运输钻进中出口泥浆指标不宜在回流泥浆中调整通过除砂器后在循环池中沉淀，再加新浆回流孔内清孔后用正循环法在桩底注入5m高鲜浆作隔离层在循环池中清除固相沉淀检查泥浆的指标和方法： 比重、固相含量与含砂量 泥浆的比重是指泥浆的重量与同体积水的重量之比。泥浆比重的大小主要取决于泥浆中固相的重量，而泥浆中固相的

38、重量则是造浆粘土重量和钻屑重量之和。在有加重剂等其他固相物质加入的时候，加重剂等物质的重量也须计入。 泥浆的固相含量指泥浆中固体颗粒占的重量或体积百分数。泥浆中的固相包括有用固相和无用固相，前者如粘土、重晶石等，后者为钻屑。泥浆中的固相，按固相比重来划分，可分为重固相（重晶石比重为 4.5 ，赤铁矿为 6.0 ，方铅矿为 6.9 等）和轻固相（粘土比重一般为 2.32.6 ，岩屑比重一般在 2.22.8 之间）。泥浆的含砂量指泥浆中砂粒占的重量或体积百分数。采用造浆率高的膨润土配制泥浆，粘土含量（重量 / 体积）在 46% 以下便可达到要求的粘度，此时泥浆比重在 1.031.05 左右。相反，

39、若用造浆率低的粘土配浆，要达到同样的粘度，粘土用量要达 2030% 以上，此时泥浆比重高达 1.15 以上。目前对优质轻泥浆，在粘度符合要求时，泥浆中的固相含量应控制在 4% 左右（体积含量），此时泥浆比重在 1.051.08 左右。泥浆的比重和固相含量对钻井有重要意义和影响。 地层压力的控制 钻井中防止漏失，涌水和维持孔壁的稳定，重要的一点是要维持钻孔地层间的物理力平衡。而孔内静液柱压力的大小决定于孔内液柱的单位重量或比重以及垂直深度。 . 对钻速的影响近年来进行的泥浆比重、固相含量对钻速影响的研究得出如下的结论：随着泥浆比重的增加，钻速下降，特别是泥浆比重大于1.061.08时，钻速下降尤

40、为明显。泥浆的比重相同，固相含量愈高则钻速愈低。由此泥浆比重相同时，加重泥浆的钻速要比普通泥浆高，因为加重泥浆的固相含量低。泥浆的比重和固相含量相同，但固相的分散度不同，则固相颗粒分散得愈细的泥浆钻速愈低。由此，不分散体系的泥浆其钻速要比分散体系的泥浆高。甚至有些研究者得出小于1m的颗粒对钻速的影响比大于1m颗粒的影响大12倍。因此，为提高钻进效率，不仅应降低泥浆的比重和固相含量，而且应降低固相的分散度，即应采用不分散低固相泥浆。 含砂量的影响 泥浆中的无用固相（主要为岩屑）含量会给钻进造成很大的危害。首先，无用固相含量高，泥浆的流变特性（见下节）变坏，流态变差。不仅使孔内净化不好而引起下钻阻

41、卡，而且可能引起抽吸，压力激动等，造成漏失或井塌。其次，泥浆中无用固相含量高，泥饼质量变坏（泥饼疏松，韧性低），泥饼厚。这样，不仅失水量大，引起孔壁水化崩塌，而且易引起泥皮脱落造成孔内事故。第三，泥浆无用固相含量高，对管材、钻头、水泵缸套、活塞拉杆磨损大，使用寿命短。因此，在保证地层压力平衡的前提下，应尽量降低泥浆比重和固相含量，特别是无用固相的含量。4.6.3 钻进施工 根据地质情况采用与钻孔直径相匹配的刮刀钻头或牙轮滚刀钻头，钻进成孔。 开孔钻进：开钻时，先行启动泥浆循环设备，进行正循环，再开机轻放钻头至孔底，轻压慢转，待钻头全部钻入地层后，再逐步加大钻压转速至正常值；孔深达到9m以后，改

42、用气举反循环作业。钻进时，应随时注意出水口水量大小，避免因钻进过快，钻渣无法及时排出而引起堵管。 正常钻进施工中，在淤泥粘土层钻进时，要控制进尺，每钻进一个回次的单根钻杆要及时进行扫孔，以保证钻孔直径满足要求；钻进时，要根据钻渣的变化判断地层，并相应调整泥浆性能指标，以保证成孔速度和成孔质量。在砂层和卵石层钻进时，适当放慢钻进速度，有效预防孔壁坍塌等异常情况的发生。钻进过程中根据地层变化合理调整钻头，卵石层中一般情况选用刮刀钻头进尺较快，但当遇到夹有大的孤石、漂石钻进缓慢时，须及时调整为牙轮滚刀钻头，以防止钻头磨损严重和钻进缓慢。卵石层中钻进时，根据卵石粒径变化合理改变钻头进碴口的大小，既能防

43、止堵钻又能加快钻进速度。 钻进过程中注意孔内及时补充浆液量，维持护筒内的水头高度，保证孔壁稳定。孔内出现较严重的漏浆、断钻杆等异常情况时，立即停钻，并及时分析情况具体处理。 升降钻具应平稳，必须防止钻头碰挂孔壁。 加接钻杆时，应先停止钻进，将钻具提离孔底约30 cm，维持泥浆循环5分钟以上，以清除孔底沉渣并将管道内的钻渣携出排净，然后加接钻杆。停机以后由于孔内气体的排出，泥浆面下降较多，停机后应及时用正泵补浆以保证孔内水头。钻杆连接螺栓应拧紧上牢，认真检查密封圈，以防钻杆接头漏水漏气，使反循环无法正常工作。 钻具每次下孔前应认真、仔细检查，保证其可靠性，避免掉钻事故的发生。 定时检查钻机底座的

44、水平度及钻塔的垂直度，发现问题及时调整，避免斜孔的出现。 钻孔过程中应满足环保要求，废浆和渣土及时运离施工区域，保证作业现场整洁美观，在专门的渣土堆放场地堆放，待处理后另作其他用途，泥浆和渣土的运输必须及时可靠，以不影响施工。 终孔后，采用超声波电子探孔器对孔径、孔深、垂直度进行评定，一次检验合格率100。4.6.4 清孔工艺第一清孔由于钻孔桩孔径大、孔深等特点，终孔后泥浆各项指标调整所需时间较长，为了缩短成桩时间，在保证护壁稳定的条件下，当钻至接近设计高程时，在泥浆循环管路上安装一台ZX-250泥浆净化装置，在钻进过程中，对循环的泥浆先进行机械和自然沉淀的双重净化，然后再注入钻孔内。实际施工

45、证明，通过这样边钻进边进行第一次清孔，钻至设计高程后，孔内泥浆指标和孔底沉碴基本满足要求。经过电子探孔器探孔等成孔质量检查合格后即可下放钢筋笼。钢筋笼下放完毕，灌注水下混凝土用的导管安装完毕后，即可进行第二次清孔。二次清孔设备安装如下图4.6.4-1所示：1高压风管入水深（大于孔内水头到出浆口高度的1.5倍，不小于15m）2弯管和导管接头3焊在弯管上的耐磨短弯管4压缩空气5排渣软管6补水7输气钢管8100钢管，长度大于50cm 9孔底沉渣图4.6.4-1 二次清孔设备安装图二次清孔以灌注水下混凝土的导管作为清孔时的吸管，在导管上口加工一个弯管和导管接头，在弯管中部安装一根自来水管伸入导管内，作

46、为向孔底送风的管路，其长度大于孔内水头到出浆口高度的1.5倍，同时不小于15m即可。高压送风管外接一台流量为22m3/min的空压机，导管弯管出浆口接ZX-250泥浆净化装置，净化装置出口接泥浆管通入孔内。清孔时，空压机将高压风通过风管经导管送入孔内，孔内泥浆及孔底沉淀物被送入的高压风冲起，由于负压作用迫使混着沉淀物的泥浆从导管中吸出，泥浆吸出之后直接进入ZX-250泥浆净化装置，经过泥浆净化装置的对泥浆的筛分过滤，悬浮在泥浆中的细砂被泥浆净化装置分离由出砂口排出，过滤完毕的泥浆流入相邻孔内，由于钻孔时已将两个邻近的护筒通过管路连通，所以，被机械净化了的泥浆在护筒中再次通过沉淀净化然后经相邻两

47、护筒的连接管流入要清的孔内，形成一个完整的循环路径。清孔开始时先向孔内供优质泥浆（各项指标符合规范要求），然后送风清孔。停止清孔时，应先关气后断水，以防水头损失而造成塌孔。如此反复，经过约2小时的循环净化，清孔后的泥浆指标和孔底沉淀厚度即能满足规范和设计文件规定要求。二次清孔检查合格后，立即进行水下混凝土灌注。注意事项: 钻孔灌注桩清孔的传统方法主要有旋挖钻机回钻清孔、正循环清孔、泵吸反循环清孔。钻机回钻清孔速度快但清渣不彻底，不能满足沉渣要求；正循环清孔效率低，清渣不彻底；泵吸反循环清孔受泵的扬程限制，效率低。当桩长长，孔径大，沉渣指标严格时，传统方法不能满足施工要求，而气举反循环清孔则弥补

48、了传统清孔方法的不足之处，以清孔深度深、清孔速度快、清渣彻底能满足沉渣要求，因此采用气举反循环方式。4.6.5 钢筋笼加工、运输和起吊就位深孔大直径钻孔桩钢筋笼直径很大，长度也很长，重量很重。主筋为32双排螺纹钢，采用滚压直螺纹套筒等机械连接方式。 钢筋笼制作由于主筋数量多、间距小、重量大，钢筋笼加工采用长线法进行钢筋笼加工，现场设计了六角形加强圈，保证了钢筋笼加工和吊装时不发生变形，同时不影响导管下沉和混凝土的灌注。为保证钢筋笼主筋滚压直螺纹套筒在下沉时准确对接，钢筋笼在加工时，每节钢筋笼上不少于三个吊牌标示，防止在钢筋笼吊装或运输中发生吊牌丢失现象，每节钢筋笼都边加工边和相邻节钢筋笼准确连

49、接好，在钢筋笼下放时拆除加强圈及吊牌（由专人负责）。由于钢筋笼整体吨位较大，确保下放时安全，防止钢筋笼坠落，在顶端两节钢筋笼上部箍圈处采用钢筋加强（箍圈加固图图4.6.5-1）。由于顶端钢筋笼主筋为双筋，钢筋间距较小，钢筋笼下放过程中串钢采用钢筋特殊加工（串钢大样图见图4.6.5-2）。钢筋笼吊筋采用28圆钢进行加工。图4.6.5-2 箍圈加固图 图4.6.5-3 串钢大样图 钢筋笼运输 成品钢筋长度一般为12m，钢筋笼每节制作长度13m，采用汽车直接运至施工平台上。在钢筋笼运输过程中，防止钢筋笼滚落，在钢筋笼两侧采用枕木塞挡，并采用钢丝绳进行捆绑，捆绑不少于4道。钢筋笼依次进行运送，按顺序进

50、行堆码，采用50t履带吊进行吊放。钢筋笼装车采用钢筋笼配备的10t龙门进行吊装，在吊装过程必须双点进行吊装。 运输中应控制车速，防止钢筋笼变形，装车及吊装时严格按照交底和编号进行，以防出现混乱场面，影响钢筋笼质量。 钢筋笼下沉 由于重量很大，下部几节钢筋笼下沉采用50t汽车吊，上部几节钢筋笼连接和下沉时采用40t龙门吊进行下放。钢筋笼下沉到位后，采用圆钢加工吊环与钢筋笼焊接悬挂在横梁上，对称布置保证钢筋笼位置准确。 在吊装时，找好吊点，捆邦牢靠，保证垂直，要有足够的强度，防止变形，然后匀速下放，避免与孔壁碰撞。现场由专人指挥，有紧急预案措施。4.6.6声测管 = 1 * GB2 桩基检测与声测

51、管的埋设布置应契合JTG/T F81-01的规则。 = 2 * GB2 声测管自进入工地现场后起，在装卸、搬运、装置过程中，要防止使声测管的管体扭曲、挤压变形。声测管要寄存在有遮雨设备的场地，防止管体生锈。进场装置的声测管，首先要对管体停止检验，扭曲变形的声测管不允许进入装置程序。 声测管可直接固定在钢筋笼的内侧，固定点的间距不超越2m，其中声测管的底端和接头部位必需设固定点，关于无钢筋笼的部位，声测管可用钢筋支架固定。 = 4 * GB2 HYPERLINK /bbs/rd.aspx?url=http%3a%2f%2 声测管与钢筋笼的固定方式，优先采用钢管卡子，卡接压紧声测管后，卡子与钢筋焊

52、接，固定点声测管与钢筋笼固定绑扎办法：先把铁丝在钢筋笼上缠绕两圈，然后以编辫子的办法编至70*82mm长，再把铁丝叉开捆住声测管，然后拧紧铁丝，（一切固定点的铁丝绑法都按此办法）。钳压式（液压式）声测管，在装置声测管时，首先装置密封圈；待上下管推插到位后，把专用液压工具模头的环状凹部对准承插口（或接头）端部内装有橡胶圈的环状凸部，将对接部位管材同时压紧到位。 = 5 * GB2 钢筋笼放入桩孔时应避免扭曲，管与管平行垂直，声测管随钢筋笼分段装置，每埋设一节均应向声测管内加注清水，声测管装置终了后应加盖或加塞封锁，以防浇注混凝土时落入异物，梗塞孔道。 = 6 * GB2 声测管埋设深度应在灌注桩

53、的底部以上50mm-150mm，声测管的上端应高于灌注桩顶面300mm-500mm，同一根桩的声测管的外露高度相同。 = 7 * GB2 在灌注基桩浇注混凝土之前，应检查声测管内的水位，如管内水不满，则应补充灌满。 = 8 * GB2 若声测管需割断，应采用切割机切断，并对管口停止打磨除刺，不得用点焊机烧断。 = 9 * GB2 焊接钢筋时，应防止焊液流溅到 HYPERLINK /bbs/rd.aspx?url=http%3a%2f%2 声测管管体上或接头上。 = 10 * GB2 声测管在运用时，应在钢管插入端适量涂油，以保证接头的顺利插入。4.6.7沉渣测量方法 = 1 * GB2 量取钻

54、具下到地面以下长度作为孔底深度（注：钻头长度一般取其2/3计算），测绳测得深度作为沉渣顶面深度，二者之差为沉渣厚度。 = 2 * GB2 测针测饼法”。下放测针(底端尖的测锤，一般用钢筋)，测得深度作为孔底深度；下放测饼(底端平的测锤)，测得深度作为沉渣顶面深度。二个数据之差为沉渣厚度。 同一种吊锤。先轻轻下放，测得深度作为沉渣顶面深度。再抖动下放(或提起吊锤一定高度，使其自由下落)，测得深度作为孔底深度。二者之差为沉渣厚度。4.6.8导管水密性实验 目的 保证桥梁桩基灌注桩作业的工艺流程，不影响施工工艺。 要求及方法 将所有导管制作应力求坚固，内壁应光滑、顺直、光洁和无局部凹凸。各节导管内径

55、应大小一致，偏差不大于2mm。 导管在使用前和使用一个时期后，除应对其规格、质量和拼接构造进行认真地检查外，还需做拼接、水密、等试验。 先把导管首尾用密封扣件相连。导管可在钻孔旁预先分段拼装，在吊放时再逐段拼装。分段拼装时应仔细检查，变形和磨损严重的不得使用。 把拼装好的导管先灌入70%的水，两端封闭，一端焊输风管接头，输入计算的风压力，导管需滚动数次，经过15min不漏水即为合格。水密试验照片见图4.3.8-1。图4.3.8-1 水密试验照片 计算方法 导管水密试验时的水压应不小于井孔内水深1.3倍的压力，进行承压试验时的水压不应小于导管壁可能承受的最大内压力Pmax，Pmax可按下式计算：

56、 Pmax=1.3(cHcmax-wHw） 公式中：Pmax导管壁可能承受的最大内压力，KPa； c混凝土容重（用24KN/m3），KN/m3； Hcmax导管内混凝土柱最大高度，采用导管全长，m； w钻孔内水或泥浆容重，泥浆容重大于12KN/m3时不宜灌注水下混凝土，KN/m3； Hw钻孔内水或泥浆深度，m。4.6.9 水下混凝土灌注 成孔检查合格后，安装经过水密试验的导管。导管直径为30cm，采用丝扣连接。二次清孔完成，监理工程师验收合格后，立即进行水下混凝土的灌注。混凝土在工地拌合站拌制，用混凝土罐车直接运至平台上孔口处，采用汽车泵泵送。由于大直径深孔钻孔桩单根灌注砼量大，在施工前，应对

57、砼的配合比进行详细试验，并做多组的对比试验，以确定最佳配合比，另外，在砼灌注前，应储备足够数量的砂、石料，水泥，对施工机械如砼泵车、砼运输车、吊车等进行详细的检查，以保证施工的连续性。根据计算的混凝土初灌量，考虑到施工差别在工地加工比计算初灌量多约1方左右容量的混凝土储料漏斗，直接架设在护筒顶口上的工字钢梁上，保证首批混凝土灌注后导管有1m的埋深。混凝土首批灌注后继续连续灌注，在灌注过程中，导管的埋置深度一直控制在2-6m。灌注的桩顶标高高出设计标高约1m。水下混凝土的塌落度为1822 cm，并有一定的流动度，清孔后灌注水下混凝土的工作应迅速，防止塌孔和泥浆沉淀过厚。每根桩灌注时间不应太长，在

58、8小时内连续灌注完毕，必要时加缓凝剂，以防止顶层混凝土失去流动性，提升导管困难。灌注水下混凝土前和灌注过程中应填写检查证并做好施工记录。5 施工质量保证措施5.1 工程质量目标 钻孔桩成桩后无损检测合格率100%，优良率90%。桩身混凝土抗压强度符合设计规定。5.2 施工质量保证体系 见图5.2-15.3 施工质量控制体系 见图5.3-1奖优罚劣改进工作质量经济责任制TQC小组项目经理部TQC领导小组加强技术培训，实行计算机网络计划技术，推行全面质量管理，强化ISO9001系列标准管理工班QC小组成 果 发 表 质量保证体系推广应用四新成果实行过程监控掌握规范标准图纸技术交底测量复核组织保证施

59、工保证技术保证思想保证创优质工程TQC教育质量第一为用户服务下道工序是用户制定教育计划提高质量意识经济保证经济法规明确创优工点制定创优措施检查创优效果签定包保责任状完善计量支付表续优质优价制定奖罚措施责任成本核算反 馈实现质量目标技术岗位责任制质量责任制检查落实总结表彰先进提高施工技能经济兑现提高经济效益接受工程师检查定期不定期质量检查进行自检互检专检加 强 现 场 试 验 控 制 充 分 利 用 现 代 化 检 测 手 段质量评定图5.2-1 施工质量保证体系5.4 施工质量控制管理措施 5.4.1 建立可靠的质量保证体系，开展全面质量管理活动，各工序指派专人负责，技术人员跟班作业。 5.4

60、.2 认真把好钻机安装质量关，钻机安装做到水平稳定牢固，钻机设备位置准确稳定。 5.4.3 采取综合措施保证钻孔不缩径、不坍孔。 加接钻杆后中速扫孔并上下活动，保证孔径。项目经理项目副经理技术负责人工程管理部综合管理部物资设备部计划财务部中心试验室各作业队下属各施工班组安全质量部图5.3-1 施工质量控制体系 保持钢护筒内泥浆水头高度，平衡地层水压力。 采用优质大比重泥浆护壁，钻孔中专人管理泥浆，经常测量泥浆指标，根据钻进情况及时进行调整。 成孔过程中遵守钻孔技术措施，选择合理的钻进参数、合适的钻头，保证钻孔的直径和垂直度。 严格按照设计孔深和直径进行施工，不超钻、不少钻，认真做好终孔清孔和验